JPH06170536A - 肉盛ロール - Google Patents
肉盛ロールInfo
- Publication number
- JPH06170536A JPH06170536A JP6785391A JP6785391A JPH06170536A JP H06170536 A JPH06170536 A JP H06170536A JP 6785391 A JP6785391 A JP 6785391A JP 6785391 A JP6785391 A JP 6785391A JP H06170536 A JPH06170536 A JP H06170536A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- roll
- metal
- weight
- amount
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐焼付性の優れた肉盛ロールを提供する。
【構成】 炭素鋼又は低合金鋼の母材に肉盛したロール
であって、その肉盛金属中の炭化物量が１〜１０重量％
であり、且つ肉盛金属の化学成分(wt％)がＣ：０.６〜
１.５％並びにＮb：０.５〜４.０％、Ｖ：０.５〜４.０
％及びＷ：０.５〜４.０％の１種又は２種以上（但し、
複合添加の場合はＮb＋Ｖ＋Ｗが０.５％以上１２.０％
以下で、Ｎb、Ｖ、Ｗの各上限が４.０％とする）を含有
する鉄基肉盛金属を溶着したことを特徴とする肉盛ロー
ルである。鉄基肉盛金属が好ましくはＳi：０.１〜２.
０％及びＭn：０.１〜３.０％を含有し、またＣr：０.
５〜１０.０％及びＭo：０.２〜１０.０％の１種又は２
種を含有させることが可能である。サブマージアーク溶
接法で、特に組合せフラックスの塩基度が１.０以上で
ある焼結型フラックスを用いて肉盛溶接するのが好まし
い。耐摩耗性、高温割れ性も良好であり、製鉄機械用で
熱間圧延ロールなどの各種ロールに適している。
であって、その肉盛金属中の炭化物量が１〜１０重量％
であり、且つ肉盛金属の化学成分(wt％)がＣ：０.６〜
１.５％並びにＮb：０.５〜４.０％、Ｖ：０.５〜４.０
％及びＷ：０.５〜４.０％の１種又は２種以上（但し、
複合添加の場合はＮb＋Ｖ＋Ｗが０.５％以上１２.０％
以下で、Ｎb、Ｖ、Ｗの各上限が４.０％とする）を含有
する鉄基肉盛金属を溶着したことを特徴とする肉盛ロー
ルである。鉄基肉盛金属が好ましくはＳi：０.１〜２.
０％及びＭn：０.１〜３.０％を含有し、またＣr：０.
５〜１０.０％及びＭo：０.２〜１０.０％の１種又は２
種を含有させることが可能である。サブマージアーク溶
接法で、特に組合せフラックスの塩基度が１.０以上で
ある焼結型フラックスを用いて肉盛溶接するのが好まし
い。耐摩耗性、高温割れ性も良好であり、製鉄機械用で
熱間圧延ロールなどの各種ロールに適している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬化肉盛溶接により製
作され、主として製鉄機械用ロール、特に熱間圧延ロー
ル並びに熱間圧延工程にて使用される各種ガイドロー
ル、テーブルロール、ブロッカーロール、ピンチロール
などに適する肉盛ロールに関するものである。
作され、主として製鉄機械用ロール、特に熱間圧延ロー
ル並びに熱間圧延工程にて使用される各種ガイドロー
ル、テーブルロール、ブロッカーロール、ピンチロール
などに適する肉盛ロールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】製鉄分
野における圧延工程にて使用される各種ロールは、被圧
延材がロール表面に凝着する、所謂、焼付き現象がしば
しば問題となっている。一旦焼付きが発生すると、その
付着物により、製品(圧延材)に疵を付け、歩留り低下を
招き、大きな損失となる。
野における圧延工程にて使用される各種ロールは、被圧
延材がロール表面に凝着する、所謂、焼付き現象がしば
しば問題となっている。一旦焼付きが発生すると、その
付着物により、製品(圧延材)に疵を付け、歩留り低下を
招き、大きな損失となる。
【０００３】このため、耐焼付性の良いアダマイト鋳鉄
ロールや高クロム鋳鉄ロール、また、最近ではハイス系
ロールがよく用いられている。しかし、これらのロール
は、補修による繰り返し使用が難しい。
ロールや高クロム鋳鉄ロール、また、最近ではハイス系
ロールがよく用いられている。しかし、これらのロール
は、補修による繰り返し使用が難しい。
【０００４】一方、補修再生を可能にするには、肉盛ロ
ールを用いる方法がある。しかしながら、硬化肉盛溶接
ロールでは、これらの材料に匹敵する耐焼付性の良いロ
ールが見られず、したがって、補修可能で上記材料と同
等以上の耐焼付性の良い肉盛ロールの開発が望まれてい
るのが現状である。
ールを用いる方法がある。しかしながら、硬化肉盛溶接
ロールでは、これらの材料に匹敵する耐焼付性の良いロ
ールが見られず、したがって、補修可能で上記材料と同
等以上の耐焼付性の良い肉盛ロールの開発が望まれてい
るのが現状である。
【０００５】本発明は、かゝる要請に応えるべくなされ
たものであって、耐焼付性の優れた肉盛ロールを提供す
ることを目的とするものである。
たものであって、耐焼付性の優れた肉盛ロールを提供す
ることを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】焼付き現象は、金属間の
凝着により生じると考えられており、実機においては、
被圧延材の表面はミルスケールに覆われているが、焼付
きの発生時には過大な応力によりミルスケールが破壊し
て、直接の金属同士の接触になり、凝着に至るものと考
えられている。そこで、本発明者は、耐焼付性の評価方
法として円筒式摩耗試験機を用い、実験室的に評価を行
った結果と実機ロールでの評価を突き合わしたところ、
鉄基肉盛金属とし、その化学成分と肉盛金属中の炭化物
量を規制することにより、耐焼付性が顕著に改善される
ことを見い出し、ここに本発明をなしたものである。
凝着により生じると考えられており、実機においては、
被圧延材の表面はミルスケールに覆われているが、焼付
きの発生時には過大な応力によりミルスケールが破壊し
て、直接の金属同士の接触になり、凝着に至るものと考
えられている。そこで、本発明者は、耐焼付性の評価方
法として円筒式摩耗試験機を用い、実験室的に評価を行
った結果と実機ロールでの評価を突き合わしたところ、
鉄基肉盛金属とし、その化学成分と肉盛金属中の炭化物
量を規制することにより、耐焼付性が顕著に改善される
ことを見い出し、ここに本発明をなしたものである。
【０００７】すなわち、本発明は、炭素鋼又は低合金鋼
の母材に肉盛したロールであって、その肉盛金属中の炭
化物量が１〜１０重量％であり、且つ肉盛金属の化学成
分がＣ：０.６〜１.５％並びにＮb：０.５〜４.０％、
Ｖ：０.５〜４.０％及びＷ：０.５〜４.０％の１種又は
２種以上（但し、複合添加の場合はＮb＋Ｖ＋Ｗが０.５
％以上１２.０％以下で、Ｎb、Ｖ、Ｗの各上限が４.０
％とする）を含有する鉄基肉盛金属を溶着したことを特
徴とする肉盛ロールを要旨とするものである。
の母材に肉盛したロールであって、その肉盛金属中の炭
化物量が１〜１０重量％であり、且つ肉盛金属の化学成
分がＣ：０.６〜１.５％並びにＮb：０.５〜４.０％、
Ｖ：０.５〜４.０％及びＷ：０.５〜４.０％の１種又は
２種以上（但し、複合添加の場合はＮb＋Ｖ＋Ｗが０.５
％以上１２.０％以下で、Ｎb、Ｖ、Ｗの各上限が４.０
％とする）を含有する鉄基肉盛金属を溶着したことを特
徴とする肉盛ロールを要旨とするものである。
【０００８】以下に本発明を更に詳述する。
【０００９】
【作用】本発明者の研究によれば、肉盛金属を鉄基とし
た場合、耐焼付性の改善に最も影響する特性は炭化物の
量であり、また、その存在する形態としては比較的粗大
な炭化物として存在していることが好ましいことが判明
した。そして、併せてこの鉄基肉盛金属の化学成分を規
制することにより、耐焼付性が改善されるのである。
た場合、耐焼付性の改善に最も影響する特性は炭化物の
量であり、また、その存在する形態としては比較的粗大
な炭化物として存在していることが好ましいことが判明
した。そして、併せてこの鉄基肉盛金属の化学成分を規
制することにより、耐焼付性が改善されるのである。
【００１０】まず、本発明における肉盛金属の炭化物量
並びに化学成分の限定理由について説明する。
並びに化学成分の限定理由について説明する。
【００１１】肉盛金属中の炭化物量：１〜１０重量％ 肉盛金属中の炭化物量が１重量％未満では耐焼付性の改
善が充分でない。また１０重量％を超える炭化物量では
溶接金属の割れを増加させるので好ましくない。したが
って、鉄基肉盛金属中の炭化物量は１〜１０重量％の範
囲とする。
善が充分でない。また１０重量％を超える炭化物量では
溶接金属の割れを増加させるので好ましくない。したが
って、鉄基肉盛金属中の炭化物量は１〜１０重量％の範
囲とする。
【００１２】なお、ここで言う炭化物量は定電位電解エ
ッチング法により抽出したものである。抽出条件の一例
を示すと、電解液は１０％ＡＡ溶液を使用し、フィルタ
はボアサイズ０.２μm、電解電位は０〜＋５００mＶ Ｖ
Ｓ ＳＣＥである。例えば、「日本金属学会会報」第２
０巻第５号（１９８１）の黒澤ら著“鉄鋼材料研究にお
ける定電位電解選択腐食法(ＳＰＥＥＤ法)の応用”が参
照される。
ッチング法により抽出したものである。抽出条件の一例
を示すと、電解液は１０％ＡＡ溶液を使用し、フィルタ
はボアサイズ０.２μm、電解電位は０〜＋５００mＶ Ｖ
Ｓ ＳＣＥである。例えば、「日本金属学会会報」第２
０巻第５号（１９８１）の黒澤ら著“鉄鋼材料研究にお
ける定電位電解選択腐食法(ＳＰＥＥＤ法)の応用”が参
照される。
【００１３】Ｃ：０.６〜１.５％ Ｃは炭化物を生成する必須成分である。しかし、０.６
％未満では耐焼付性の改善が充分でない。また、１.５
％を超える添加は溶接割れが発生し易くなる。したがっ
て、Ｃ量は０.６〜１.５％の範囲とする。
％未満では耐焼付性の改善が充分でない。また、１.５
％を超える添加は溶接割れが発生し易くなる。したがっ
て、Ｃ量は０.６〜１.５％の範囲とする。
【００１４】他の成分としては、以下に示すように、Ｎ
b、Ｖ及びＷの１種又は２種以上を適量にて含有させる
必要がある。
b、Ｖ及びＷの１種又は２種以上を適量にて含有させる
必要がある。
【００１５】Ｎb、Ｖ、Ｗ：Ｎb、Ｖ、Ｗは炭化物の生成
に必要であり、溶接時の高温割れ防止に効果がある。し
かし、単独添加する場合、それぞれ０.５％未満では炭
化物量の不足及び高温割れが発生し、またＮb及びＷの
４.０％を超える添加は効果が飽和し、不経済となり、
Ｖの４.０％を超える添加はスラグの剥離性を劣化させ
る。したがって、単独添加の場合のＮb、Ｖ、Ｗ量はそ
れぞれ０.５〜４.０％の範囲とする。
に必要であり、溶接時の高温割れ防止に効果がある。し
かし、単独添加する場合、それぞれ０.５％未満では炭
化物量の不足及び高温割れが発生し、またＮb及びＷの
４.０％を超える添加は効果が飽和し、不経済となり、
Ｖの４.０％を超える添加はスラグの剥離性を劣化させ
る。したがって、単独添加の場合のＮb、Ｖ、Ｗ量はそ
れぞれ０.５〜４.０％の範囲とする。
【００１６】一方、Ｎb、Ｖ、Ｗの２種以上を複合添加
する場合には、それぞれが上記範囲であって、かつ、Ｎ
b＋Ｖ＋Ｗの合計が０.５〜１２.０％の範囲とする必要
がある。下限未満及び上限を超える場合は単独添加の場
合と同様の理由により好ましくない。
する場合には、それぞれが上記範囲であって、かつ、Ｎ
b＋Ｖ＋Ｗの合計が０.５〜１２.０％の範囲とする必要
がある。下限未満及び上限を超える場合は単独添加の場
合と同様の理由により好ましくない。
【００１７】なお、以下に示すように、Ｃr及びＭoの１
種又は２種を適量にて含有させることもできる。また、
Ｓi、Ｍn量は特に制限されるものではないが、以下のと
おり適量にて規制するのが好ましい。
種又は２種を適量にて含有させることもできる。また、
Ｓi、Ｍn量は特に制限されるものではないが、以下のと
おり適量にて規制するのが好ましい。
【００１８】Ｃr：０.５〜１０.０％ Ｃrは硬さの上昇に効果があり、肉盛ロールに要求され
る特性の１つである耐摩耗性の改善効果が得られる。
０.５％未満では耐摩耗性が不十分であるで、０.５％以
上添加し、添加量が多いほど耐酸化性が改善される。し
かし、１０.０％を超える過剰な添加は、逆に硬さの低
下を招く。したがって、Ｃr量は０.５〜１０.０％の範
囲とする。
る特性の１つである耐摩耗性の改善効果が得られる。
０.５％未満では耐摩耗性が不十分であるで、０.５％以
上添加し、添加量が多いほど耐酸化性が改善される。し
かし、１０.０％を超える過剰な添加は、逆に硬さの低
下を招く。したがって、Ｃr量は０.５〜１０.０％の範
囲とする。
【００１９】Ｍo：０.２〜１０.０％ Ｍoは炭化物を形成し、耐焼付性の改善効果がある。更
には焼戻軟化抵抗性の改善効果もある。しかし、０.２
％未満ではその効果が得られず、また１０％を超える添
加は効果が飽和し、不経済となる。したがって、Ｍo量
は０.２〜１０.０％の範囲とする。
には焼戻軟化抵抗性の改善効果もある。しかし、０.２
％未満ではその効果が得られず、また１０％を超える添
加は効果が飽和し、不経済となる。したがって、Ｍo量
は０.２〜１０.０％の範囲とする。
【００２０】Ｓi：０.１〜２.０％ Ｓiは鉄基肉盛金属に含まれる必須成分であるが、その
量は特に制限されないものの、０.１％未満では脱酸効
果が不充分でブローホールなどの欠陥を生じる。また
２.０％を超えると脱酸効果が飽和し、不経済となるの
で、０.１〜２.０％の範囲に規制するのが好ましい。
量は特に制限されないものの、０.１％未満では脱酸効
果が不充分でブローホールなどの欠陥を生じる。また
２.０％を超えると脱酸効果が飽和し、不経済となるの
で、０.１〜２.０％の範囲に規制するのが好ましい。
【００２１】Ｍn：０.１〜３.０％ Ｍnは鉄基肉盛金属に含まれる必須成分であるが、その
量は特に制限されないものの、０.１％未満では脱酸効
果が不充分でブローホールなどの欠陥を生じる。また
３.０％を超えると硬さの低下を招くので、０.１〜３.
０％の範囲に規制するのが好ましい。
量は特に制限されないものの、０.１％未満では脱酸効
果が不充分でブローホールなどの欠陥を生じる。また
３.０％を超えると硬さの低下を招くので、０.１〜３.
０％の範囲に規制するのが好ましい。
【００２２】上述の化学成分を有する鉄基肉盛金属を実
機ロールに肉盛する方法としては、種々の方法が可能で
あるが、最も適切な方法はサブマージアーク溶接法であ
る。サブマージアーク溶接法の場合、特に塩基度が１.
０以上の焼結型フラックスと組み合わせるのが好まし
い。塩基度が１.０以上であると、焼付きを阻止するの
に有効な炭化物が肉盛金属中に多量に析出させ、このこ
とにより非金属介在物の析出（すなわち、酸素量）を抑
えることができる効果が顕著であり、更にまた耐割れ性
の改善を図ることができる。なお、酸性系の溶融型フラ
ックスでは肉盛金属中に酸化物量が増し、それが炭化物
の焼付き阻止効果を弱めると考えられるので望ましくな
い。
機ロールに肉盛する方法としては、種々の方法が可能で
あるが、最も適切な方法はサブマージアーク溶接法であ
る。サブマージアーク溶接法の場合、特に塩基度が１.
０以上の焼結型フラックスと組み合わせるのが好まし
い。塩基度が１.０以上であると、焼付きを阻止するの
に有効な炭化物が肉盛金属中に多量に析出させ、このこ
とにより非金属介在物の析出（すなわち、酸素量）を抑
えることができる効果が顕著であり、更にまた耐割れ性
の改善を図ることができる。なお、酸性系の溶融型フラ
ックスでは肉盛金属中に酸化物量が増し、それが炭化物
の焼付き阻止効果を弱めると考えられるので望ましくな
い。
【００２３】塩基度(Ｂ1)は、Ｂ1＝Σａ1・Ｎ1（Ｎ1：
モル分率、ａ1：
モル分率、ａ1：
【表１】 による)の式により求められる。
【００２４】次に本発明の実施例を示す。
【００２５】
【表２】 に示す化学成分の溶着金属を得るために各種ワイヤを製
作し、これを用いて軟鋼板上に３層肉盛溶接を行い、耐
焼付性、耐摩耗性、溶接性などを評価した。これらの結
果を
作し、これを用いて軟鋼板上に３層肉盛溶接を行い、耐
焼付性、耐摩耗性、溶接性などを評価した。これらの結
果を
【表３】 及び図３に示す。なお、ワイヤは軟鋼フープの内部に金
属粉を充填し、３.２mmφに伸線して用いた。平板溶接
条件は以下のとおりであり、溶接後、所定の熱処理(６
００℃×２時間)を施した後、円筒試験片を図１に示す
位置より採取した。
属粉を充填し、３.２mmφに伸線して用いた。平板溶接
条件は以下のとおりであり、溶接後、所定の熱処理(６
００℃×２時間)を施した後、円筒試験片を図１に示す
位置より採取した。
【００２６】（平板溶接条件） ワイヤ径 ：３.２mmφ 溶接電流 ：３８０Ａ(交流) アーク電圧：３０Ｖ 溶接速度 ：４０cpm 母 材 ：軟鋼平板(３２mm×３００mm×５００mm) 予熱・パス間温度：２５０〜３００℃ 累層法 ：３層１５パス
【００２７】なお、耐焼付性の評価に用いた試験機の概
要を図２に示す。試験条件は以下のとおりである。 （耐焼付性試験条件） 試験荷重 ：２００kgf 摩擦速度 ：１０rpm 試験温度 ：常温 試験片形状：図１に示す円筒試験片 また、耐焼付性の評価方法としては、試験前後の円筒試
験片の試験片重量を測定し、重量変化により評価した。
重量増加の場合を焼付け発生、減量の場合を摩耗発生と
し、いずれも耐焼付性に劣る（×）と判定し、重量変化
の少ない場合を耐焼付性にやや劣り（△）、重量変化の
極めて少ない場合を耐焼付性に優れる（○）と判定し
た。
要を図２に示す。試験条件は以下のとおりである。 （耐焼付性試験条件） 試験荷重 ：２００kgf 摩擦速度 ：１０rpm 試験温度 ：常温 試験片形状：図１に示す円筒試験片 また、耐焼付性の評価方法としては、試験前後の円筒試
験片の試験片重量を測定し、重量変化により評価した。
重量増加の場合を焼付け発生、減量の場合を摩耗発生と
し、いずれも耐焼付性に劣る（×）と判定し、重量変化
の少ない場合を耐焼付性にやや劣り（△）、重量変化の
極めて少ない場合を耐焼付性に優れる（○）と判定し
た。
【００２８】また、炭化物量は、全溶着金属（６層肉盛
金属）から採取した試験片を定電位電解エッチング法に
より抽出した。
金属）から採取した試験片を定電位電解エッチング法に
より抽出した。
【００２９】表３より明らかなように、本発明例はいず
れも、比較例に比べ、耐焼付性が優れており、更には耐
摩耗性（硬さ）、高温割れ性、作業性も良好である。な
お、Ｎo.７はフラックス塩基度が１.０以下であるため
に炭化物量が少なめで耐焼付性がやや低い。
れも、比較例に比べ、耐焼付性が優れており、更には耐
摩耗性（硬さ）、高温割れ性、作業性も良好である。な
お、Ｎo.７はフラックス塩基度が１.０以下であるため
に炭化物量が少なめで耐焼付性がやや低い。
【００３０】円筒式摩耗試験機による試験結果の一例を
図３に示すが、本発明例Ｎo.１は試験開始後における円
筒試験片の重量変化が極めて少なく、摩耗、焼付きが共
に生じていない。一方、比較例Ｎo.４は試験開始直後か
ら急速に摩耗が始まっており、また比較例Ｎo.８は一
旦、円筒試験片に重量増加(焼付き)が見られ、その後や
や摩耗に転じている。
図３に示すが、本発明例Ｎo.１は試験開始後における円
筒試験片の重量変化が極めて少なく、摩耗、焼付きが共
に生じていない。一方、比較例Ｎo.４は試験開始直後か
ら急速に摩耗が始まっており、また比較例Ｎo.８は一
旦、円筒試験片に重量増加(焼付き)が見られ、その後や
や摩耗に転じている。
【００３１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
耐焼付性の優れた肉盛ロールを提供できる。製鉄機械用
の各種ロールに適している。
耐焼付性の優れた肉盛ロールを提供できる。製鉄機械用
の各種ロールに適している。
【図１】肉盛溶接の要領及び試験片の採取要領を説明す
る図である。
る図である。
【図２】耐焼付性評価試験の要領を説明する図である。
【図３】円筒式摩耗試験における試験片の重量変化を示
す図である。
す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大舘順一 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100−１株式 会社神戸製鋼所藤沢事業所内
Claims (5)
- 【請求項１】 炭素鋼又は低合金鋼の母材に肉盛したロ
ールであって、その肉盛金属中の炭化物量が１〜１０重
量％であり、且つ肉盛金属の化学成分（重量％、以下、
同じ）がＣ：０.６〜１.５％並びにＮb：０.５〜４.０
％、Ｖ：０.５〜４.０％及びＷ：０.５〜４.０％の１種
又は２種以上（但し、複合添加の場合はＮb＋Ｖ＋Ｗが
０.５％以上１２.０％以下で、Ｎb、Ｖ、Ｗの各上限が
４.０％とする）を含有する鉄基肉盛金属を溶着したこ
とを特徴とする肉盛ロール。 - 【請求項２】 鉄基肉盛金属がＳi：０.１〜２.０％及
びＭn：０.１〜３.０％を含有するものである請求項１
に記載の肉盛ロール。 - 【請求項３】 鉄基肉盛金属が更にＣr：０.５〜１０.
０％及びＭo：０.２〜１０.０％の１種又は２種を含有
するものである請求項１又は２に記載の肉盛ロール。 - 【請求項４】 サブマージアーク溶接法により肉盛した
請求項１、２又は３に記載の肉盛ロール。 - 【請求項５】 組合せフラックスの塩基度が１.０以上
である焼結型フラックスを用いて肉盛溶接した請求項４
に記載の肉盛ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6785391A JPH06170536A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | 肉盛ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6785391A JPH06170536A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | 肉盛ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06170536A true JPH06170536A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=13356930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6785391A Pending JPH06170536A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | 肉盛ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06170536A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002348638A (ja) * | 2001-05-23 | 2002-12-04 | Nippon Steel Hardfacing Co Ltd | 熱間耐摩耗性および耐熱亀裂性にすぐれた連続鋳造用および熱間圧延用ロール |
| JP2012161823A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Jfe Steel Corp | 熱延鋼帯巻取装置用ロール |
-
1991
- 1991-03-07 JP JP6785391A patent/JPH06170536A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002348638A (ja) * | 2001-05-23 | 2002-12-04 | Nippon Steel Hardfacing Co Ltd | 熱間耐摩耗性および耐熱亀裂性にすぐれた連続鋳造用および熱間圧延用ロール |
| JP2012161823A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-30 | Jfe Steel Corp | 熱延鋼帯巻取装置用ロール |
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