JPH0238076B2 - Yosetsunikumoryofukugofunmatsuyosetsuzai - Google Patents
YosetsunikumoryofukugofunmatsuyosetsuzaiInfo
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K35/327—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550 degrees C comprising refractory compounds, e.g. carbides
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、スラブ加熱炉の炉床金物等の高温部
材の表面に、耐熱・耐圧縮変形・耐摩耗性にすぐ
れた肉盛層を形成するための金属粉末とセラミツ
ク粉末とからなる複合粉末溶接材に関する。 〔従来の技術〕 耐熱・耐圧縮変形・耐摩耗用材料として、例え
ば、25Cr−20Ni−Fe、25Cr−35Ni−Fe、28Cr
−20Ni−20Co−4W−Fe、または30Cr−20Ni−
40Co−2Mo−Fe等の耐熱鋼が賞用されている。
これらの耐熱鋼製部材は、約1100℃付近までの温
度において優れた耐久性を示す。 〔発明が解決しようとする課題〕 しかしながら、上記耐熱鋼は、スラブ加熱炉の
炉床金物（スキツドレール、スキツドボタン等）
のように、1100℃を越え、1200〜1300℃の高温酸
化雰囲気に曝され、かつ重量物であるスラブの荷
重と、スラブによる摩耗とが加わる条件下に使用
される部材としては、必ずしも十分でなく、表面
の損耗・劣化が進み易い。このような部材の損
耗・劣化は、これに当接するスラブ等の被加熱鋼
材の表面品質を損なう原因となり、またそれを防
止するには炉床部材の早期の取替・修複作業を必
要とする等、炉操業の安定・円滑性を阻害する。
このため、上記の高温用材料として、1200℃を越
える高温環境下で、よりすぐれた耐圧縮強度、耐
酸化性および耐摩耗性等を保証し得る新たな材料
の開発が強く要請されている。 〔課題を解決するための手段および作用〕 本発明は、上記高温用部材の表面保護層とし
て、高温度域における改良された耐圧縮強度、耐
酸化性、および耐摩耗性等を有する肉盛層を形成
するための溶接材を提供するものである。 本発明に係る溶接肉盛用複合粉末溶接材は、金
属粉末と、炭化物系セラミツク粉末との混合粉末
からなり、 金属粉末は、Ｃ：0.15％以下、Si：1.5％以下、
Mn：2.0％以下、Cr：15.0〜32.0％、Ni：10.0〜
25.0％、Co：25.0〜45.0％、および所望により
Mo：3.0〜10.0％を含有し、残部は実質的にFeか
らなる成分組成を有し、 混合粉末に占める炭化物系セラミツク粉末の配
合量は30〜70％であり、 混合粉末の粒度は50〜250メツシユであること、
を特徴としている。 なお、金属粉末の成分組成を示す％、および炭
化物セラミツク粉末（以下、単に「セラミツク粉
末」）の配合量を示す％は、いずれも重量％であ
る。 本発明の肉盛用溶接材は粉末体であるで、肉盛
層の形成には、プラズマ溶接法が適用される。 本発明の複合粉末溶接材を用いてプラズマ溶接
により単層または多層盛りを行つて形成される肉
盛層は、所定成分組成の合金マトリツクスと、そ
のマトリツクス中に分散相として混在するセラミ
ツク粒子とからなる複合組織を有する。 その肉盛層は、後記実施例にも示すように、従
来の耐熱鋼に比し、1200℃以上の高温域における
耐圧縮強度や耐酸化性にすぐれており、また硬度
が高く、良好耐摩耗性を備えている。しかも、肉
盛層と基材表面との界面は、肉盛溶接時に供給さ
れる十分な量の溶接熱により強固な融着結合関係
を形成しており、1200℃の高温域においても、高
い接着強度を失うことがない。 本発明に係る複合粉末溶接材の金属粉末の成分
組成限定理由は次のとおりである。 Ｃ：0.15％以下 Ｃは不純物元素である。マトリツクス金属を高
融点に保つために、Ｃの混入量は少ない程好まし
く、その上限を0.15％とする。 Si：1.5％以下 Siは溶接肉盛時に形成される溶融金属の流動性
の確保および脱酸効果の点から多い程よい。しか
し、その反面、溶融金属中の脱酸生成物（SiO2）
の残存量が増加し、マトリツクス金属の清浄度が
損なわれるので、1.5％を上限とする。 Mn：2.0％以下 MnはSiと同様に、溶融金属の脱酸作用を有す
るほか、溶融金属中の不純物であるＳをMnSと
して固定無害化する働きを有する。しかし、含有
量が多くなると、溶融金属中におけるMnSの残
存量が増加し、マトリツクス金属の清浄度が低下
するので、2.0％を上限とする。 Cr：15.0〜32.0％ Crはマトリツクス金属の耐酸化性を高める。
この効果を得るには、少なくとも15.0％を必要と
する。含有量の増加に伴つてその効果は増すが、
32.0％を越えると、靭性の低下および溶接性の劣
化によるビード割を招く。よつて、32.0％を上限
とする。 Ni：10.0〜25.0％ Niはオーステナイト生成元素として必要であ
り、耐熱性、靭性、溶接性を高める作用を有す
る。この効果を得るには少なくとも、10.0％を必
要とする。但し、25.0％を越えると、マトリツク
ス金属の低融点化を招くので、25.0％を上限とす
る。 Co：25.0〜45.0％ Coはマトリツクス金属の高温圧縮強度を高め
る元素である。この効果を得るために、少なくと
も25.0％を必要とする。含有量の増加に伴つて、
その効果は増強されるが、45.0％を越えると、融
点の低下等耐熱性の点で好ましくないので、45.0
％を上限とする。 Mo：3.0〜10.0％ Moはマトリツクス金属の高温圧縮強度を高め
る効果を有する。この効果は、含有量3.0％以上
において現れる。含有量の増加に伴つて、その効
果は増大するが、10.0％を越えると、ほぼ飽和す
るので、10.0％を上限とする。 上記金属粉末に配合されるマトリツクス粉末
は、金属マトリツクスに分散相粒子として混在し
て肉盛層の耐熱性、高温圧縮強度等を高める。セ
ラミツク粒子は、それ自身、硬度（Hv）：約1500
以上と極めて硬質であるので、マトリツクス中に
分散することにより、肉盛層に卓抜した摩耗抵抗
性をもたらす。セラミツク粉末を炭化物系（例え
ば、炭化珪素SiC、炭化クロムCr3C2、炭化チタ
ンTiC、炭化タングステンWC、W2C等）とした
のは、耐熱性や耐摩耗性等の点で分散相粒子とし
て好ましいからである。 複合粉末混合物におけるセラミツク粉末の配合
量を30％以上とするのは、セラミツク粒子の上記
分散効果を十分ならしめるためである。但し、そ
の配合量が70％を越えると、溶接性の悪化、肉盛
層の靭性および基材との接着強度の低下等を招く
ので、70％を上限とする。 更に、粉末の粒度を50メツシユ以上とするの
は、粒径がそれより粗大になると、肉盛層の高温
圧縮強度や基材表面に対する接着強度の低下、溶
接性の悪化を招くからであり、一方250メツシユ
を上限とするのは、それより微細な粒子では、プ
ラズマ肉盛溶接施工時の粉末のキヤリヤー性の悪
化（複合粉末溶接材の送給の不安定化）により、
健全な肉盛層の形成が、困難ないし不可能となる
からである。 本発明の複合粉末溶接材による肉盛層を形成す
る基材の材質に制限はないが、スラブ加熱炉の炉
床金物等のような場合には、従来より使用されて
いる前記の各種耐熱鋼が好ましく用いられる。 〔実施例〕 第１表に示す粉末を溶接材として、粉末プラズ
マアーク溶接（移行アーク溶接）により、耐熱鋼
基材（30Cr−20Ni−40Co−2Mo−Fe）の表面に
肉盛層を形成した。いずれも、肉盛層数は３層で
あり、層厚は10mmである。 No.１〜10は発明例、No.101〜107は比較例であ
り、各例において使用したセラミツク粉末は
Cr3C2である。 比較例No.101〜107のうち、No.101は金属粉末の
みからなる例、No.102、No.103はセラミツク粉末の
配合量が本発明の規定から逸脱している例（No.
102：セラミツク粉末不足、No.103：同過剰）、No.
104、No.105は粉末粒径が本発明の規定からはずれ
ている例（No.104：粒径粗大、No.105：粒径微小）、
No.106、No.107はマトリツクスとなる金属粉末の成
分組成が本発明の規定からはずれている例（No.
106：CrおよびNi量不足、No.107：Co量不足）で
ある。 〔〕 溶接条件 (1) 電圧：35V、電流：120A (2) 作動ガス：Arガス プラズマガス……2.5／min シールドガス……20.5／min キヤリアーガス……25.5／min 〔〕 肉盛層の諸特性 各溶接材を用いて形成された肉盛層の圧縮強
度（Kg／mm2、at1250℃）、硬度（Hv、at1000
℃）、基材表面との接着強度（Kg／mm2、室温）、
耐酸化性、溶接性および溶接施工性を第２表に
示す。なお、耐酸化性は、酸化試験（1200℃、
大気雰囲気）における保持時間1000時間での酸
化スケール生成による重量減少量から求めた肉
盛層表面の酸化損耗厚（mm／年）で評価し、溶
接性は肉盛層を切断し、切断面を液体浸透探傷
試験に付し、割れの有無（〇：割れなし、×：
割れ有り）により評価した。また、溶接施工性
欄の「〇」は、粉末溶接材の安定な給送により
円滑に肉盛層の形成が行われたこと、「×」は
その送給が不安定で所定の肉盛層を形成し得な
かつたことを表している。
材の表面に、耐熱・耐圧縮変形・耐摩耗性にすぐ
れた肉盛層を形成するための金属粉末とセラミツ
ク粉末とからなる複合粉末溶接材に関する。 〔従来の技術〕 耐熱・耐圧縮変形・耐摩耗用材料として、例え
ば、25Cr−20Ni−Fe、25Cr−35Ni−Fe、28Cr
−20Ni−20Co−4W−Fe、または30Cr−20Ni−
40Co−2Mo−Fe等の耐熱鋼が賞用されている。
これらの耐熱鋼製部材は、約1100℃付近までの温
度において優れた耐久性を示す。 〔発明が解決しようとする課題〕 しかしながら、上記耐熱鋼は、スラブ加熱炉の
炉床金物（スキツドレール、スキツドボタン等）
のように、1100℃を越え、1200〜1300℃の高温酸
化雰囲気に曝され、かつ重量物であるスラブの荷
重と、スラブによる摩耗とが加わる条件下に使用
される部材としては、必ずしも十分でなく、表面
の損耗・劣化が進み易い。このような部材の損
耗・劣化は、これに当接するスラブ等の被加熱鋼
材の表面品質を損なう原因となり、またそれを防
止するには炉床部材の早期の取替・修複作業を必
要とする等、炉操業の安定・円滑性を阻害する。
このため、上記の高温用材料として、1200℃を越
える高温環境下で、よりすぐれた耐圧縮強度、耐
酸化性および耐摩耗性等を保証し得る新たな材料
の開発が強く要請されている。 〔課題を解決するための手段および作用〕 本発明は、上記高温用部材の表面保護層とし
て、高温度域における改良された耐圧縮強度、耐
酸化性、および耐摩耗性等を有する肉盛層を形成
するための溶接材を提供するものである。 本発明に係る溶接肉盛用複合粉末溶接材は、金
属粉末と、炭化物系セラミツク粉末との混合粉末
からなり、 金属粉末は、Ｃ：0.15％以下、Si：1.5％以下、
Mn：2.0％以下、Cr：15.0〜32.0％、Ni：10.0〜
25.0％、Co：25.0〜45.0％、および所望により
Mo：3.0〜10.0％を含有し、残部は実質的にFeか
らなる成分組成を有し、 混合粉末に占める炭化物系セラミツク粉末の配
合量は30〜70％であり、 混合粉末の粒度は50〜250メツシユであること、
を特徴としている。 なお、金属粉末の成分組成を示す％、および炭
化物セラミツク粉末（以下、単に「セラミツク粉
末」）の配合量を示す％は、いずれも重量％であ
る。 本発明の肉盛用溶接材は粉末体であるで、肉盛
層の形成には、プラズマ溶接法が適用される。 本発明の複合粉末溶接材を用いてプラズマ溶接
により単層または多層盛りを行つて形成される肉
盛層は、所定成分組成の合金マトリツクスと、そ
のマトリツクス中に分散相として混在するセラミ
ツク粒子とからなる複合組織を有する。 その肉盛層は、後記実施例にも示すように、従
来の耐熱鋼に比し、1200℃以上の高温域における
耐圧縮強度や耐酸化性にすぐれており、また硬度
が高く、良好耐摩耗性を備えている。しかも、肉
盛層と基材表面との界面は、肉盛溶接時に供給さ
れる十分な量の溶接熱により強固な融着結合関係
を形成しており、1200℃の高温域においても、高
い接着強度を失うことがない。 本発明に係る複合粉末溶接材の金属粉末の成分
組成限定理由は次のとおりである。 Ｃ：0.15％以下 Ｃは不純物元素である。マトリツクス金属を高
融点に保つために、Ｃの混入量は少ない程好まし
く、その上限を0.15％とする。 Si：1.5％以下 Siは溶接肉盛時に形成される溶融金属の流動性
の確保および脱酸効果の点から多い程よい。しか
し、その反面、溶融金属中の脱酸生成物（SiO2）
の残存量が増加し、マトリツクス金属の清浄度が
損なわれるので、1.5％を上限とする。 Mn：2.0％以下 MnはSiと同様に、溶融金属の脱酸作用を有す
るほか、溶融金属中の不純物であるＳをMnSと
して固定無害化する働きを有する。しかし、含有
量が多くなると、溶融金属中におけるMnSの残
存量が増加し、マトリツクス金属の清浄度が低下
するので、2.0％を上限とする。 Cr：15.0〜32.0％ Crはマトリツクス金属の耐酸化性を高める。
この効果を得るには、少なくとも15.0％を必要と
する。含有量の増加に伴つてその効果は増すが、
32.0％を越えると、靭性の低下および溶接性の劣
化によるビード割を招く。よつて、32.0％を上限
とする。 Ni：10.0〜25.0％ Niはオーステナイト生成元素として必要であ
り、耐熱性、靭性、溶接性を高める作用を有す
る。この効果を得るには少なくとも、10.0％を必
要とする。但し、25.0％を越えると、マトリツク
ス金属の低融点化を招くので、25.0％を上限とす
る。 Co：25.0〜45.0％ Coはマトリツクス金属の高温圧縮強度を高め
る元素である。この効果を得るために、少なくと
も25.0％を必要とする。含有量の増加に伴つて、
その効果は増強されるが、45.0％を越えると、融
点の低下等耐熱性の点で好ましくないので、45.0
％を上限とする。 Mo：3.0〜10.0％ Moはマトリツクス金属の高温圧縮強度を高め
る効果を有する。この効果は、含有量3.0％以上
において現れる。含有量の増加に伴つて、その効
果は増大するが、10.0％を越えると、ほぼ飽和す
るので、10.0％を上限とする。 上記金属粉末に配合されるマトリツクス粉末
は、金属マトリツクスに分散相粒子として混在し
て肉盛層の耐熱性、高温圧縮強度等を高める。セ
ラミツク粒子は、それ自身、硬度（Hv）：約1500
以上と極めて硬質であるので、マトリツクス中に
分散することにより、肉盛層に卓抜した摩耗抵抗
性をもたらす。セラミツク粉末を炭化物系（例え
ば、炭化珪素SiC、炭化クロムCr3C2、炭化チタ
ンTiC、炭化タングステンWC、W2C等）とした
のは、耐熱性や耐摩耗性等の点で分散相粒子とし
て好ましいからである。 複合粉末混合物におけるセラミツク粉末の配合
量を30％以上とするのは、セラミツク粒子の上記
分散効果を十分ならしめるためである。但し、そ
の配合量が70％を越えると、溶接性の悪化、肉盛
層の靭性および基材との接着強度の低下等を招く
ので、70％を上限とする。 更に、粉末の粒度を50メツシユ以上とするの
は、粒径がそれより粗大になると、肉盛層の高温
圧縮強度や基材表面に対する接着強度の低下、溶
接性の悪化を招くからであり、一方250メツシユ
を上限とするのは、それより微細な粒子では、プ
ラズマ肉盛溶接施工時の粉末のキヤリヤー性の悪
化（複合粉末溶接材の送給の不安定化）により、
健全な肉盛層の形成が、困難ないし不可能となる
からである。 本発明の複合粉末溶接材による肉盛層を形成す
る基材の材質に制限はないが、スラブ加熱炉の炉
床金物等のような場合には、従来より使用されて
いる前記の各種耐熱鋼が好ましく用いられる。 〔実施例〕 第１表に示す粉末を溶接材として、粉末プラズ
マアーク溶接（移行アーク溶接）により、耐熱鋼
基材（30Cr−20Ni−40Co−2Mo−Fe）の表面に
肉盛層を形成した。いずれも、肉盛層数は３層で
あり、層厚は10mmである。 No.１〜10は発明例、No.101〜107は比較例であ
り、各例において使用したセラミツク粉末は
Cr3C2である。 比較例No.101〜107のうち、No.101は金属粉末の
みからなる例、No.102、No.103はセラミツク粉末の
配合量が本発明の規定から逸脱している例（No.
102：セラミツク粉末不足、No.103：同過剰）、No.
104、No.105は粉末粒径が本発明の規定からはずれ
ている例（No.104：粒径粗大、No.105：粒径微小）、
No.106、No.107はマトリツクスとなる金属粉末の成
分組成が本発明の規定からはずれている例（No.
106：CrおよびNi量不足、No.107：Co量不足）で
ある。 〔〕 溶接条件 (1) 電圧：35V、電流：120A (2) 作動ガス：Arガス プラズマガス……2.5／min シールドガス……20.5／min キヤリアーガス……25.5／min 〔〕 肉盛層の諸特性 各溶接材を用いて形成された肉盛層の圧縮強
度（Kg／mm2、at1250℃）、硬度（Hv、at1000
℃）、基材表面との接着強度（Kg／mm2、室温）、
耐酸化性、溶接性および溶接施工性を第２表に
示す。なお、耐酸化性は、酸化試験（1200℃、
大気雰囲気）における保持時間1000時間での酸
化スケール生成による重量減少量から求めた肉
盛層表面の酸化損耗厚（mm／年）で評価し、溶
接性は肉盛層を切断し、切断面を液体浸透探傷
試験に付し、割れの有無（〇：割れなし、×：
割れ有り）により評価した。また、溶接施工性
欄の「〇」は、粉末溶接材の安定な給送により
円滑に肉盛層の形成が行われたこと、「×」は
その送給が不安定で所定の肉盛層を形成し得な
かつたことを表している。
【表】
【表】
本発明の複合粉末を肉盛溶接材としてプラズマ
粉体溶接により形成される肉盛層は、マトリツク
ス金属とセラミツク粒子との複合効果により、従
来の耐熱・耐圧縮強度・耐摩耗用材をはるかに凌
ぐ高温特性を備えており、かつ基材表面に対する
接着強度にもすぐれ、スラブ加熱炉の炉床金物等
のように、1200℃を越える高温酸化雰囲気中、ス
ラブ等の重量物の負荷と摩耗をうける苛酷な条件
下に使用される部材の保護層として好適であり、
これらの部材の耐久性の改善、炉操業の安定・円
滑化に大きく貢献する。その用途は、これに限ら
れず、例えば圧延用ワークロール、ガイドシーリ
ング部材等の表面保護層としても有用である。
粉体溶接により形成される肉盛層は、マトリツク
ス金属とセラミツク粒子との複合効果により、従
来の耐熱・耐圧縮強度・耐摩耗用材をはるかに凌
ぐ高温特性を備えており、かつ基材表面に対する
接着強度にもすぐれ、スラブ加熱炉の炉床金物等
のように、1200℃を越える高温酸化雰囲気中、ス
ラブ等の重量物の負荷と摩耗をうける苛酷な条件
下に使用される部材の保護層として好適であり、
これらの部材の耐久性の改善、炉操業の安定・円
滑化に大きく貢献する。その用途は、これに限ら
れず、例えば圧延用ワークロール、ガイドシーリ
ング部材等の表面保護層としても有用である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 金属粉末と炭化物系セラミツク粉末との混合
粉末からなり、 金属粉末は、Ｃ：0.15％以下、Si：1.5％以下、
Mn：2.0％以下、Cr：15.0〜32.0％、Ni：10.0〜
25.0％、Co：25.0〜45.0％、残部実質的にFeから
なる成分組成を有し、 炭化物系セラミツク粉末の配合量は30〜70％で
あり、 混合粉末の粒度は50〜250メツシユであること、
を特徴とするプラズマ溶接肉盛用複合粉末溶接
材。 ２ 金属粉末と炭化物系セラミツク粉末との混合
粉末からなり、 金属粉末は、Ｃ：0.15％以下、Si：1.5％以下、
Mn：2.0％以下、Cr：15.0〜32.0％、Ni：10.0〜
25.0％、Mo：3.0〜10.0％、Co：25.0〜45.0％、
残部実質的にFeからなる成分組成を有し、 炭化物系セラミツク粉末の配合量は30〜70％で
あり、 混合粉末の粒度は50〜250メツシユであること、
を特徴とするプラズマ溶接肉盛用複合粉末溶接
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27560685A JPH0238076B2 (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | Yosetsunikumoryofukugofunmatsuyosetsuzai |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27560685A JPH0238076B2 (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | Yosetsunikumoryofukugofunmatsuyosetsuzai |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29347089A Division JPH02165896A (ja) | 1989-11-10 | 1989-11-10 | 溶接肉盛用複合粉末溶接材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134193A JPS62134193A (ja) | 1987-06-17 |
| JPH0238076B2 true JPH0238076B2 (ja) | 1990-08-28 |
Family
ID=17557784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27560685A Expired - Lifetime JPH0238076B2 (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | Yosetsunikumoryofukugofunmatsuyosetsuzai |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0238076B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0637689B2 (ja) * | 1987-09-03 | 1994-05-18 | 富士電機株式会社 | 耐キャビテーション・耐土砂摩耗用複合材料 |
| JPS6471595A (en) * | 1987-09-09 | 1989-03-16 | Kubota Ltd | Composite welding material for cladding by welding |
| JP2509125B2 (ja) * | 1992-03-19 | 1996-06-19 | 淳 新沼 | 金属部材の溶接補修方法と溶接方法及び溶接装置 |
| JP4412563B2 (ja) * | 2008-07-02 | 2010-02-10 | 住友金属工業株式会社 | 高温材搬送用部材 |
| JP2010013698A (ja) * | 2008-07-03 | 2010-01-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温材搬送用部材 |
| JP4517008B1 (ja) | 2009-12-16 | 2010-08-04 | 住友金属工業株式会社 | 高温材搬送用部材 |
| CN103706921B (zh) * | 2013-12-23 | 2015-08-12 | 鞍钢实业集团冶金机械有限公司 | 热连轧精轧机支承辊堆焊修复方法 |
-
1985
- 1985-12-06 JP JP27560685A patent/JPH0238076B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62134193A (ja) | 1987-06-17 |
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