JPS58176096A - 耐溶接割れ性のすぐれた硬質肉盛溶接用Co基合金 - Google Patents
耐溶接割れ性のすぐれた硬質肉盛溶接用Co基合金Info
- Publication number
- JPS58176096A JPS58176096A JP5790582A JP5790582A JPS58176096A JP S58176096 A JPS58176096 A JP S58176096A JP 5790582 A JP5790582 A JP 5790582A JP 5790582 A JP5790582 A JP 5790582A JP S58176096 A JPS58176096 A JP S58176096A
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- Japan
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- welding
- weld
- weld cracking
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- base alloy
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3046—Co as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、肉盛溶接用として使用した場合にすぐれた
耐摩耗性を有し、かつ耐溶接割れ性にもすぐれた硬質肉
盛溶接ビードを形成することのできるCo基合金に関す
るものである。
耐摩耗性を有し、かつ耐溶接割れ性にもすぐれた硬質肉
盛溶接ビードを形成することのできるCo基合金に関す
るものである。
一般に、ポンプ部材や弁部材などの製造に際して、耐摩
耗性が要求される部分に硬質金属の肉盛溶接を施すこと
が行なわれており、これに用いられる代表的合金として
は、Ni:2%、Cr:30%。
耗性が要求される部分に硬質金属の肉盛溶接を施すこと
が行なわれており、これに用いられる代表的合金として
は、Ni:2%、Cr:30%。
W:12%、Fe:2%、C:2.5%、 Co:残り
からなる組成を有するCo基合金や、Ni:2.5%、
cr:2B%、W 二 4 % 、 Mo:
4 %、 Fe: 2 % 、 C:1
.0%、Co:残りからなる組成(以上重量%)を有す
るCo基合金がある。 − 通常、これらの従来硬質肉盛溶接用Co基合金を用いた
場合、溶接ビード中に、不可避不純物として含有するB
、P、およびS成分に帰因する微細な溶接割れがしばし
ば発生するものであったが、そのすぐれた耐摩耗性によ
って、これら微細溶接割れを黙認しながら使用している
のが現状である。
からなる組成を有するCo基合金や、Ni:2.5%、
cr:2B%、W 二 4 % 、 Mo:
4 %、 Fe: 2 % 、 C:1
.0%、Co:残りからなる組成(以上重量%)を有す
るCo基合金がある。 − 通常、これらの従来硬質肉盛溶接用Co基合金を用いた
場合、溶接ビード中に、不可避不純物として含有するB
、P、およびS成分に帰因する微細な溶接割れがしばし
ば発生するものであったが、そのすぐれた耐摩耗性によ
って、これら微細溶接割れを黙認しながら使用している
のが現状である。
一方、近年、これらの従来硬質肉盛溶接用Co基合金を
、その有するすぐれた耐摩耗性のために、原子力発電機
器の肉盛溶接に用いることが提案されたが、この分野で
は溶接割れを微細なものでも許容することができず、実
用に供するのはきわめて困難であった。
、その有するすぐれた耐摩耗性のために、原子力発電機
器の肉盛溶接に用いることが提案されたが、この分野で
は溶接割れを微細なものでも許容することができず、実
用に供するのはきわめて困難であった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来硬質肉盛溶接用CO合金と同等のすぐれた耐摩耗性
を有し、かつ溶接割れのない溶接ビードを形成すること
のできる肉盛溶接用合金を得べく研究を行なった結果、
Si:O,1〜1.1%未満。
従来硬質肉盛溶接用CO合金と同等のすぐれた耐摩耗性
を有し、かつ溶接割れのない溶接ビードを形成すること
のできる肉盛溶接用合金を得べく研究を行なった結果、
Si:O,1〜1.1%未満。
C: 0.31〜0.50 %、 Cr: 25.0
〜30.0%。
〜30.0%。
W:○l〜lO%、 Fe: 0.2〜3.0 %、
Mo: 0.4〜6.0%、 Mn : 0.1〜2.
0%、 Ni : 1. O〜4.0%を含有し、残り
がCOと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
するCO基合金においては、これを肉盛溶接用として使
用した場°合、不純物としてB:O,OO’i’%、P
:0.01%、およびS:0.02係程度含有していて
も溶接ビードに溶接割れ、特に微細溶接割れが発生せず
、、シかも溶接ビードは著しく硬質にして、すぐれた耐
摩耗性を示すという知見を得たのである。
Mo: 0.4〜6.0%、 Mn : 0.1〜2.
0%、 Ni : 1. O〜4.0%を含有し、残り
がCOと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有
するCO基合金においては、これを肉盛溶接用として使
用した場°合、不純物としてB:O,OO’i’%、P
:0.01%、およびS:0.02係程度含有していて
も溶接ビードに溶接割れ、特に微細溶接割れが発生せず
、、シかも溶接ビードは著しく硬質にして、すぐれた耐
摩耗性を示すという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、成分組成を上記の通りに限定した理(a) 5
i Si成分には脱酸作用があるほか、鋳造性および肉盛溶
接性を向上させる作用があるが、その含有量が01%未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方1,1チ
以上含有させると溶接ビードが硬くなりすぎて切削加工
性に問題が生じるようになることから、その含有量を0
.1〜1.1%未満と定めた。
て、成分組成を上記の通りに限定した理(a) 5
i Si成分には脱酸作用があるほか、鋳造性および肉盛溶
接性を向上させる作用があるが、その含有量が01%未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方1,1チ
以上含有させると溶接ビードが硬くなりすぎて切削加工
性に問題が生じるようになることから、その含有量を0
.1〜1.1%未満と定めた。
(b) c
C成分には、肉盛溶接時に、通常の溶接割れは勿論のこ
と、微細な溶接割れが溶接ビードに発生するのを著しく
抑制する作用があるほか、Cr、Mo。
と、微細な溶接割れが溶接ビードに発生するのを著しく
抑制する作用があるほか、Cr、Mo。
およびWと結合して炭化物を形成し、もって高温硬さを
著しく向上させる作用があるが、その含有量が0.31
%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方0.
50 %を越えて含有させると溶接ビードの耐熱衝撃性
および切削加工性が低下するように々ることがら、その
含有量を0.31−0.50係と定めた。
著しく向上させる作用があるが、その含有量が0.31
%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方0.
50 %を越えて含有させると溶接ビードの耐熱衝撃性
および切削加工性が低下するように々ることがら、その
含有量を0.31−0.50係と定めた。
(c) Cr
Cr成分には、素地に固溶して、これを強化し、もって
高温硬さを向上させるほか、上記のようにCと結合して
炭化物を形成し、もって耐摩耗性を向上させる作用があ
るが、その含有量が25.0%未満では前記特性をもっ
た溶接ビードを確保することができず、一方30.0%
を越えて含有させると、溶接ビードの靭性が著しく低下
するようになることから、その含有量を25.0〜30
.0%と定めた。
高温硬さを向上させるほか、上記のようにCと結合して
炭化物を形成し、もって耐摩耗性を向上させる作用があ
るが、その含有量が25.0%未満では前記特性をもっ
た溶接ビードを確保することができず、一方30.0%
を越えて含有させると、溶接ビードの靭性が著しく低下
するようになることから、その含有量を25.0〜30
.0%と定めた。
(d) Mn
Mn成分には、脱酸および脱硫作用のほか、肉盛溶接性
を向上させる作用があるが゛、その含有量が01%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方2.0%を
越えて含有させると溶着金属のスラグが著しく増加し、
正常な溶接ビードを形成することができなくなることか
ら、その含有量を0.1〜2.0%と定めた。
を向上させる作用があるが゛、その含有量が01%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方2.0%を
越えて含有させると溶着金属のスラグが著しく増加し、
正常な溶接ビードを形成することができなくなることか
ら、その含有量を0.1〜2.0%と定めた。
(e) W
W成分には、素地に固溶して、これを強化し、かつ炭化
物を形成して溶接ビードの高温強度および高温硬さを一
段と向上させる作用があるが、その含有量が01チ未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方10%を越
えて含有させると溶接ビードの切削加工性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.1−1.0%と定
めた。
物を形成して溶接ビードの高温強度および高温硬さを一
段と向上させる作用があるが、その含有量が01チ未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方10%を越
えて含有させると溶接ビードの切削加工性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.1−1.0%と定
めた。
(f)Fe
Fe成分には、溶接ビードの耐熱衝撃性を一段と向上さ
せる作用があシ、所望の耐熱衝撃性を得るためには02
%以上の含有が必要であるが、30チを越えて含有させ
ると耐摩耗性が低下するようになるので、その含有量を
0.1−2.0%としなければならな10 (gl M。
せる作用があシ、所望の耐熱衝撃性を得るためには02
%以上の含有が必要であるが、30チを越えて含有させ
ると耐摩耗性が低下するようになるので、その含有量を
0.1−2.0%としなければならな10 (gl M。
Mo成分には、上記のようにCと結合して炭化物を形成
し、高温硬さを向上させる作用があるが、その含有量が
0.4%未満では所望の高温硬さを確保することができ
ず、一方6.0%を越えて含有させると溶接ビードの靭
性が低下するようになるので、その含有量を04〜60
チと定めた。
し、高温硬さを向上させる作用があるが、その含有量が
0.4%未満では所望の高温硬さを確保することができ
ず、一方6.0%を越えて含有させると溶接ビードの靭
性が低下するようになるので、その含有量を04〜60
チと定めた。
(h)NI
N1成分には、溶接ビードの耐熱衝撃性を一段と向上さ
せる作用があるが、その含有量が10%未満では所望の
耐熱衝撃性を確保することができず、一方4.0%を越
えて含有させると溶着金属の流動性が低下し、肉盛溶接
作業性が損なわれるようになることから、その含有量を
1.0〜4.0%と定めた。
せる作用があるが、その含有量が10%未満では所望の
耐熱衝撃性を確保することができず、一方4.0%を越
えて含有させると溶着金属の流動性が低下し、肉盛溶接
作業性が損なわれるようになることから、その含有量を
1.0〜4.0%と定めた。
つぎに、この発明の硬質肉盛溶接用C○基合金を実施例
により具体的に説明する。
により具体的に説明する。
実施例
通常の溶解法により、それぞれ第1表に示される成分組
成をもった合金溶湯を調゛製した後、真空吸上鋳造法に
て直径: 4.8 龍φを有する本発明C0基合金溶接
棒1〜17および比較CO基合金溶接棒1〜8をそれぞ
れ製造した。なお、比較Co基合金溶接棒1〜8は、い
ずれも構成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1表
に※印を付して表示)がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。
成をもった合金溶湯を調゛製した後、真空吸上鋳造法に
て直径: 4.8 龍φを有する本発明C0基合金溶接
棒1〜17および比較CO基合金溶接棒1〜8をそれぞ
れ製造した。なお、比較Co基合金溶接棒1〜8は、い
ずれも構成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1表
に※印を付して表示)がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明CO基合金溶接棒1−
17および比較CO基合金溶接棒1〜8を用いて、母材
:軟鋼板、母材寸法: 25mmX 65mmX200
.、、肉盛層数:2層、溶接法:TIG手動溶接、溶接
電流:230〜24OA、層間温度:250〜300℃
、溶接ビード幅:25mm+予熱なしの条件で肉盛溶接
を行ない、溶接後の溶接ビードにおける割れをカラーチ
ェックにより検出し、全く溶接割れの認められなかった
場合な○印、クレータ内のみに溶接割れが認められた場
合を△印、溶接割れが全体に渡って認められた場合を×
印で評価した。
17および比較CO基合金溶接棒1〜8を用いて、母材
:軟鋼板、母材寸法: 25mmX 65mmX200
.、、肉盛層数:2層、溶接法:TIG手動溶接、溶接
電流:230〜24OA、層間温度:250〜300℃
、溶接ビード幅:25mm+予熱なしの条件で肉盛溶接
を行ない、溶接後の溶接ビードにおける割れをカラーチ
ェックにより検出し、全く溶接割れの認められなかった
場合な○印、クレータ内のみに溶接割れが認められた場
合を△印、溶接割れが全体に渡って認められた場合を×
印で評価した。
また、上記の溶接ビードについて、2層溶接ビードのう
ちの上層を研磨除去した状態で、大越式摩耗試験機を用
い、相手材: JIS−8UJ−2(硬さ:HRC−6
0) 、温度:常温−乾燥、荷重:18.2kg、摩擦
速度:o、1m/秒の条件で摩耗試験を行ない、比摩耗
量(比摩耗量:l、0が標準)を測定 □した。
ちの上層を研磨除去した状態で、大越式摩耗試験機を用
い、相手材: JIS−8UJ−2(硬さ:HRC−6
0) 、温度:常温−乾燥、荷重:18.2kg、摩擦
速度:o、1m/秒の条件で摩耗試験を行ない、比摩耗
量(比摩耗量:l、0が標準)を測定 □した。
さらに、上記の溶接ビードにつイテ、直径:25賎φの
超硬ドリルを用い、これに深さ:lOUの孔を3ケあけ
るのに要する時間(100秒が標準)を測定する切削試
験を行なった。これらの結果を第1表にまとめて示した
。また、第1表には上記の溶接ビードの表面における硬
さくロックウェル硬さCスケール)も示した。
超硬ドリルを用い、これに深さ:lOUの孔を3ケあけ
るのに要する時間(100秒が標準)を測定する切削試
験を行なった。これらの結果を第1表にまとめて示した
。また、第1表には上記の溶接ビードの表面における硬
さくロックウェル硬さCスケール)も示した。
第1表に示される結果から、本発明Co基合金溶接棒1
−’17を用いた場合、微細溶接割れ発生の原因となる
B、P、およびSの不純物を含有しているのにもかかわ
らず、いずれも溶接割れの発生が皆無で、しかも耐摩耗
性および切削性のすぐれた溶接ビードな形成することが
できるのに対して、比較Co基合金溶接棒1〜8に見ら
れるように構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れると前記の特性のうち少なくとも
いずれかの特性が劣った溶接ビードしか得られないこと
が明らかである。
−’17を用いた場合、微細溶接割れ発生の原因となる
B、P、およびSの不純物を含有しているのにもかかわ
らず、いずれも溶接割れの発生が皆無で、しかも耐摩耗
性および切削性のすぐれた溶接ビードな形成することが
できるのに対して、比較Co基合金溶接棒1〜8に見ら
れるように構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこ
の発明の範囲から外れると前記の特性のうち少なくとも
いずれかの特性が劣った溶接ビードしか得られないこと
が明らかである。
上述のように、この発明のCo基合金によれば、これを
肉盛溶接用として使用した場合、ミクロ的溶接割れは勿
論のこと、マクロ的溶接割れの発生もなく、しかも耐摩
耗性、耐熱衝撃性、および切削性にもすぐれた肉盛溶接
ビードを形成することができるのである。
肉盛溶接用として使用した場合、ミクロ的溶接割れは勿
論のこと、マクロ的溶接割れの発生もなく、しかも耐摩
耗性、耐熱衝撃性、および切削性にもすぐれた肉盛溶接
ビードを形成することができるのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1) 和 夫
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Sl:01〜1.1%未満、C:0.31〜0.50%
。 Cr: 25.0〜30.0%、W:0.1〜1.0%
、Fe:0、2〜3.0%、 Mo: 0.4〜6.0
%、Mn:041〜20%、Nl:1.0〜4.0%を
含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有することを特徴とする耐溶接割れ性のすぐ
れた硬質肉盛溶接用Co基合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5790582A JPS58176096A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 耐溶接割れ性のすぐれた硬質肉盛溶接用Co基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5790582A JPS58176096A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 耐溶接割れ性のすぐれた硬質肉盛溶接用Co基合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58176096A true JPS58176096A (ja) | 1983-10-15 |
JPS635198B2 JPS635198B2 (ja) | 1988-02-02 |
Family
ID=13068999
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5790582A Granted JPS58176096A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 耐溶接割れ性のすぐれた硬質肉盛溶接用Co基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58176096A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6352793A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-05 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 耐ビルドアツプ性にすぐれたハ−スロ−ル |
JP5676808B1 (ja) * | 2014-06-25 | 2015-02-25 | 電源開発株式会社 | 溶接用Co基合金、溶加材及び肉盛金属部材 |
CN113981276A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-01-28 | 江苏新航合金科技有限公司 | 一种耐磨堆焊用钴基合金材料 |
-
1982
- 1982-04-07 JP JP5790582A patent/JPS58176096A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6352793A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-05 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 耐ビルドアツプ性にすぐれたハ−スロ−ル |
JPH0378195B2 (ja) * | 1986-08-22 | 1991-12-12 | Mitsubishi Seiko Kk | |
JP5676808B1 (ja) * | 2014-06-25 | 2015-02-25 | 電源開発株式会社 | 溶接用Co基合金、溶加材及び肉盛金属部材 |
CN113981276A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-01-28 | 江苏新航合金科技有限公司 | 一种耐磨堆焊用钴基合金材料 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS635198B2 (ja) | 1988-02-02 |
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