JPH061666A - 立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法 - Google Patents
立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH061666A JPH061666A JP4159632A JP15963292A JPH061666A JP H061666 A JPH061666 A JP H061666A JP 4159632 A JP4159632 A JP 4159632A JP 15963292 A JP15963292 A JP 15963292A JP H061666 A JPH061666 A JP H061666A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boron nitride
- cubic boron
- sintered body
- sintered compact
- cbn
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】立方晶窒化硼素を８０体積％を越え９５体積％
以下の割合で含有し、残部が、窒化硼素とＡｌと周期律
４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくと
も一種との反応により生成される化合物を主体とするも
ので、残部の化合物はＡｌＮとＴｉＢ2 とＡｌ2 Ｏ3 を
主体とするものが好ましい。 【効果】ＡｌＮ，ＴｉＢ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 等の耐熱性化合
物を形成し、立方晶窒化硼素質焼結体の耐熱性を損なう
ことなく、ｃＢＮと結合相が強固に結合した焼結体を得
ることができる。また、予め調合し混合粉末を高温高圧
下で反応させることにより、結合相が均一に分散した組
織を得ることができる。
以下の割合で含有し、残部が、窒化硼素とＡｌと周期律
４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくと
も一種との反応により生成される化合物を主体とするも
ので、残部の化合物はＡｌＮとＴｉＢ2 とＡｌ2 Ｏ3 を
主体とするものが好ましい。 【効果】ＡｌＮ，ＴｉＢ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 等の耐熱性化合
物を形成し、立方晶窒化硼素質焼結体の耐熱性を損なう
ことなく、ｃＢＮと結合相が強固に結合した焼結体を得
ることができる。また、予め調合し混合粉末を高温高圧
下で反応させることにより、結合相が均一に分散した組
織を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、切削工具等に
使用される高硬度，高靱性に優れた立方晶窒化硼素質焼
結体およびその製造方法に関するものである。
使用される高硬度，高靱性に優れた立方晶窒化硼素質焼
結体およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】立方晶窒化硼素（Cubic Boron Nitride 以
下ｃＢＮと略す）はダイヤモンドに次ぐ高硬度を有し、
しかもダイヤモンドと異なり、鉄系金属との親和性を持
たないため、特に高硬度焼入鋼の研削工具、切削工具に
用いられている。
下ｃＢＮと略す）はダイヤモンドに次ぐ高硬度を有し、
しかもダイヤモンドと異なり、鉄系金属との親和性を持
たないため、特に高硬度焼入鋼の研削工具、切削工具に
用いられている。
【０００３】このようなｃＢＮを使用した切削工具とし
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）からなる金属で結合し
たものや、窒化チタン（ＴｉＮ）等のセラミックスで結
合した立方晶窒化硼素質焼結体が用いられている（特公
昭５２−４３８４６号公報等参照）。
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）からなる金属で結合し
たものや、窒化チタン（ＴｉＮ）等のセラミックスで結
合した立方晶窒化硼素質焼結体が用いられている（特公
昭５２−４３８４６号公報等参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、上記
のような切削工具のうちＣｏを結合材に用いた立方晶窒
化硼素質焼結体では、ｃＢＮ含有率が高く極めて高硬度
であるが、結合相がＣｏの金属間化合物を形成している
ため、耐熱性に劣り、刃先温度の上昇する加工には不向
きである。さらに、特公昭５２−４３８４６号公報によ
れば、鉄族金属は高温高圧下の溶浸によってｃＢＮ中に
分散するものとされているが、このような方法では溶浸
する金属量を一定とすることが難しいため品質にばらつ
きを生じ易く、またＣｏの偏析が生じ均一な分散組織が
得られないという欠点がある。
のような切削工具のうちＣｏを結合材に用いた立方晶窒
化硼素質焼結体では、ｃＢＮ含有率が高く極めて高硬度
であるが、結合相がＣｏの金属間化合物を形成している
ため、耐熱性に劣り、刃先温度の上昇する加工には不向
きである。さらに、特公昭５２−４３８４６号公報によ
れば、鉄族金属は高温高圧下の溶浸によってｃＢＮ中に
分散するものとされているが、このような方法では溶浸
する金属量を一定とすることが難しいため品質にばらつ
きを生じ易く、またＣｏの偏析が生じ均一な分散組織が
得られないという欠点がある。
【０００５】このため、加工中に突発的な欠損を生じや
すいという問題があった。また、ある条件下で切削する
と、ｃＢＮ粒子が結合相から脱落することによって大き
な摩耗を引き起こすことがある。これは、焼結過程にお
けるｃＢＮとＣｏとの反応性が低く、ｃＢＮと結合相と
の結合力が弱いためと考えられる。
すいという問題があった。また、ある条件下で切削する
と、ｃＢＮ粒子が結合相から脱落することによって大き
な摩耗を引き起こすことがある。これは、焼結過程にお
けるｃＢＮとＣｏとの反応性が低く、ｃＢＮと結合相と
の結合力が弱いためと考えられる。
【０００６】また、ｃＢＮを窒化チタン（ＴｉＮ）等の
セラミックスで結合した立方晶窒化硼素質焼結体では、
ｃＢＮの含有率が低いためｃＢＮの優れた特性が十分に
生かされていないという問題があった。
セラミックスで結合した立方晶窒化硼素質焼結体では、
ｃＢＮの含有率が低いためｃＢＮの優れた特性が十分に
生かされていないという問題があった。
【０００７】
【問題点を解決するための手段】本発明者等は、ｃＢＮ
の含有率を向上して、ｃＢＮの高硬度，高耐熱性，高熱
伝導性を十分に生かすべく鋭意研究した結果、ＢＮとの
反応性に富むＡｌと周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属
の酸化物を結合材として用い、ＡｌＮとＴｉＢ2，Ａｌ
2 Ｏ3 等の耐熱性化合物を生成すると、耐熱性を損なう
ことなく、ｃＢＮが結合相と強固に結合した立方晶窒化
硼素質焼結体を得ることができることを見出し、本発明
に至った。
の含有率を向上して、ｃＢＮの高硬度，高耐熱性，高熱
伝導性を十分に生かすべく鋭意研究した結果、ＢＮとの
反応性に富むＡｌと周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属
の酸化物を結合材として用い、ＡｌＮとＴｉＢ2，Ａｌ
2 Ｏ3 等の耐熱性化合物を生成すると、耐熱性を損なう
ことなく、ｃＢＮが結合相と強固に結合した立方晶窒化
硼素質焼結体を得ることができることを見出し、本発明
に至った。
【０００８】即ち、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体
は、立方晶窒化硼素を８０体積％を越え９５体積％以下
含有し、残部が、窒化硼素とＡｌと周期律４ａ，５ａ，
６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくとも一種との反
応により生成される化合物を主体とすることを特徴とす
る。残部の化合物はＡｌＮとＴｉＢ2 とＡｌ2 Ｏ3 を主
体とするものが好ましい。
は、立方晶窒化硼素を８０体積％を越え９５体積％以下
含有し、残部が、窒化硼素とＡｌと周期律４ａ，５ａ，
６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくとも一種との反
応により生成される化合物を主体とすることを特徴とす
る。残部の化合物はＡｌＮとＴｉＢ2 とＡｌ2 Ｏ3 を主
体とするものが好ましい。
【０００９】立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）を８０〜９５体
積％含有させたのは、８０体積％以下であると、ｃＢＮ
本来の特性、即ち、高耐熱性、高熱伝導性などの優れた
特性を生かすことができないからであり、９５体積％よ
りも多いとｃＢＮ粒子と結合相粒子との粒子間結合力が
低下するからである。
積％含有させたのは、８０体積％以下であると、ｃＢＮ
本来の特性、即ち、高耐熱性、高熱伝導性などの優れた
特性を生かすことができないからであり、９５体積％よ
りも多いとｃＢＮ粒子と結合相粒子との粒子間結合力が
低下するからである。
【００１０】また、ｃＢＮの残部を、窒化硼素（ＢＮ）
とＡｌとの反応により生成される化合物、ＢＮと周期律
４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくと
も一種との反応により生成される化合物を含有して構成
したのは、上記のような反応によりＡｌ2 Ｏ3 ，Ａｌ
Ｎ，ＴｉＢ2 等の耐熱性化合物を形成し、立方晶窒化硼
素質焼結体の耐熱性を損なうことなく、ｃＢＮと結合相
が強固に結合した焼結体を得ることができるからであ
る。残部の化合物はＡｌ2 Ｏ3 ，ＡｌＮ，ＴｉＢ2を主
体とするものが好ましい。これは、Ａｌ2 Ｏ3 ，Ａｌ
Ｎ，ＴｉＢ2 はそれぞれ耐酸化性，熱伝導度，硬度に特
に優れた特性を有しているからである。
とＡｌとの反応により生成される化合物、ＢＮと周期律
４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくと
も一種との反応により生成される化合物を含有して構成
したのは、上記のような反応によりＡｌ2 Ｏ3 ，Ａｌ
Ｎ，ＴｉＢ2 等の耐熱性化合物を形成し、立方晶窒化硼
素質焼結体の耐熱性を損なうことなく、ｃＢＮと結合相
が強固に結合した焼結体を得ることができるからであ
る。残部の化合物はＡｌ2 Ｏ3 ，ＡｌＮ，ＴｉＢ2を主
体とするものが好ましい。これは、Ａｌ2 Ｏ3 ，Ａｌ
Ｎ，ＴｉＢ2 はそれぞれ耐酸化性，熱伝導度，硬度に特
に優れた特性を有しているからである。
【００１１】窒化硼素（ＢＮ）とＡｌとの反応により生
成される化合物には、ＡｌＮ，ＡｌＢ2 ，ＡｌＢ12など
があり、これらのＡｌＮ，ＡｌＢ2 ，ＡｌＢ12などは、
３〜１２体積％存在することが好ましい。また、ＢＮと
周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少
なくとも一種との反応により生成される化合物には、Ｔ
ｉＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＴｉＮ，ＺｒＮ，ＴａＮ
などがあり、これらは２〜７体積％存在することが好ま
しい。
成される化合物には、ＡｌＮ，ＡｌＢ2 ，ＡｌＢ12など
があり、これらのＡｌＮ，ＡｌＢ2 ，ＡｌＢ12などは、
３〜１２体積％存在することが好ましい。また、ＢＮと
周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少
なくとも一種との反応により生成される化合物には、Ｔ
ｉＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＴｉＮ，ＺｒＮ，ＴａＮ
などがあり、これらは２〜７体積％存在することが好ま
しい。
【００１２】このような立方晶窒化硼素質焼結体は、ｃ
ＢＮ粉末とＡｌ粉末と周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金
属の酸化物のうちの少なくとも一種の粉末とを混合後、
この混合粉体を圧力３．０ＧＰａ以上、温度１２００℃
以上で焼結することにより得られる。これにより、ｃＢ
Ｎ粒子間に結合相が均一に分散した組織を有することが
でき、品質をほぼ一定に保持することができる。
ＢＮ粉末とＡｌ粉末と周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金
属の酸化物のうちの少なくとも一種の粉末とを混合後、
この混合粉体を圧力３．０ＧＰａ以上、温度１２００℃
以上で焼結することにより得られる。これにより、ｃＢ
Ｎ粒子間に結合相が均一に分散した組織を有することが
でき、品質をほぼ一定に保持することができる。
【００１３】本発明の立方晶窒化硼素質焼結体の具体的
な製造方法としては、原料粉末としてｃＢＮ粉末、Ａｌ
粉末，その他所望の周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属
の酸化物粉末等を準備し、これらを前述した特定の組成
に秤量する。この後、必要があれば所定形状に成形す
る。成形手段としてはプレス成形，射出成形，鋳込み成
形，押出成形等周知の成形手段を用いることができる。
な製造方法としては、原料粉末としてｃＢＮ粉末、Ａｌ
粉末，その他所望の周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属
の酸化物粉末等を準備し、これらを前述した特定の組成
に秤量する。この後、必要があれば所定形状に成形す
る。成形手段としてはプレス成形，射出成形，鋳込み成
形，押出成形等周知の成形手段を用いることができる。
【００１４】次に上記成形体を高温高圧発生装置を用い
て、例えば、特公昭３９−８９４８号公報に開示される
ように高温高圧で焼結する。即ち、圧力３．０ＧＰａ以
上、温度１２００℃以上で１５〜１２０分間保持し、本
発明の立方晶窒化硼素質焼結体を得る。圧力は３．０〜
６．０ＧＰａが好ましく、温度は１２００〜１８００℃
が好ましい。
て、例えば、特公昭３９−８９４８号公報に開示される
ように高温高圧で焼結する。即ち、圧力３．０ＧＰａ以
上、温度１２００℃以上で１５〜１２０分間保持し、本
発明の立方晶窒化硼素質焼結体を得る。圧力は３．０〜
６．０ＧＰａが好ましく、温度は１２００〜１８００℃
が好ましい。
【００１５】周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属として
は、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃ
ｒがある。
は、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃ
ｒがある。
【００１６】
【作用】本発明の立方晶窒化硼素質焼結体では、ＢＮと
Ａｌと周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物との
反応によりＡｌ2 Ｏ3 ，ＡｌＮ，ＴｉＢ2 等の耐熱性化
合物を形成し、立方晶窒化硼素質焼結体の耐熱性を損な
うことなく、ｃＢＮと結合相が強固に結合した焼結体を
得ることができる。これは、ｃＢＮと結合相が単に固相
焼結しているのではなく、ｃＢＮの一部が反応して結合
相となっているからと考えられる。
Ａｌと周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物との
反応によりＡｌ2 Ｏ3 ，ＡｌＮ，ＴｉＢ2 等の耐熱性化
合物を形成し、立方晶窒化硼素質焼結体の耐熱性を損な
うことなく、ｃＢＮと結合相が強固に結合した焼結体を
得ることができる。これは、ｃＢＮと結合相が単に固相
焼結しているのではなく、ｃＢＮの一部が反応して結合
相となっているからと考えられる。
【００１７】また、結合合金を高温高圧下で溶浸によっ
てｃＢＮ中に分散させるのではなく、例えば、予め調合
した混合粉末を高温高圧下で反応させることにより、均
一組成で、かつ、結合相が均一に分散した組織を得るこ
とができ、これにより、品質をほぼ一定に保持すること
ができる。
てｃＢＮ中に分散させるのではなく、例えば、予め調合
した混合粉末を高温高圧下で反応させることにより、均
一組成で、かつ、結合相が均一に分散した組織を得るこ
とができ、これにより、品質をほぼ一定に保持すること
ができる。
【００１８】
実施例１ 原料粉末として、ｃＢＮ粉末（平均結晶粒径２〜４μ
ｍ）及びＡｌ粉末と，周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金
属の酸化物粉末を、表１に示す割合で混合し、この粉体
を圧力１ton/cm2 で加圧成形し、この成形体を超高温高
圧発生装置を用いて、表１に示す圧力, 温度で所定時間
保持し、焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を得
た。
ｍ）及びＡｌ粉末と，周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金
属の酸化物粉末を、表１に示す割合で混合し、この粉体
を圧力１ton/cm2 で加圧成形し、この成形体を超高温高
圧発生装置を用いて、表１に示す圧力, 温度で所定時間
保持し、焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を得
た。
【００１９】
【表１】
【００２０】そして、立方晶窒化硼素質焼結体を取り出
し鏡面加工し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）により組織
観察したところ、ポアのない緻密な組織を示した。
し鏡面加工し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）により組織
観察したところ、ポアのない緻密な組織を示した。
【００２１】また、得られた焼結体に対してビッカース
硬度、ビッカース硬度用ダイヤモンド圧子を用いて荷重
２０ｋｇで圧痕法により破壊靱性を測定した。さらに、
Ｘ線回折法による結晶相の同定と、ＩＣＰ発光分光分析
による定量分析を行い、焼結体組成を決定した。鏡面を
ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）で観察したところ、本発明
の試料は何れも偏析のない均質微細な組織が生成してい
ることを確認した。さらに、破面をＳＥＭ観察したとこ
ろ、本発明の焼結体の破壊様式は粒内破壊であり、粒子
間結合が強固であることが裏付けられた。この焼結体を
用いて工具を作製し、各試料を用いて下記に示す切削条
件で切削評価試験を行った。評価は、２０分間切削後の
工具逃げ面摩耗幅を測定することにより行った。
硬度、ビッカース硬度用ダイヤモンド圧子を用いて荷重
２０ｋｇで圧痕法により破壊靱性を測定した。さらに、
Ｘ線回折法による結晶相の同定と、ＩＣＰ発光分光分析
による定量分析を行い、焼結体組成を決定した。鏡面を
ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）で観察したところ、本発明
の試料は何れも偏析のない均質微細な組織が生成してい
ることを確認した。さらに、破面をＳＥＭ観察したとこ
ろ、本発明の焼結体の破壊様式は粒内破壊であり、粒子
間結合が強固であることが裏付けられた。この焼結体を
用いて工具を作製し、各試料を用いて下記に示す切削条
件で切削評価試験を行った。評価は、２０分間切削後の
工具逃げ面摩耗幅を測定することにより行った。
【００２２】（切削試験） 被削材 ＳＫＤ１１（ＨRC６０） 切削速度 １００ｍ／ｍｉｎ 切り込み ０．５ｍｍ 送り ０．１ｍｍ／ｒｅｖ 切削時間 ２０ｍｉｎ 上記の実験結果を表２に示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】表１及び表２により、本発明の立方晶窒化
硼素質焼結体は、硬度が３８５０以上で、靱性が５．０
ＭＰａ・ｍ1/2 以上であった。また、２０分間切削した
工具逃げ面摩耗幅は０．１８３ｍｍ以下という優れた特
性を有していることが確認された。
硼素質焼結体は、硬度が３８５０以上で、靱性が５．０
ＭＰａ・ｍ1/2 以上であった。また、２０分間切削した
工具逃げ面摩耗幅は０．１８３ｍｍ以下という優れた特
性を有していることが確認された。
【００２５】一方、本発明者等は、市販の立方晶窒化硼
素質焼結体の焼結体組成，硬度，破壊靱性，工具逃げ面
摩耗幅を測定したところ、焼結体組成はｃＢＮ８２．５
体積％、Ｃｏ21Ｗ2 Ｂ6 １７．５体積％からなり、硬度
は３８００、破壊靱性は４．７、工具逃げ面摩耗幅が
０．４１４ｍｍであった。
素質焼結体の焼結体組成，硬度，破壊靱性，工具逃げ面
摩耗幅を測定したところ、焼結体組成はｃＢＮ８２．５
体積％、Ｃｏ21Ｗ2 Ｂ6 １７．５体積％からなり、硬度
は３８００、破壊靱性は４．７、工具逃げ面摩耗幅が
０．４１４ｍｍであった。
【００２６】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明によれば、ｃ
ＢＮと、Ａｌと、周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の
酸化物との反応によりＡｌ2 Ｏ3 ，ＡｌＮ，ＴｉＢ2 等
の耐熱性化合物を形成し、立方晶窒化硼素質焼結体の耐
熱性を損なうことなく、ｃＢＮと結合相が強固に結合し
た焼結体を得ることができる。
ＢＮと、Ａｌと、周期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の
酸化物との反応によりＡｌ2 Ｏ3 ，ＡｌＮ，ＴｉＢ2 等
の耐熱性化合物を形成し、立方晶窒化硼素質焼結体の耐
熱性を損なうことなく、ｃＢＮと結合相が強固に結合し
た焼結体を得ることができる。
【００２７】また、結合合金を高温高圧下で溶浸によっ
てｃＢＮ中に分散させるのではなく、例えば、予め調合
した混合粉末を高温高圧下で反応させることにより、均
一組成で、かつ、結合相が均一に分散した組織を得るこ
とができ、これにより、品質をほぼ一定に保持すること
ができる。
てｃＢＮ中に分散させるのではなく、例えば、予め調合
した混合粉末を高温高圧下で反応させることにより、均
一組成で、かつ、結合相が均一に分散した組織を得るこ
とができ、これにより、品質をほぼ一定に保持すること
ができる。
Claims (3)
- 【請求項１】立方晶窒化硼素を８０体積％を越え９５体
積％以下の割合で含有し、残部が、窒化硼素とＡｌと周
期律４ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少な
くとも一種との反応により生成される化合物を主体とす
ることを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体。 - 【請求項２】残部の化合物がＡｌＮとＴｉＢ2 とＡｌ2
Ｏ3 を主体とするものからなる請求項１記載の立方晶窒
化硼素質焼結体。 - 【請求項３】立方晶窒化硼素粉末とＡｌ粉末と周期律４
ａ，５ａ，６ａ族遷移金属の酸化物のうちの少なくとも
一種の粉末とを混合後、この混合粉体を圧力３．０ＧＰ
ａ以上、温度１２００℃以上で焼結することを特徴とす
る立方晶窒化硼素質焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159632A JPH061666A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4159632A JPH061666A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH061666A true JPH061666A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=15697961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4159632A Pending JPH061666A (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | 立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH061666A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008222485A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 被覆複合焼結体、切削工具および切削方法 |
| WO2014191567A1 (en) * | 2013-05-31 | 2014-12-04 | Element Six Limited | Pcbn material, tool elements comprising same and method for using same |
| WO2016084929A1 (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化ほう素基焼結体および立方晶窒化ほう素基焼結体製切削工具 |
| JP2016108232A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化ほう素基焼結体および立方晶窒化ほう素基焼結体製切削工具 |
| CN109070236A (zh) * | 2016-05-23 | 2018-12-21 | 三菱综合材料株式会社 | 立方晶氮化硼烧结体切削工具 |
-
1992
- 1992-06-18 JP JP4159632A patent/JPH061666A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008222485A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 被覆複合焼結体、切削工具および切削方法 |
| WO2014191567A1 (en) * | 2013-05-31 | 2014-12-04 | Element Six Limited | Pcbn material, tool elements comprising same and method for using same |
| WO2016084929A1 (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化ほう素基焼結体および立方晶窒化ほう素基焼結体製切削工具 |
| JP2016108232A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化ほう素基焼結体および立方晶窒化ほう素基焼結体製切削工具 |
| US10391561B2 (en) | 2014-11-27 | 2019-08-27 | Mitsubishi Materials Corporation | Cubic boron nitride-based sintered material and cutting tool made of cubic boron nitride-based sintered material |
| CN109070236A (zh) * | 2016-05-23 | 2018-12-21 | 三菱综合材料株式会社 | 立方晶氮化硼烧结体切削工具 |
| CN109070236B (zh) * | 2016-05-23 | 2020-07-03 | 三菱综合材料株式会社 | 立方晶氮化硼烧结体切削工具 |
| US11130713B2 (en) | 2016-05-23 | 2021-09-28 | Mitsubishi Materials Corporation | Cubic boron nitride sintered material cutting tool |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0479214A2 (en) | Wear resistant ceramic with a high alpha-content silicon nitride phase | |
| JPH0621312B2 (ja) | 高硬度工具用焼結体およびその製造方法 | |
| KR20080066057A (ko) | 입방정계 질화붕소 콤팩트 | |
| EP0262654B1 (en) | Silicon nitride sintered material for cutting tools and process for making the same | |
| JP2523452B2 (ja) | 高強度立方晶窒化ホウ素焼結体 | |
| EP0035777A1 (en) | Abrasion resistant silicon nitride based articles | |
| EP0392381B1 (en) | Silicon nitride ceramics containing a metal silicide phase | |
| JPH06239660A (ja) | セラミック切削工具材料 | |
| JP2005281084A (ja) | 焼結体およびその製造方法 | |
| JPH061666A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法 | |
| JP2825701B2 (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体 | |
| JP2777017B2 (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3472630B2 (ja) | 切削工具用立方晶窒化ほう素燒結体及び切削工具 | |
| US5106788A (en) | Process for producing highly tough ceramics | |
| US5352533A (en) | Ceramic composite body, process for producing a ceramic composite | |
| JP3297535B2 (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体 | |
| JP2000218411A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 | |
| JP3346609B2 (ja) | 繊維強化セラミックスおよびその製造方法 | |
| EP0484014A1 (en) | Boron carbide-reactive metal cermets having microstructure tailored by post-densification heat treatment | |
| JPH07172919A (ja) | チタン化合物焼結体 | |
| JP4004024B2 (ja) | 炭化チタン基セラミックス工具とその製造方法 | |
| JP2742620B2 (ja) | 硼化物―酸化アルミニウム質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3092887B2 (ja) | 表面調質焼結合金及びその製造方法 | |
| JP2000226262A (ja) | 高硬度高強度焼結体 | |
| JPH07172906A (ja) | セラミック焼結体 |