JPH06146899A - ２サイクル内燃機関 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 掃気効率を向上する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面３ａ一側に給気弁６を
配置すると共にシリンダヘッド内壁面３ａ他側に排気弁
７を配置し、排気弁７側に位置する給気弁６開口をマス
ク壁により覆う。少なくとも一対の気筒に対して共通な
サージタンク１２ａを経て給気ポート１２に流入した空
気をマスク壁と反対側に位置する給気弁６開口を介して
燃焼室に流入せしめる。給気ポート１２の断面形状を長
径が機関本体１７の長手方向に延びたほぼ楕円状とし、
またこの給気ポート１２の楕円状断面を給気弁からサー
ジタンク１２ａに向けて短径がほぼ一定に維持されつつ
長径が次第に長くなるように形成する。このときサージ
タンク１２ａから給気ポート１２に流入する空気の初期
速度は低くマスク壁および給気弁６のマスク壁周辺部に
衝突した空気がマスク壁と給気弁６間の隙間から漏れて
排気ポート１３に吹き抜けることが阻止できるために、
その結果掃気効率を向上することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は２サイクル内燃機関に関
する。

【０００２】

【従来の技術】シリンダヘッド内壁面の一側に給気弁を
配置すると共にシリンダヘッド内壁面の他側に排気弁を
配置し、給気弁の排気弁側開口をマスク壁により覆い、
少なくとも一対の気筒に対して共通な圧力脈動低減用容
積部を経て該容積部から分岐された給気ポート内に空気
が送り込まれ、次いでこの空気をマスク壁と反対側に位
置する給気弁の開口から燃焼室内に流出せしめるように
した２サイクル内燃機関が公知である（特開平２−４９
９２１号公報参照）。この２サイクル内燃機関ではマス
ク壁が設けられているために給気弁から流入した空気が
ただちに排気弁を介して吹き抜けるのが阻止され、その
結果給気弁から流入した空気を既燃ガスの掃気作用に有
効に利用することができるので掃気効率を向上せしめる
ことができる。このようにした場合には給気ポート内の
排気弁側領域を流れる空気はまずマスク壁および給気弁
のマスク壁周辺部に衝突し、次いで給気弁表面に沿って
流れマスク壁と反対側に位置する給気弁開口に向かう。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで通常２サイク
ル内燃機関ではサージタンクを具備して空気の圧力脈動
を低減すると共にこのサージタンクを給気ポートに接続
し空気の流路面積を急激に減少せしめることにより給気
ポート内を流れる空気を加速せしめ、給気弁が開口して
いるわずかな時間内に多量の空気が燃焼室内に流入でき
るようにしている。しかしながら、前記記載の２サイク
ル内燃機関におけるように給気弁の排気弁側開口をマス
ク壁により覆いマスク壁と反対側に位置する給気弁開口
から空気を燃焼室内に流出せしめるようにした場合に空
気の流路面積を急激に減少せしめて空気を加速せしめる
ようにするとこの空気流の一部は大きな慣性力を有して
マスク壁および給気弁のマスク壁周辺部に衝突するため
にこのときこの空気は給気弁とマスク壁間の隙間から漏
れ排気弁から吹き抜けるようになり、その結果良好な掃
気作用を得ることができないという問題がある。また、
このように空気が排気通路内に吹き抜けると排気ガス中
に多量の酸素を含むようになるために排気通路内に設け
られた三元触媒における排気ガスの浄化作用が充分に行
えないという問題がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前記問題点を解決する
ために本発明によれば、シリンダヘッド内壁面の一側に
給気弁を配置すると共にシリンダヘッド内壁面の他側に
排気弁を配置し、給気弁の排気弁側開口をマスク壁によ
り覆い、少なくとも一対の気筒に対して共通な圧力脈動
低減用容積部を経て該容積部から分岐された給気ポート
内に空気が送り込まれ、次いでこの空気をマスク壁と反
対側に位置する給気弁の開口から燃焼室内に流出せしめ
るようにした２サイクル内燃機関において、給気ポート
の断面形状を長径が機関本体の長手方向に延びているほ
ぼ楕円状に形成すると共に該給気ポートの楕円状断面を
給気弁から容積部に向けて短径がほぼ一定に維持されつ
つ長径が次第に長くなるように形成している。

【０００５】

【作用】給気弁に向かって給気ポート内を流れる空気の
速度が低下せしめられる。

【０００６】

【実施例】図１に示された機関全体１７は３個の気筒１
７ａ，１７ｂおよび１７ｃを具備する。各気筒はそれぞ
れ対応する給気ポート１２を介して共通のサージタンク
１２ａに連結され、次いで図示しないインタークーラお
よび過給機に連結される。サージタンク１２ａ内には給
気ポート１２に向かって流れる空気の抵抗とならないよ
うにリブ１８が配置されサージタンク１２ａが変形する
のを阻止している。なお、このリブ１８の代わりにサー
ジタンク１２ａ内にインタークーラを配置して過給機に
より加熱された空気を冷却すると共にサージタンク１２
ａを補強するようにしてもよい。

【０００７】１個の気筒について示された図２および図
３を参照すると、１はシリンダブロック、２はシリンダ
ブロック１内で往復動するピストン、３はシリンダブロ
ック１上に固定されたシリンダヘッド、４はシリンダヘ
ッド３の内壁面３ａとピストン２の頂面間に形成された
燃焼室をそれぞれ示す。シリンダヘッド内壁面３ａ上に
は凹溝５が形成され、この凹溝５の底壁面をなすシリン
ダヘッド内壁面部分３ｂ上に一対の給気弁６が配置され
る。一方、凹溝５を除くシリンダヘッド内壁面部分３ｃ
は傾斜したほぼ平坦をなし、このシリンダヘッド内壁面
部分３ｃ上に３個の排気弁７が配置される。シリンダヘ
ッド内壁面部分３ｂとシリンダヘッド内壁面部分３ｃは
凹溝５の周壁８を介して互いに接続されている。

【０００８】この凹溝周壁８は給気弁６の周縁部に極め
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマスク壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マスク壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体にわたってマスク壁８ａ
により閉鎖されることになる。また、各新気ガイド壁８
ｂ，８ｃはほぼ同一平面内に位置しており、更にこれら
の新気ガイド壁８ｂ，８ｃは両給気弁６の中心を結ぶ線
に対してほぼ平行に延びている。点火栓１０はシリンダ
ヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁７
に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマスク壁
が設けられておらず、したがって排気弁７が開弁すると
排気弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃
焼室４内に開口することになる。

【０００９】図１，図２および図４に示されるようにシ
リンダヘッド３内には各給気弁６に対して給気ポート１
２が形成され、各給気ポート１２はその一部がシリンダ
ヘッド３内に形成されたサージタンク１２ａに連結され
る。図４および図５を参照するとこの給気ポート１２は
断面形状が機関本体１７の長手方向に延びるほぼ楕円状
に形成される。また給気ポート１２の断面は弁座９付近
では図５（Ａ）に示されるようにほぼ円状であるが、サ
ージタンク１２ａに向かうにつれて図５（Ｂ）に示され
るように楕円断面の短径が維持されつつ長径が次第に長
くなり、サージタンク１２ａとの連結部においては図５
（Ｃ）に示されるように１個の気筒に対して１個の給気
ポート１２を形成している。このようにサージタンク１
２ａから給気弁６に向けて空気の流路面積を徐々に変化
させることによって給気ポート１２内に流入する空気が
急激に加速されるのが阻止できると共にこのときの空気
の初期速度を低くすることができる。このため給気ポー
ト１２内に流入した空気が給気弁６とマスク壁８ａ間の
隙間から漏れて排気ポート１３に吹き抜けるのが阻止で
きる。さらに本実施例ではサージタンク１２ａの一部を
シリンダヘッド３内に形成することによって給気ポート
１２の全長を短くし給気ポート１２における流路抵抗を
少なくするようにしている。このため給気弁６が開口し
ているわずかな時間内に多量の空気が燃焼室４内に流入
できる。一方各排気弁７に対して排気ポート１３が形成
され、各排気ポート１３は図示しない排気マニホルドを
介して図示しない三元触媒コンバータに接続される。

【００１０】各給気弁６近傍のシリンダヘッド内壁面３
ａの周縁部に一対の燃料噴射弁、即ち第１燃料噴射弁１
４ａと第２燃料噴射弁１４ｂとが配置され、図６からわ
かるようにこれら燃料噴射弁１４ａ，１４ｂからはシリ
ンダ軸線方向に向けて燃料が噴射される。一方、図２お
よび図６に示されるようにピストン２の頂面上には点火
栓１０の下方から第１燃料噴射弁１４ａの先端部の下方
まで延びる凹溝１５が形成される。この凹溝１５は点火
栓１０下方の凹溝端部１５ａから第１燃料噴射弁１４ａ
側に向けて次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対
の側壁面１５ｂ，１５ｃと、ほぼ平坦をなす底壁面１５
ｄとにより画定され、図２に示されるように凹溝端部１
５ａは第１燃料噴射弁１４ａと反対側に向けて凹んだ凹
状断面形状を有する。また、図６からわかるように凹溝
端部１５ａは点火栓１０と第１燃料噴射弁１４ａの先端
部とを含む垂直平面Ｋ−Ｋ上に形成されており、各側壁
面１５ｂ，１５ｃはこの垂直平面Ｋ−Ｋに関して対称的
な形状を有する。したがって凹溝１５は垂直平面Ｋ−Ｋ
に関して対称的な形状を有することになる。また、図２
に示されるようにピストン２が上死点に達すると点火栓
１０に関し凹溝１５と反対側に位置するピストン２の頂
面部分とシリンダヘッド内壁面部分３ｃとの間にはスキ
ッシュエリア１６が形成される。

【００１１】図７に示されるように本実施例では排気弁
７が給気弁６よりも先に開弁し、排気弁７が給気弁６よ
りも先に閉弁する。また、図７においてＩＬは機関低負
荷運転時における燃料噴射時期を示しており、ＩＭ１お
よびＩＭ２は機関中負荷運転時における燃料噴射時期を
示しており、ＩＨ１およびＩＨ２は機関高負荷運転時に
おける燃料噴射時期を示している。図７を参照すると機
関高負荷運転時における燃料噴射ＩＨ１およびＩＨ２は
排気弁７が閉弁する頃に行われ、機関低負荷運転時にお
ける燃料噴射ＩＬは高負荷運転時に比べてかなり遅い時
期に行われることがわかる。また、機関中負荷運転時に
は２回に分けて燃料噴射ＩＭ１およびＩＭ２が行われ、
このとき第１回目の燃料噴射ＩＭ１は機関高負荷運転時
とほぼ同じ時期に行われ、第２回目の燃料噴射ＩＭ２は
機関低負荷運転時とほぼ同じ時期に行われることがわか
る。また本実施例では機関低負荷運転時における燃料噴
射ＩＬおよび機関中負荷運転時における第２回目の燃料
噴射ＩＭ２は第１燃料噴射弁１４ａにより行われ、機関
中負荷運転時における第１回目の燃料噴射ＩＭ１は第２
燃料噴射弁１４ｂにより行われ、機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射ＩＨ１およびＩＨ２は第１燃料噴射弁１４
ａおよび第２燃料噴射弁１４ｂの双方により行われる。

【００１２】図８を参照すると給気弁６および排気弁７
が開弁すると矢印Ｗで示されるように各給気弁６を介し
て燃焼室４内に空気が流入する。このとき、排気弁７側
の各給気弁６の開口はマスク壁８ａによって覆われてい
るので空気はマスク壁８ａと反対側の各給気弁６の開口
から燃焼室４内に流入する。ところがこのとき給気ポー
ト１２内で加速され高速度になっている空気がマスク壁
８ａおよび給気弁６のマスク壁８ａ周辺部に衝突すると
矢印Ｗ′で示すようにこの空気の一部はマスク壁８ａと
給気弁６間の隙間から漏れ排気ポート１３に吹き抜けて
しまう。そこで本実施例では図４および図５に示される
ように給気弁６からサージタンク１２ａに向けて徐々に
拡開する給気ポート１２を形成して給気ポート１２内に
流入する空気が急激に加速されないようにし、空気の一
部がマスク壁８ａと給気弁６間の隙間から漏れないよう
にしている。また、サージタンク１２ａの一部をシリン
ダヘッド３内に形成することによって給気ポート１２の
流路抵抗を少なくし、その結果給気ポート１２内を流れ
る空気の速度が低くなっても多量の空気が燃焼室４内に
流入できるようにしている。その結果既燃ガスの良好な
掃気が確保できる。さらに排気ポート１３に空気が吹き
抜けないために排気ガス中に多量の空気が存在せず、そ
の結果三元触媒コンバータにおける排気ガスの良好な浄
化が確保できる。

【００１３】さらに、本実施例では図９に示されるよう
に第１気筒１７ａの給気弁６が閉弁する直前に第２気筒
１７ｂの給気弁６が開弁し、第２気筒１７ｂの給気弁６
が閉弁する直前に第３気筒１７ｃの給気弁６が開弁し、
第３気筒１７ｃの給気弁６が閉弁する直前に第１気筒１
７ａの給気弁６が開弁するようになっている。このた
め、例えば第１気筒１７ａの給気弁６が閉弁したために
サージタンク１２ａ内の圧力が上昇したときにはこのと
きすでに第２気筒１７ｂの給気弁６が開弁しているので
高圧の空気を第２気筒１７ｂに送り込むことができる。

【００１４】マスク壁８ａと反対側の各給気弁６の開口
から燃焼室４内に流入した空気は図１０において矢印Ｗ
１およびＷ２で示すように互いに並列して流動する一対
の空気流の形で各給気弁６下方のシリンダボア内壁面に
沿いつつ下降し、次いで図１０および図１１に示すよう
に各空気流Ｗ１およびＷ２は互いに並列してピストン２
の頂面上を排気弁７下方のシリンダボア内壁面に向けて
流れる。

【００１５】このときに一方の空気流Ｗ１は凹溝１５内
に流入し、次いで凹溝側壁面１５ｂにより案内されて凹
溝端部１５ａに向かう。次いでこの空気流Ｗ１は凹溝端
部１５ａにおいて上方に向きを変え、燃焼室４の中央部
を上方に向けて流れる。これに対して他方の空気流Ｗ２
はほとんど凹溝１５内に流入することなくピストン２の
頂面上をまっすぐに流れ、排気弁７下方のシリンダボア
内壁面に達する。図１１からわかるようにこの空気流Ｗ
２は燃焼室４の周辺方向に沿って流れており、したがっ
てこの空気流Ｗ２は排気弁７下方のシリンダボア内壁面
に達するとシリンダボア内壁面に沿って旋回しつつ上昇
する。

【００１６】すなわち、空気流Ｗ１も空気流Ｗ２と同様
にピストン２の頂面上をまっすぐに流れたとすると空気
流Ｗ２が旋回しようとしても空気流Ｗ１に阻まれて旋回
することができず、したがってこの場合には空気流Ｗ１
およびＷ２は旋回することなく互いに並列をなして排気
弁７下方のシリンダボア内壁面に沿って上昇する。しか
しながら一方の空気流Ｗ１の流動を側壁面１５ｂによっ
て阻止すると他方の空気流Ｗ２がシリンダボア内壁面に
達したときにはこの空気流Ｗ２の旋回運動はもはや空気
流Ｗ１によって阻止されず、その結果この空気流Ｗ２は
シリンダボア内壁面に沿って旋回することになる。

【００１７】このように旋回する空気流Ｗ２が発生する
と給気弁６から空気が流入するにつれてピストン２の頂
面上に形成される空気層が徐々に増大していき、このた
め燃焼室４の上部領域に存在する既燃ガスから順次排出
されていく。その結果、良好な掃気作用が確保されるこ
とになる。なお、ピストン２が下死点ＢＤＣを過ぎて上
昇を開始するとその後各燃料噴射弁１４ａ，１４ｂから
の燃料噴射作用が開始されるが空気流Ｗ２の旋回運動は
排気弁７が閉弁した後、圧縮行程未期まで持続する。

【００１８】次に図１２から図１６を参照して機関低負
荷運転時、機関中負荷運転時および機関高負荷運転時に
おける燃料噴射方法について説明する。なお、図１２は
機関低負荷運転時における燃料噴射ＩＬを示しており、
図１３は機関中負荷運転時における第１回目の燃料噴射
ＩＭ１を示しており、図１４は機関中負荷運転時におけ
る第２回目の燃料噴射ＩＭ２を示しており、図１５およ
び図１６は機関高負荷運転時における燃料噴射ＩＨ１お
よびＩＨ２を示している。

【００１９】図６および図１２に示されるように機関低
負荷運転時には燃料が第１燃料噴射弁１４ａから垂直平
面Ｋ−Ｋに沿い凹溝底壁面１５ｄに向けて斜めに噴射さ
れる。この噴射燃料は凹溝底壁面１５ｄ上に衝突した後
凹溝側壁面１５ｂ，１５ｃに沿いつつ凹溝端部１５ａに
向けて進行する。次にこのときの噴射燃料の挙動につい
て図１７を参照しつつ説明する。

【００２０】図１７において鎖線Ｒは凹溝底壁面１５ｄ
上における噴射燃料の衝突領域を示しており、矢印Ｆ
１，Ｆ２は噴射燃料の代表的な２つの流れを示してい
る。図１７に示されるように噴射燃料Ｆ１，Ｆ２は凹溝
底壁面１５ｄ上に衝突後も慣性力によって噴射方向に進
行し、次いで凹溝側壁面１５ｂ，１５ｃまで進んだ後に
凹溝側壁面１５ｂ，１５ｃに沿いつつ凹溝端部１５ａに
向けて進行する。ところで、各凹溝側壁面１５ｂ，１５
ｃは凹溝端部１５ａから第１燃料噴射弁１４ａ側に向け
てほぼまっすぐに延びているので凹溝側壁面１５ｂ，１
５ｃに対する各噴射燃料Ｆ１，Ｆ２の入射角θ１，θ２
は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、したがって
凹溝側壁面１５ｂ，１５ｃに沿って進行を開始しはじめ
たときの各噴射燃料Ｆ１，Ｆ２の流動速度υ１，υ２は
噴射中心に近い噴射燃料ほど速くなる。

【００２１】このようにυ１＜υ２なる関係があると噴
射燃料Ｆ２が凹溝端部１５ａに到達しても噴射燃料Ｆ１
は依然として凹溝端部１５ａに向けて進行中であり、し
たがって各噴射燃料Ｆ１，Ｆ２が凹溝端部１５ａに到達
するのに時間差を生ずることになる。このように各噴射
燃料Ｆ１，Ｆ２が凹溝端部１５ａに到達するのに時間差
を生ずると点火栓１０周りに形成される混合気は時間を
経過するにつれて次第に濃くなることになり、したがっ
てこの場合には燃料噴射量が一定であっても燃料噴射か
ら点火が行われるまでの時間を制御することによって点
火が行われるときに点火栓１０周りに形成される混合気
の濃度を制御できることになる。云い換えると点火が行
われるときに点火栓１０周りに最適な濃度の混合気が形
成されるように点火時期又は噴射時期を制御することに
よって点火が行われるときに点火栓１０周りに常に最適
な混合気を形成できることになる。したがって図１７に
示すような形状の凹溝１５を用いると燃料噴射量によら
ずに点火栓１０による良好な着火を確保できることにな
る。

【００２２】上述したように噴射燃料は慣性力によって
凹溝底壁面１５ｄ上を点火栓１０の下方に向けて流れ
る。ところでピストン２が上死点に近づくと図１２にお
いて矢印Ｓで示すようにスキッシュエリア１６からスキ
ッシュ流が噴出し、このスキッシュ流Ｓも凹溝底壁面１
５ｄに沿って進む。したがって噴射燃料はこのスキッシ
ュ流Ｓによっても点火栓１０の下方に向かう力が与えら
れる。また、凹溝底壁面１５ｄに沿い点火栓１０の下方
に向かう燃料はスキッシュ流Ｓによって気化せしめら
れ、このため点火栓１０の周りに集まる混合気は十分に
気化せしめられることになる。

【００２３】一方、機関中負荷運転時の第１回目の燃料
噴射時には図１３に示されるようにピストン２が低い位
置にあるときに燃料噴射が開始される。したがってこの
ときには噴射燃料がピストン２の頂面の広い領域にわた
って衝突するために燃料は燃焼室４内に分散せしめられ
る。機関中負荷運転時にはこの第１回目の燃料噴射ＩＭ
１によって燃焼室４内に稀薄な混合気が形成され、この
稀薄混合気は図１４に示す第２回目の燃料噴射ＩＭ２に
より点火栓１０周りに形成された混合気が着火源となっ
て燃焼せしめられる。

【００２４】機関高負荷運転時には図１５および図１６
に示すようにピストン２が低い位置にあるときに第１燃
料噴射弁１４ａと第２燃料噴射弁１４ｂの双方からピス
トン２の頂面に向けて燃料が噴射される。このときにも
空気流Ｗ２によって発生した旋回流によって噴射燃料が
空気および既燃ガスと良好に混合せしめられ、その結果
未燃ＨＣおよびＮＯｘの発生が抑制される。

【００２５】

【発明の効果】給気弁に向かって給気ポート内を流れる
空気の速度を低下せしめることができるのでマスク壁と
給気弁間の隙間から排気ポートへ空気が吹き抜けるのが
阻止でき、その結果既燃ガスの掃気効率を向上できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】２サイクル機関の断面図である。

【図２】２サイクル機関の側面断面図である。

【図３】シリンダヘッドの底面図である。

【図４】給気ポートを強調して示した２サイクル機関の
側面断面図である。

【図５】図４の線Ａ−Ａ，線Ｂ−Ｂおよび線Ｃ−Ｃに沿
ってみた給気ポートの断面図である。

【図６】ピストン頂面の平面図である。

【図７】給排気弁の開弁期間と燃料噴射時期を示す線図
である。

【図８】掃気行程時を示す２サイクル機関の側面断面図
である。

【図９】他の給気弁に対する各給気弁の開弁時期を示す
線図である。

【図１０】掃気行程時を示す２サイクル機関の側面断面
図である。

【図１１】掃気行程を示すピストン頂面の平面図であ
る。

【図１２】低負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。

【図１３】中負荷運転時の第１回目の燃料噴射を示す２
サイクル機関の側面断面図である。

【図１４】中負荷運転時の第２回目の燃料噴射を示す２
サイクル機関の側面断面図である。

【図１５】高負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。

【図１６】高負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。

【図１７】図６と同様のピストン頂面の平面図である。

【符号の説明】

２…ピストン ３…シリンダヘッド １２…給気ポート １２ａ…サージタンク １７ａ，１７ｂ，１７ｃ…気筒

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダヘッド内壁面の一側に給気弁を
   配置すると共にシリンダヘッド内壁面の他側に排気弁を
   配置し、給気弁の排気弁側開口をマスク壁により覆い、
   少なくとも一対の気筒に対して共通な圧力脈動低減用容
   積部を経て該容積部から分岐された給気ポート内に空気
   が送り込まれ、次いでこの空気をマスク壁と反対側に位
   置する給気弁の開口から燃焼室内に流出せしめるように
   した２サイクル内燃機関において、給気ポートの断面形
   状を長径が機関本体の長手方向に延びているほぼ楕円状
   に形成すると共に該給気ポートの楕円状断面を給気弁か
   ら容積部に向けて短径がほぼ一定に維持されつつ長径が
   次第に長くなるように形成した２サイクル内燃機関。
2. 【請求項２】 容積部の少なくとも一部をシリンダヘッ
   ド内に形成した請求項１に記載の２サイクル内燃機関。