JPH06137290A

JPH06137290A - 冷媒圧縮機

Info

Publication number: JPH06137290A
Application number: JP4305944A
Authority: JP
Inventors: Satoshi Koyama; 聡小山; Noriko Watanabe; 規子渡邉
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1992-10-21
Filing date: 1992-10-21
Publication date: 1994-05-17

Abstract

(57)【要約】【目的】ＨＦＣ系冷媒を用いた圧縮機のシール性、耐
久性を向上させる。【構成】作動室３５を形成する摺動部材３３に冷凍機
油が与えられると共に吸込口５から前記作動室３５内に
取入れられた冷媒を順次圧縮していき、吐出口７から吐
出するようにした冷媒圧縮機において、前記摺動部材３
３を、ガラス繊維を複合したふっ素樹脂で構成し、か
つ、冷媒を、塩素を含まないＨＦＣ系冷媒とする一方、
冷凍機油を、前記冷媒と相溶性を有するポリエステル系
又はポリエーテル系冷凍機油とすると共に、その水分量
を少なくとも１１０ｐｐｍを越えることのない範囲で使
用することを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、塩素を含まないＨＦ
Ｃ系冷媒を用いる冷媒圧縮機に関する。

【０００２】

【従来の技術】室内あるいは車内の空気調和機あるいは
冷蔵庫などには、冷風あるいは温風を送り出すために冷
媒圧縮機が使用されている。

【０００３】従来より一般的な冷媒圧縮機として、レシ
プロ式、ロータリー式、スクロール式等のものが知られ
ており、その他に、シリンダの吸込端側から作動室に流
入した冷媒をシリンダの吐出端側の作動室へ順次移送さ
せながら圧縮していき、外部へ吐出する螺旋式の圧縮機
が提供されている。

【０００４】これら冷媒圧縮機において、作動室を形成
する摺動部材は、レシプロ式のピストンリング、スクロ
ール式のチップシール、螺旋式のブレード等があり、材
質にふっ素樹脂を採用している。

【０００５】摺動部材は、いづれも摺動特性を改善する
目的で、ガラス繊維や炭素繊維などの無機質繊維、ポリ
イミド樹脂や芳香族ポリエステル樹脂などの有機質充填
材、ブロンズなどの金属粉、二酸化モリブデンやグラフ
ァイトなどの固体潤滑剤の複合化が試みられているが、
耐摩耗性を向上させる充填材としてガラス繊維や炭素繊
維が効果的である。炭素繊維は、無潤滑状態では、自己
潤滑性があり相手材の損傷性が小さい等の優れた点があ
るが、冷媒圧縮機のような油潤滑の摺動においては、流
体潤滑状態によって相手材への攻撃性が低減されること
から、繊維自体の硬度および靭性に優れるガラス繊維を
用いた方が耐摩耗性に対し有効である。

【０００６】また、ふっ素樹脂として、具体的には四ふ
っ化エチレン樹脂と、四ふっ化エチレン・パーフロロア
ルコキシエチレン共重合樹脂、四ふっ化エチレン・ヘキ
サフルオロプロピレン共重合樹脂、エチレン・四ふっ化
エチレン共重合樹脂などが採用されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】前記した如く冷媒圧縮
機によって圧縮される冷媒には、人体に悪影響のないＣ
ＦＣ系冷媒、フロンが用いられている。

【０００８】ところが、最近ＣＦＣ系冷媒などからのフ
ロンの放出がオゾン層の破壊に繋がり、人体や生物系に
深刻な影響を与えることが明らかになったため、オゾン
破壊係数（ＯＤＰ）の高いＣＦＣ系冷媒などは段階的に
使用が削減され、将来的には使用しない方針が決定して
いる。

【０００９】このような状況に対応するため、１，１，
１，２−テトラフルオロエタン（以下ＨＦＣ１３４ａ）
や１，１−ジフルオロエタン（以下ＨＦＣ１５２ａ）等
の代替ＨＦＣ系冷媒が開発されており、この冷媒に適し
た圧縮機用材料の開発が望まれている。

【００１０】ＨＦＣ１３４ａやＨＦＣ１５２ａは、両方
とも、その分子内にＣｌ原子を含まないため、オゾン破
壊係数（ＯＤＰ）は０であることと、熱的特性がＣＦＣ
系冷媒に近似しているための２点から代替冷媒として非
常に有用である。

【００１１】また、このＨＦＣ１３４ａやＨＦＣ１５２
ａを応用する場合の冷凍機油としては、冷媒圧縮機の運
転中に、冷凍サイクル内に冷凍機油の残留を防止し、確
実に冷凍機油を冷媒圧縮機の圧縮機構部に戻し、機構部
の潤滑および冷却を保持する必要がある。このため、冷
媒圧縮機の冷媒としてＨＦＣ１３４ａやＨＦＣ１５２ａ
を用いる場合、冷凍機油としての必要条件として、冷媒
との相溶性を有することが挙げられる。

【００１２】現状では、ＨＦＣ１３４ａおよびＨＦＣ１
５２ａは、従来の冷凍機油である鉱油にはほとんど溶解
しないため、ＨＦＣ１３４ａおよびＨＦＣ１５２ａとの
相溶性を有するポリエステル系油およびポリエーテル系
油などの応用が試みられている。

【００１３】しかしながら、ＨＦＣ１３４ａおよびＨＦ
Ｃ１５２ａの様なＨＦＣ系冷媒と、ＨＦＣ系冷媒との相
溶性を有するポリエステル系油およびポリエーテル系油
等の冷凍機油を用いた場合、ガラス繊維を複合したふっ
素樹脂からなる圧縮機構の摺動部材は、耐摩耗性が低下
する。また、動摩擦係数の増加に伴う摺動損失が増大し
て圧縮機の効率が低下し、長期間安定して冷媒圧縮機を
運転することができないという問題が生じている。

【００１４】この問題に対し、原因が不明であることか
ら冷媒および冷凍機油と、ふっ素樹脂およびガラス繊維
の影響について要点を整理すると、第１に、ふっ素樹脂
は、耐油・冷媒性、耐熱性に優れ、ＣＦＣ系媒体＋鉱油
系冷凍機油とＨＦＣ系冷媒＋ポルエステル系冷凍機油お
よびポリエーテル系冷凍機油の違いで劣化することは考
えられない。

【００１５】第２に、ガラス繊維は、冷媒が過度の劣化
によりふっ化水素などのいわゆるふっ酸を生成して腐食
に至る可能性はあるが、ふっ素樹脂同様に、耐油・冷媒
性、耐熱性に優れている。

【００１６】第３に、鉱油系冷凍機油には、環状化合物
が含まれており、油膜形成能力が高いのに対し、ポリエ
ステル系の冷凍機油では、環状化合物が含まない鎖状化
合物であり、厳しい摺動条件では油膜を保持できない。
このため、金属の摺動部材などは耐摩耗性が低下する
が、摺動部材としてふっ素樹脂を仕様する箇所は金属材
料よりも過酷な摺動条件で使用はできず、油膜の破断す
るような状態は考えられない。

【００１７】つまり、冷媒と冷凍機油の構成の相違だけ
では、この現象を説明することは困難である。

【００１８】一方、鉱油系冷凍機油とポリエステル系冷
凍機油およびポリエーテル系冷凍機油は、分子構造の違
いから吸水性に大きな相違がある。

【００１９】鉱油系冷凍機油は飽和状態における水分量
が５０ｐｐｍ以下に対し、ポリエステル系冷凍機油は１
５００〜２０００ｐｐｍである。ガラス繊維は、Ｅガラ
スと称され耐水性に優れるものであるが、ガラスがアル
カリ（塩基性）に弱く、かつ、浸食されることは一般に
知られている。そこで、冷凍機油に含まれる水分が摩擦
熱によって生じた水酸イオン（ＯＨ￣）とガラス繊維内
部より表面に拡散する金属イオンの間で塩基性を帯び、
ガラス繊維表面を腐食させる可能性がある。つまり、水
分量の多いポリエステル系冷凍機油およびポリエーテル
系冷凍機油は、ガラス繊維表面を変質させ、本来ふっ素
樹脂の摺動特性を向上させる目的で複合したガラス繊維
の変質によって耐摩耗性の低下につながったものと考え
られる。

【００２０】そこで、この発明は、ＨＦＣ系冷媒の使用
に際して、摺動部材の耐摩耗性を向上させ、長寿命化を
計ることのできる冷媒圧縮機を提供することを目的とし
ている。

【００２１】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、作動室を形成する摺動部材に冷凍機油
が与えられると共に吸込口から前記作動室内に取入れら
れた冷媒を順次圧縮していき、吐出口から吐出するよう
にした冷媒圧縮機において、前記摺動部材を、ガラス繊
維を複合したふっ素樹脂で構成し、かつ、冷媒を、塩素
を含まないＨＦＣ系冷媒とする一方、冷凍機油を、前記
冷媒と相溶性を有するポリエステル系又はポリエーテル
系冷凍機油とすると共に、その水分量を少なくとも１１
０ｐｐｍを越えることのない範囲で使用する。

【００２２】

【作用】かかる冷媒圧縮機によれば、吸込口から作動室
内に取入れた冷媒は、摺動部材により順次圧縮され吐出
口から吐出するようになる。この作動時において、ガラ
ス繊維を複合したふっ素樹脂から成る摺動部材は、ポリ
エステル系又はポリエーテル系の冷凍機油が与えられ潤
滑及び冷却されるようになる。この場合、冷凍機油は、
水分量が１１０ｐｐｍを越えることのない状態で使用す
るため、水分によるガラス繊維の変質がなくなり、安定
した摺動部材の摺動特性が得られるようになる。

【００２３】

【実施例】以下、図１乃至図１１の図面を参照しながら
この発明の一実施例を詳細に説明する。図１において、
１は冷凍サイクルに使用される密閉型の流体圧縮機３の
密閉ケースを示しており、密閉ケース１の一方には冷凍
サイクルの吸込パイプ５が、他方には吐出パイプ７がそ
れぞれ設けられている。密閉ケース１内には駆動手段と
しての電動要素９および圧縮手段としての圧縮要素１１
がそれぞれ配置されている。

【００２４】電動要素９は、密閉ケース１の内面に固定
されたステータ１３と、その内側に設けられた回転可能
なロータ１５とを有している。

【００２５】圧縮要素１１は両端が開放されたシリンダ
１７を有しており、シリンダ１７は密閉ケース１の内面
に固定された左右の主軸受１９、副軸受２０により回転
自在に両端支持されている。各軸受１９，２０はシリン
ダ１７の端部が回転自在に嵌合したボス部１９ａ，２０
ａと、これらボス部１９ａ，２０ａよりも大径で前記密
閉ケース１の内面に固定された基部１９ｂ，２０ｂとか
らなり、シリンダ１７の両端は気密的に閉塞されてい
る。

【００２６】シリンダ１７の内部には、シリンダ１７の
内径よりも小さい円筒状の回転体２１がシリンダ１７の
軸方向に沿って配設されている。回転体２１は、鉄系ま
たは、その他の材料からなり、その中心軸線Ａがシリン
ダ１７の中心軸線Ｂに対して距離ｅだけ図１において、
下方に偏心して配設され一部が内周面と線接触してい
る。

【００２７】回転体２１の両端部には、それぞれ径の細
い支持部２１ａ，２１ｂが設けられ、これら支軸部２１
ａ，２１ｂはそれぞれ前記主軸受１９、副軸受２０のボ
ス部１９ａ，２０ａに形成された軸受穴１９ｃ，２０ｃ
に回転自在に挿入支持されている。

【００２８】回転体２１の右側の支軸部２１ａには、オ
ルダムリング２３を介してシリンダ１７側からの回転動
力が伝達される動力伝達面として機能する断面正方形状
の角柱部２５が形成されている。この角柱部２５は、図
３に示すように、前記オルダムリング２３に形成された
矩形状の長孔２６と遊びを有して嵌合し合うと共に、遊
びの範囲内において角柱部２５のスライドが可能となっ
ている。また、オルダムリング２３の外周面には、前記
長孔２６の長手方向と直交する径方向に一対の伝達ピン
２７，２７の一端部がそれぞれスライド自在に嵌挿さ
れ、伝達ピン２７，２７の他端部は、前記シリンダ１７
の周壁に穿設された嵌合孔２９に嵌合固定されている。
これにより、前記回転体２１はシリンダ１７に対して偏
心した位置で無理なく結合状態が確保されると共に、シ
リンダ１７の回転力はオルダムリング２３を介して回転
体２１に伝達されるようになっている。

【００２９】従って、電動要素９の作動によりシリンダ
１７がロータ１５と一体的に回転することで、シリンダ
１７に対して回転体２１はオルダムリング２３を介して
偏心して回転運動する。この時、回転体２１の外周面
と、それに対向するシリンダ１７の内周面との間には相
対速度が生じ、この相対速度は一回転を一周期として変
化しながらシリンダ１７内で内転し、シリンダ１７に対
して旋回運動するようになる。

【００３０】一方、前記回転体２１の外周面には螺旋状
の溝３１が設けられており、この螺旋状の溝３１は、吸
込端側（図１右側）のピッチＰが一番大きく、以下、吐
出端側（図面左側）へ向けてピッチが順次小さくなるよ
う設定されている。

【００３１】また、螺旋状の溝３１には、摺動部材とな
る螺旋状のブレード３３が弾性力を利用して出入自在に
嵌め込まれている。

【００３２】螺旋状のブレード３３は、ガラス繊維を複
合した四ふっ化エチレン樹脂から成り、図４に示す如く
母材３４から螺旋状に切削加工したものである。

【００３３】したがって、ブレード３３により、各作動
室３５が形成されると共に吸込端側となる作動室３５の
容積が一番大きくなっている。以下、吐出端側へ向けて
各作動室３５の容積が順次小さくなるよう設定され、吐
出側となる最終の作動室３５は、副軸受２０に形成され
密閉ケース１内に開放された吐出孔３７と接続連通して
いる。また、各作動室３５は図３に示す如くブレード３
３に沿って回転体２１とシリンダ１７の内周面との接触
部から次の接触部までのびたほぼ三日月状の領域となっ
ている。吸込端側の第１番目の作動室３５は、回転体２
１の軸端部に設けられたメイン通路３９と、主軸受１９
に設けられた吸込通路４１とを介して前記冷凍サイクル
の吸込パイプ５と接続連通している。これにより、吸込
パイプ５からシリンダ１７内に吸引される冷媒は第１番
目の作動室３５に途切れることなく確実に導入されるよ
うになっている。冷媒には、塩素の含まないＨＦＣ系冷
媒（ＨＦＣ１３４ａ）が用いられている。

【００３４】一方、図１において、４３は回転体２１に
設けられた油導入路を示しており、この油導入路４３の
一端は前記螺旋状の溝３１と連通し、他端は吸込端側の
主軸受１９に穿設された連通孔４５を介して前記密閉ケ
ース１の底部に吸込口４７が臨む導入管４９と接続連通
している。したがって、密閉ケース１内の圧力が上昇す
れば、密閉ケース１の底部に蓄えられた冷凍機油が導入
管４９、連通孔４５および油導入路４３を通って前記螺
旋状の溝３１内に送り込まれることでブレード３３の出
入時の潤滑・冷却が確保されるようになっている。冷凍
機油は、ＨＦＣ系冷媒と相溶性を有するポリエステル系
又はポリエーテル系油を用いると共に水分量は少なくと
も１１０ｐｐｍを越えることのない範囲で使用するよう
になっている。

【００３５】次に、このように構成された流体圧縮機の
動作について説明する。

【００３６】まず、電動要素９に通電するとロータ１５
が回転し、このロータ１５と一体にシリンダ１７も回転
する。シリンダ１７が回転すれば、オルダムリング２３
を介して回転体２１も回転する。シリンダ１７に対する
回転体２１は、偏心して旋回するため回転体２１の外周
面とそれに対向するシリンダ１７の内周面との間には相
対速度が生じ、さらに、その相対速度は一回転を一周期
として変化しながらシリンダ１７内で内転し、シリンダ
１７に対して回転体２１は旋回運動する。この結果、吸
込端側の作動室３５に取り込まれたＨＦＣ系冷媒は閉じ
込められた状態で回転体２１の回転にともない吐出端側
の作動室３５へ向けて順次送られながら圧縮され、吐出
パイプ７から外へ吐出されるようになる。同時に、ブレ
ード３３には、冷凍機油が与えられ、潤滑・冷却が確保
されると共に実験の結果、長期間にわたり高い耐久性が
得られた。

【００３７】その実験結果を図５に示す。

【００３８】この実験の内容について説明すれば、試験
時間は２０００時間とし、これと同条件で、水分量の異
なるポリエステル系冷凍機油とポリエーテル系冷凍機油
を適用したときの２０００時間後のブレード３３の摩耗
量を測定したものである。

【００３９】比較例１は、実施例１と水分量が異なる１
０１〜１５０ｐｐｍおよび１５１〜２００ｐｐｍのポリ
エステル系冷凍機油を用いており、比較例２には、実施
例２と水分量が異なる１０１〜１５０ｐｐｍおよび１５
１〜２００ｐｐｍのポリエーテル系冷凍機油を用いてい
る。また、比較例３には従来から使用されるＣＦＣ系冷
媒としてＣＦＣ１２冷媒と鉱油を用いている。

【００４０】さらに、図５には、本発明の目的であるポ
リエステル系冷凍機油およびポリエーテル系冷凍機油の
水分量を１００ｐｐｍ以下にすることによってガラス繊
維複合のふっ素樹脂から成るブレード３３が発生する摩
耗の低減に関し、その効果を比較するため、実施例１〜
２と、比較例１〜３の構成をスラストカラー型試験機を
用いた摩耗量と動摩擦係数が示されている。具体的に
は、前記ブレード３３の加工に用いた丸棒材から試験片
（（リング・オン・リング式）を切削加工により作成
し、相手材に鋳鉄（ＦＣ２５０）を用いて、荷重：２０
kg／cm²、速度：０．４ｍ／秒：温度１００℃の条件で
試験を行なったものである。また、潤滑油にはコンプレ
ッサに使用される冷凍機油を用い、かつ、冷凍機油内に
冷媒をバブリングさせ、さらに冷凍機油水分量の影響を
調べる目的で試験時間が５時間後、冷凍機油内に水蒸気
をバブリングさせ水分調整を行なった後、さらに５時間
試験を行ない、計１０時間後における摩耗量と動摩擦係
数を測定したものである。

【００４１】前記実験を行った結果、図６ないし図１１
に示すようなことがわかった。ここで、図６、図７には
スラストカラー型試験機を用いた摩擦・摩耗試験結果が
示され、図６は実施例１と、比較例１，３の動摩擦係数
の結果を対比し、図７は実施例２と、比較例２，３の動
摩擦係数の結果が対比して示されている。

【００４２】また、図８〜図１１はスラストカラー型摩
擦摩耗試験後における摺動面を拡大した状態が示され、
図８は実施例１のポリエステル系油水分量５０〜１００
ｐｐｍの試験後におけるガラス繊維の表面状態、図９は
比較例１のポリエステル系油水分量１０１〜１５０ｐｐ
ｍの試験後におけるガラス繊維の表面状態、図１０は実
施例２のポリエーテル系油水分量５０〜１００ｐｐｍの
試験後におけるガラス繊維の表面状態、図１１は比較例
２のポリエーテル系油水分量１０１〜１５０ｐｐｍの試
験後におけるガラス繊維の表面状態が示されている。

【００４３】すなわち、図５に示したように、実施例１
のポリエステル系油水分量５０ｐｐｍ未満と、同油水分
量５０〜１００ｐｐｍおよび実施例２のポリエーテル系
油水分量５０ｐｐｍ未満と５０〜１００ｐｐｍは、ブレ
ード３３の摩耗量が１４〜１７μｍであり、従来から使
用される比較例３のＣＦＣ系冷媒と鉱油の構成の１５μ
ｍと同等であることがわかる。しかし、比較例１〜２
は、ポリエステル系油とポリエーテル系油のいずれも水
分量が１０１ｐｐｍ以上になることによってブレード２
１の摩耗が増加し、３１〜５６μｍと約２〜３倍に増大
しており、水分量の影響が大きいことが理解できる。

【００４４】また、図６と図７に示すように、スラスト
カラー型試験機による動摩擦係数をみると、実施例１の
ポリエステル系油水分量５０ｐｐｍ未満と、同油水分量
５０〜１００ｐｐｍおよび実施例２のポリエーテル系油
水分量５０ｐｐｍ未満と５０〜１００ｐｐｍ、比較例３
のＣＦＣ系冷媒と鉱油の構成は、試験時間５時間後の水
分調整によって変化が見られなかった。これは図８及び
図１０に示すように、ガラス繊維が均等に削られ、平滑
な状態であり、良好な摺動状態であることが顕微鏡写真
からも判断できる。

【００４５】一方、比較例１のポリエステル系油水分量
１０１〜１５０ｐｐｍと比較例２のポリエーテル系油水
分量１０１〜１５０ｐｐｍは、水分調整後に急激な増加
が確認された。特に、図５に示される試験時間１０時間
後の摩耗量を見ると、動摩擦係数の増加が確認された比
較例１〜２は、摩耗量も大きく、ポリエステル系油とポ
リエーテル系油のいずれも水分量が１０１ｐｐｍ以上に
なると摩耗量、動摩擦係数ともに増加が認められる。こ
れは図９、図１１の比較例１，２のガラス繊維の表面状
態を見ると、微細な凹凸が見られガラス繊維表面の変質
が顕微鏡写真からも証明された。

【００４６】つまり、比較例１ないし比較例２のブレー
ド３３は、ポリエステル系油およびポリエーテル系油の
水分量が１０１ｐｐｍ以上になると、ガラス繊維表面の
変質が起こり、この事によって本来、摩耗特性を改善す
る目的で複合したガラス繊維の補強効果が失われ、結果
としてブレード３３の摩耗量を増加させたものと思われ
る。このブレード３３の摩耗によってコンプレッサの耐
久性能が著しく疎外し、また、摩耗によって冷媒ガスの
シールが低下につながり所定のコンプレッサ性能を低下
させる悪循環が繰返えされるようになる。さらに、スラ
ストカラー型試験機による動摩擦係数の増加が見られた
ことから、ブレード３３と溝３１の摩擦抵抗の増加が予
想され、一層のコンプレッサ性能の低下が考えられる。

【００４７】以上、こうしたことを整理すると、ガラス
繊維を複合した四ふっ化エチレン樹脂のブレード３３
は、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のあるポリエステル系冷凍機
油およびポリエーテル系冷凍機油の水分量が１００ｐｐ
ｍ以下にすることによって、ガラス繊維表面の変質を防
ぎ、ガラス繊維を複合する本来の目的である耐摩耗性が
向上し、長期に渡って高いシール性をもたらす。

【００４８】この結果は、ガラス繊維とポリエステル系
冷凍機油およびポリエーテル系冷凍機油の水分量の関係
が影響することから、ヘリカルブレード式コンプレッサ
のブレードのみならず、スクロール式コンプレッサのチ
ップシール、レシプロ式コンプレッサのピストンリング
など、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のあるポリエステル系冷凍
機油およびポリエーテル系冷凍機油、相対する摺動部材
を少なくともその一方がガラス繊維を複合したふっ素樹
脂で構成された冷媒圧縮機の全てにおいて有効である。
また、ガラス繊維と併用で他の補強材または潤滑材を複
合したふっ素樹脂においてもガラス繊維の耐摩耗性に関
しては関係せず、ガラス繊維と多種の複合系ふっ素樹脂
においても有効である。さらには、ガラス繊維を複合し
たふっ素樹脂を金属摺動部材にコーティングする場合が
あるが、材料の構成は同じであり有効である。

【００４９】なお、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のあるポリエ
ステル系冷凍機油およびポリエーテル系冷凍機油の水分
量は５０ｐｐｍ以下が好ましい。また、ポリエステル系
冷凍機油およびポリエーテル系冷凍機油の水分量を除去
する方法として、予め脱水処理を行なうか、もしくは冷
凍サイクル内に水分除去部（吸水性物質によるドライヤ
ー）を設けるなどの方法がある。

【００５０】

【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
ＨＦＣ系冷媒と相溶性のあるポリエステル系冷凍機油お
よびポリエーテル系冷凍機油の水分量を少なくとも１１
０ｐｐｍを越えるとこのない範囲で使用することでガラ
ス繊維を複合したふっ素樹脂から成る摺動部材の耐摩耗
性の向上が図れる。

【００５１】したがって、ＨＦＣ系冷媒圧縮機のシール
性、耐久性を向上させることができ、初期の性能を長期
に渡って維持できる効果をもたらす。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明を実施した冷媒圧縮機の切断面図。

【図２】回転体の斜視図。

【図３】図１のＸ−Ｘ線断面図。

【図４】螺旋状のブレードの加工状態を示す説明図。

【図５】実施例１，２と比較例１，２，３の実験結果を
示した説明図。

【図６】スラストカラー型試験機による動摩擦係数の特
性図。

【図７】スラストカラー型試験機による動摩擦係数の特
性図。

【図８】実施例１の金属組織を顕微鏡写真により表わし
た図。

【図９】実施例２の金属組織を顕微鏡写真により表わし
た図。

【図１０】比較例１の金属組織を顕微鏡写真により表わ
した図。

【図１１】従来例２の金属組織を顕微鏡写真により表わ
した図。

【符号の説明】

５吸込口７吐出口３３ブレード（摺動部材）３５作動室

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】作動室を形成する摺動部材に冷凍機油が
与えられると共に吸込口から前記作動室内に取入れられ
た冷媒を順次圧縮していき、吐出口から吐出するように
した冷媒圧縮機において、前記摺動部材を、ガラス繊維
を複合したふっ素樹脂で構成し、かつ、冷媒を、塩素を
含まないＨＦＣ系冷媒とする一方、冷凍機油を、前記冷
媒と相溶性を有するポリエステル系又はポリエーテル系
冷凍機油とすると共に、その水分量を少なくとも１１０
ｐｐｍを越えることのない範囲で使用することを特徴と
する冷媒圧縮機。