JPH06122947A - 高周波用軟質磁性合金 - Google Patents
高周波用軟質磁性合金Info
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- JPH06122947A JPH06122947A JP4299347A JP29934792A JPH06122947A JP H06122947 A JPH06122947 A JP H06122947A JP 4299347 A JP4299347 A JP 4299347A JP 29934792 A JP29934792 A JP 29934792A JP H06122947 A JPH06122947 A JP H06122947A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14708—Fe-Ni based alloys
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｎｉ含有量の低減にも拘らず、高周波領域に
おいても高い透磁率を示し加工性の良好なＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ系軟質磁性合金を提供する。 【構成】 このＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ軟質磁性合金は、Ｃｒ
（重量％）＞０．８７５×Ｎｉ（重量％）−２７の条件
下で３５重量％＜Ｎｉ＜４０重量％及び４．５重量％＜
Ｃｒ＜８重量％のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉを基本組成とする。
不純物元素であるＳ，Ｂ及びＯは、Ｓ≦０．００３重量
％，Ｏ≦０．００５重量％，Ｂ≦０．００５重量％で且
つＳ＋Ｂ＋Ｏ≦０．００８重量％に規制されている。更
に、最終焼鈍後の平均結晶粒径が１０〜３０μｍであ
る。 【効果】 １００ｋＨｚの高周波領域においてもインダ
クタンス比透磁率が３０００以上となり、パーマロイＪ
ＩＳ−ＰＣに近い磁気特性をもつ。また、加工性も良好
であるため、プレス成形，打ち抜き等によって各種部品
形状に成形することができる。
おいても高い透磁率を示し加工性の良好なＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ系軟質磁性合金を提供する。 【構成】 このＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ軟質磁性合金は、Ｃｒ
（重量％）＞０．８７５×Ｎｉ（重量％）−２７の条件
下で３５重量％＜Ｎｉ＜４０重量％及び４．５重量％＜
Ｃｒ＜８重量％のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉを基本組成とする。
不純物元素であるＳ，Ｂ及びＯは、Ｓ≦０．００３重量
％，Ｏ≦０．００５重量％，Ｂ≦０．００５重量％で且
つＳ＋Ｂ＋Ｏ≦０．００８重量％に規制されている。更
に、最終焼鈍後の平均結晶粒径が１０〜３０μｍであ
る。 【効果】 １００ｋＨｚの高周波領域においてもインダ
クタンス比透磁率が３０００以上となり、パーマロイＪ
ＩＳ−ＰＣに近い磁気特性をもつ。また、加工性も良好
であるため、プレス成形，打ち抜き等によって各種部品
形状に成形することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高周波トランス，ノイ
ズフィルター等として高周波用途に使用されるＦｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ系軟質磁性合金に関する。
ズフィルター等として高周波用途に使用されるＦｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ系軟質磁性合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｆｅ−Ｎｉ系軟質磁性合金、いわゆるパ
ーマロイは、その優れた磁気特性を活用して磁気シール
ド材を始めとする各種の軟質磁性用途に広く用いられて
いる。しかし、Ｎｉ含有量が高いことから高価な材料で
あるため、その使用が経済面から制約され、使用条件が
許す限度においてＮｉ含有量が比較的低い材料が代替的
に使用されている。また、パーマロイのうちでも、安価
な低Ｎｉパーマロイ（ＪＩＳ−ＰＢ）が主として用いら
れている。
ーマロイは、その優れた磁気特性を活用して磁気シール
ド材を始めとする各種の軟質磁性用途に広く用いられて
いる。しかし、Ｎｉ含有量が高いことから高価な材料で
あるため、その使用が経済面から制約され、使用条件が
許す限度においてＮｉ含有量が比較的低い材料が代替的
に使用されている。また、パーマロイのうちでも、安価
な低Ｎｉパーマロイ（ＪＩＳ−ＰＢ）が主として用いら
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、低Ｎｉパーマ
ロイ（ＪＩＳ−ＰＢ）は、高周波領域においては透磁率
を大幅に低下させ、要求される軟質磁気特性を呈さな
い。そのため、高周波領域では、高価な高Ｎｉパーマロ
イ（ＪＩＳ−ＰＣ）や安価なフェライト等の酸化物磁性
材料が使用されている。酸化物磁性材料は、電気抵抗が
高く且つ高周波領域における渦電流損失が少ないことか
ら、高周波領域において高い透磁率を示す。しかし、加
工性が悪いことから、絞り加工，曲げ加工等によって複
雑な形状の部品を得ることができない。このようなこと
から、加工性が良好で且つ安価な高周波用軟質磁性材料
が望まれている。
ロイ（ＪＩＳ−ＰＢ）は、高周波領域においては透磁率
を大幅に低下させ、要求される軟質磁気特性を呈さな
い。そのため、高周波領域では、高価な高Ｎｉパーマロ
イ（ＪＩＳ−ＰＣ）や安価なフェライト等の酸化物磁性
材料が使用されている。酸化物磁性材料は、電気抵抗が
高く且つ高周波領域における渦電流損失が少ないことか
ら、高周波領域において高い透磁率を示す。しかし、加
工性が悪いことから、絞り加工，曲げ加工等によって複
雑な形状の部品を得ることができない。このようなこと
から、加工性が良好で且つ安価な高周波用軟質磁性材料
が望まれている。
【０００４】本発明は、この要求に応えるべく案出され
たものであり、Ｓ，Ｂ，Ｏ含有量を規制すると共に最終
焼鈍後の結晶粒径を制御することにより、高周波領域に
おいて高い透磁率を示す安価な高周波用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系軟質磁性合金を提供することを目的とする。
たものであり、Ｓ，Ｂ，Ｏ含有量を規制すると共に最終
焼鈍後の結晶粒径を制御することにより、高周波領域に
おいて高い透磁率を示す安価な高周波用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆ
ｅ系軟質磁性合金を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の高周波用軟質磁
性合金は、その目的を達成するため、３５重量％＜Ｎｉ
＜４０重量％，４．５重量％＜Ｃｒ＜８重量％，Ｓ≦
０．００３重量％，Ｏ≦０．００５重量％，Ｂ≦０．０
０５重量％及び残部Ｆｅを基本組成とし、Ｃｒ含有量と
Ｎｉ含有量との間にＣｒ（重量％）＞０．８７５×Ｎｉ
（重量％）−２７の関係を維持し、Ｓ＋Ｂ＋Ｏの合計が
０．００８重量％以下に規制され、且つ最終焼鈍後の平
均結晶粒径が１０〜３０μｍであることを特徴とする。
性合金は、その目的を達成するため、３５重量％＜Ｎｉ
＜４０重量％，４．５重量％＜Ｃｒ＜８重量％，Ｓ≦
０．００３重量％，Ｏ≦０．００５重量％，Ｂ≦０．０
０５重量％及び残部Ｆｅを基本組成とし、Ｃｒ含有量と
Ｎｉ含有量との間にＣｒ（重量％）＞０．８７５×Ｎｉ
（重量％）−２７の関係を維持し、Ｓ＋Ｂ＋Ｏの合計が
０．００８重量％以下に規制され、且つ最終焼鈍後の平
均結晶粒径が１０〜３０μｍであることを特徴とする。
【０００６】
【作 用】高周波領域で高い透磁率を得るためには、直
流透磁率を高めると共に、素材の電気抵抗も高くするこ
とが有効である。他方、最終焼鈍後の結晶粒径が大きい
と、直流の透磁率が高くなるものの、高周波領域におけ
る鉄損の増加に起因して透磁率が逆に低下する。しか
し、この点では最終焼鈍後の結晶粒径を小さくする方が
有効であるが、最終焼鈍後の結晶粒径が小さすぎると直
流透磁率の低下が大きくなる。その結果、この場合にも
高周波領域で高い透磁率が得られない。本発明者等は、
高周波領域におけるＦｅ−Ｎｉ合金の透磁率に与える各
種要因を調査・研究した結果、特定された合金系におい
て最終焼鈍後の結晶粒径を１０〜３０μｍに制御すると
き、高い高周波透磁率を呈する軟質磁性合金が得られる
ことを見い出した。このようにして調整されたＦｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ系合金は、１００ｋＨｚの高周波領域における
インダクタンス比透磁率が３０００以上の優れた軟質磁
性特性を呈すると共に、フェライトのような酸化物でな
いことから加工性も良好である。
流透磁率を高めると共に、素材の電気抵抗も高くするこ
とが有効である。他方、最終焼鈍後の結晶粒径が大きい
と、直流の透磁率が高くなるものの、高周波領域におけ
る鉄損の増加に起因して透磁率が逆に低下する。しか
し、この点では最終焼鈍後の結晶粒径を小さくする方が
有効であるが、最終焼鈍後の結晶粒径が小さすぎると直
流透磁率の低下が大きくなる。その結果、この場合にも
高周波領域で高い透磁率が得られない。本発明者等は、
高周波領域におけるＦｅ−Ｎｉ合金の透磁率に与える各
種要因を調査・研究した結果、特定された合金系におい
て最終焼鈍後の結晶粒径を１０〜３０μｍに制御すると
き、高い高周波透磁率を呈する軟質磁性合金が得られる
ことを見い出した。このようにして調整されたＦｅ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ系合金は、１００ｋＨｚの高周波領域における
インダクタンス比透磁率が３０００以上の優れた軟質磁
性特性を呈すると共に、フェライトのような酸化物でな
いことから加工性も良好である。
【０００７】以下、本発明合金に含まれる合金元素及び
その含有量等を説明する。 Ｎｉ：軟質磁気特性を得る上で重要な合金元素である
が、高価であることからＮｉ含有量を可能な限り低減す
ることが要求される。しかし、３５重量％以下のＮｉ含
有量では直流透磁率が低くなりすぎ、高周波領域におい
て高い透磁率が得られない。逆に、４０重量％以上のＮ
ｉは、電気抵抗の低下をもたらし、高周波領域における
透磁率の低下を来す。したがって、本発明においては、
３５重量％を超え４０重量％未満の範囲にＮｉ含有量を
定めた。 Ｃｒ：高周波領域における透磁率を高める上で、有効な
合金元素である。このＣｒの作用を発揮させるために
は、４．５重量％を超えるＣｒ含有量が必要である。Ｃ
ｒ含有量が４．５重量％以下になると、直流透磁率及び
電気抵抗を向上させる作用が小さく、高周波領域におい
て高い透磁率が示されない。逆に、８重量％以上のＣｒ
含有量は、キューリ温度を著しく低下させ、磁気特性を
不安定にする。したがって、Ｃｒ含有量は、４．５重量
％を超え８重量％未満の範囲に規定した。
その含有量等を説明する。 Ｎｉ：軟質磁気特性を得る上で重要な合金元素である
が、高価であることからＮｉ含有量を可能な限り低減す
ることが要求される。しかし、３５重量％以下のＮｉ含
有量では直流透磁率が低くなりすぎ、高周波領域におい
て高い透磁率が得られない。逆に、４０重量％以上のＮ
ｉは、電気抵抗の低下をもたらし、高周波領域における
透磁率の低下を来す。したがって、本発明においては、
３５重量％を超え４０重量％未満の範囲にＮｉ含有量を
定めた。 Ｃｒ：高周波領域における透磁率を高める上で、有効な
合金元素である。このＣｒの作用を発揮させるために
は、４．５重量％を超えるＣｒ含有量が必要である。Ｃ
ｒ含有量が４．５重量％以下になると、直流透磁率及び
電気抵抗を向上させる作用が小さく、高周波領域におい
て高い透磁率が示されない。逆に、８重量％以上のＣｒ
含有量は、キューリ温度を著しく低下させ、磁気特性を
不安定にする。したがって、Ｃｒ含有量は、４．５重量
％を超え８重量％未満の範囲に規定した。
【０００８】また、高周波領域における透磁率は、Ｎｉ
含有量とＣｒ含有量との間のバランスによっても大きく
変動する。Ｎｉ含有量が多い組成において高い高周波透
磁率を得るためには、Ｎｉ含有量に応じＣｒ含有量を高
めることが必要である。このＮｉ含有量とＣｒ含有量と
の間に、図１に示す関係が成立していることが実験的に
確認された。すなわち、３５重量％＜Ｎｉ＜４０重量％
及び４．５重量％＜Ｃｒ＜８重量％に加えてＣｒ（重量
％）＞０．８７５×Ｎｉ（重量％）−２７の関係が成立
するとき、○印で示すように、１００ｋＨｚの高周波領
域におけるインダクタンス比透磁率が３０００以上にな
っている。他方、これらＮｉ含有量，Ｃｒ含有量及びＮ
ｉ含有量とＣｒ含有量との間の相関関係を満足しないも
のにあっては、×するしで示すようにインダクタンス比
透磁率が３０００未満の小さな値になっている。なお、
図１は、板厚が５０μｍで最終焼鈍後の結晶粒径が１０
〜３０μｍのＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金について調査した
結果である。
含有量とＣｒ含有量との間のバランスによっても大きく
変動する。Ｎｉ含有量が多い組成において高い高周波透
磁率を得るためには、Ｎｉ含有量に応じＣｒ含有量を高
めることが必要である。このＮｉ含有量とＣｒ含有量と
の間に、図１に示す関係が成立していることが実験的に
確認された。すなわち、３５重量％＜Ｎｉ＜４０重量％
及び４．５重量％＜Ｃｒ＜８重量％に加えてＣｒ（重量
％）＞０．８７５×Ｎｉ（重量％）−２７の関係が成立
するとき、○印で示すように、１００ｋＨｚの高周波領
域におけるインダクタンス比透磁率が３０００以上にな
っている。他方、これらＮｉ含有量，Ｃｒ含有量及びＮ
ｉ含有量とＣｒ含有量との間の相関関係を満足しないも
のにあっては、×するしで示すようにインダクタンス比
透磁率が３０００未満の小さな値になっている。なお、
図１は、板厚が５０μｍで最終焼鈍後の結晶粒径が１０
〜３０μｍのＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金について調査した
結果である。
【０００９】Ｓ，Ｏ，Ｂ：不純物としてもち込まれる
Ｓ，Ｏ，Ｂ等の元素は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系軟質磁性合
金の透磁率を大幅に低下させる。これら不純物元素によ
る悪影響を排除し、高い透磁率を得るためには、Ｓ＋Ｏ
＋Ｂ≦０．００８重量％の条件下でＳ含有量を０．００
３重量％以下，Ｏ含有量を０．００５重量％以下，Ｂ含
有量を０．００５重量％以下にそれぞれ規制することが
必要である。また、Ｓ，Ｏ及びＢ含有量の規制は、高周
波領域における磁気特性の改善にも有効である。 最終焼鈍後の結晶粒径：Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系軟質磁性合
金では、最終焼鈍後における結晶粒径が高周波透磁率に
大きな影響を及ぼす。高周波透磁率は、直流透磁率と鉄
損とのバランスで決定される。最終焼鈍後の結晶粒径が
大きいと、焼鈍前の加工歪みが十分に除去されているた
め、直流透磁率は高い値を示す。しかし、鉄損も増加す
る。他方、最終焼鈍後の結晶粒径が小さいと、鉄損は小
さいが、焼鈍前の加工歪みが十分除去されておらず、直
流透磁率は低い値しか示さない。
Ｓ，Ｏ，Ｂ等の元素は、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系軟質磁性合
金の透磁率を大幅に低下させる。これら不純物元素によ
る悪影響を排除し、高い透磁率を得るためには、Ｓ＋Ｏ
＋Ｂ≦０．００８重量％の条件下でＳ含有量を０．００
３重量％以下，Ｏ含有量を０．００５重量％以下，Ｂ含
有量を０．００５重量％以下にそれぞれ規制することが
必要である。また、Ｓ，Ｏ及びＢ含有量の規制は、高周
波領域における磁気特性の改善にも有効である。 最終焼鈍後の結晶粒径：Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系軟質磁性合
金では、最終焼鈍後における結晶粒径が高周波透磁率に
大きな影響を及ぼす。高周波透磁率は、直流透磁率と鉄
損とのバランスで決定される。最終焼鈍後の結晶粒径が
大きいと、焼鈍前の加工歪みが十分に除去されているた
め、直流透磁率は高い値を示す。しかし、鉄損も増加す
る。他方、最終焼鈍後の結晶粒径が小さいと、鉄損は小
さいが、焼鈍前の加工歪みが十分除去されておらず、直
流透磁率は低い値しか示さない。
【００１０】そこで、Ｎｉ含有量及びＣｒ含有量が図１
の範囲に規制されるＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金では、１０
０ｋＨｚの高周波領域におけるインダクタンス比透磁率
３０００以上を得る上で、最終焼鈍後の平均結晶粒径を
１０〜３０μｍの範囲に収めることが重要である。最終
焼鈍後の平均結晶粒径が１０μｍ未満であると、直流透
磁率が低いため、３０００以上のインダクタンス比透磁
率を示さない。逆に最終焼鈍後の平均結晶粒径が３０μ
ｍを超えると、直流透磁率は向上するが、ヒステリシス
損も大きく増加するため、結果的にこの場合もインダク
タンス比透磁率は３０００以上を示さない。一般的に、
高い温度で長時間焼鈍するほど、加工歪みが十分除去さ
れ、結晶粒径が大きくなる。逆に低い温度で短時間焼鈍
すると、加工歪みが除去されず、結晶粒径も大きくなら
ない。生産性を考慮したとき、水素雰囲気中で７５０〜
９５０℃に３０〜６０分加熱する焼鈍条件が採用され
る。
の範囲に規制されるＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金では、１０
０ｋＨｚの高周波領域におけるインダクタンス比透磁率
３０００以上を得る上で、最終焼鈍後の平均結晶粒径を
１０〜３０μｍの範囲に収めることが重要である。最終
焼鈍後の平均結晶粒径が１０μｍ未満であると、直流透
磁率が低いため、３０００以上のインダクタンス比透磁
率を示さない。逆に最終焼鈍後の平均結晶粒径が３０μ
ｍを超えると、直流透磁率は向上するが、ヒステリシス
損も大きく増加するため、結果的にこの場合もインダク
タンス比透磁率は３０００以上を示さない。一般的に、
高い温度で長時間焼鈍するほど、加工歪みが十分除去さ
れ、結晶粒径が大きくなる。逆に低い温度で短時間焼鈍
すると、加工歪みが除去されず、結晶粒径も大きくなら
ない。生産性を考慮したとき、水素雰囲気中で７５０〜
９５０℃に３０〜６０分加熱する焼鈍条件が採用され
る。
【００１１】
【実施例】表１に示した組成をもつ各種合金を真空溶解
によって溶製し、インゴットに鋳造した。なお、表１に
おけるＡ系列の組成が本発明で規定した成分条件を満足
する合金であり、Ｂ系列の組成が本発明の規定範囲を外
れるものである。なお、Ｂ−１１はＪＩＳ−ＰＢに相当
し、Ｂ−１２はＪＩＳ−ＰＣに相当する。Ｂ−１３は、
Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライトであり、ＮｉＦｅ2 Ｏ4 とＺ
ｎＦｅ2 Ｏ4 の各粉末をモル比３０：７０の割合で混合
したものである。
によって溶製し、インゴットに鋳造した。なお、表１に
おけるＡ系列の組成が本発明で規定した成分条件を満足
する合金であり、Ｂ系列の組成が本発明の規定範囲を外
れるものである。なお、Ｂ−１１はＪＩＳ−ＰＢに相当
し、Ｂ−１２はＪＩＳ−ＰＣに相当する。Ｂ−１３は、
Ｎｉ−Ｍｎ系のフェライトであり、ＮｉＦｅ2 Ｏ4 とＺ
ｎＦｅ2 Ｏ4 の各粉末をモル比３０：７０の割合で混合
したものである。
【００１２】
【表１】
【００１３】得られたインゴットに通常の熱間圧延及び
冷間圧延を施し、それぞれ板厚５０μｍの冷延板を得
た。試験番号Ｂ−１３については、混合粉末を圧粉した
後、１２００℃で２時間焼結し、厚さ５０μｍの板とし
た。これらの板から曲げ試験用試験片及び磁気測定用リ
ング試験片を切り出した。曲げ試験は、ＪＩＳ Ｚ２２
４８に準拠して行い、曲げ部に発生する曲げの有無によ
って加工性を判定した。その結果、試験番号Ａ−１から
Ｂ〜１２までの試験片は、割れが生じることなく、良好
な曲げ加工性を示すことが判った。他方、試験番号Ｂ−
１３の試験片では、割れが発生したため、曲げ加工がで
きなかった。
冷間圧延を施し、それぞれ板厚５０μｍの冷延板を得
た。試験番号Ｂ−１３については、混合粉末を圧粉した
後、１２００℃で２時間焼結し、厚さ５０μｍの板とし
た。これらの板から曲げ試験用試験片及び磁気測定用リ
ング試験片を切り出した。曲げ試験は、ＪＩＳ Ｚ２２
４８に準拠して行い、曲げ部に発生する曲げの有無によ
って加工性を判定した。その結果、試験番号Ａ−１から
Ｂ〜１２までの試験片は、割れが生じることなく、良好
な曲げ加工性を示すことが判った。他方、試験番号Ｂ−
１３の試験片では、割れが発生したため、曲げ加工がで
きなかった。
【００１４】磁気測定用リング試験片には、水素雰囲気
中で表２に示す条件下の最終焼鈍を施した。なお、試験
番号Ｂ−１３の試験片は、焼結によって作製したもので
あることから、焼結時の条件をもって最終焼鈍とした。
最終焼鈍後のリング試験片について、ＪＩＳ Ｃ２５３
１に準拠して１００ｋＨｚにおけるインダクタンス比透
磁率を測定した。測定結果を示す表２から明らかなよう
に、本発明例のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金にあっては、１
００ｋＨｚの高周波領域においても３０００以上の高い
インダクタンス比透磁率が得られている。このインダク
タンス比透磁率は、Ｎｉ含有量が高い高価な高Ｎｉパー
マロイＢ−１２（ＪＩＳ−ＰＣ）の値に近付いている。
中で表２に示す条件下の最終焼鈍を施した。なお、試験
番号Ｂ−１３の試験片は、焼結によって作製したもので
あることから、焼結時の条件をもって最終焼鈍とした。
最終焼鈍後のリング試験片について、ＪＩＳ Ｃ２５３
１に準拠して１００ｋＨｚにおけるインダクタンス比透
磁率を測定した。測定結果を示す表２から明らかなよう
に、本発明例のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金にあっては、１
００ｋＨｚの高周波領域においても３０００以上の高い
インダクタンス比透磁率が得られている。このインダク
タンス比透磁率は、Ｎｉ含有量が高い高価な高Ｎｉパー
マロイＢ−１２（ＪＩＳ−ＰＣ）の値に近付いている。
【００１５】組成的には本発明で規定した条件を満足す
るものであっても、最終焼鈍後の平均結晶粒径が１０〜
３０μｍの範囲にない比較例Ｉの系統にあっては、イン
ダクタンス比透磁率の低下がみられる。また、本発明で
規定した成分を満足しない比較例ＩＩの系統にあって
は、試験番号Ｂ−５及びＢ−１３を除き、インダクタン
ス比透磁率が大幅に低下している。
るものであっても、最終焼鈍後の平均結晶粒径が１０〜
３０μｍの範囲にない比較例Ｉの系統にあっては、イン
ダクタンス比透磁率の低下がみられる。また、本発明で
規定した成分を満足しない比較例ＩＩの系統にあって
は、試験番号Ｂ−５及びＢ−１３を除き、インダクタン
ス比透磁率が大幅に低下している。
【００１６】試験番号Ｂ−５で高いインダクタンス比透
磁率が得られたことは、高周波領域における透磁率向上
効果の大きなＣｒを１０．５重量％も含有していること
に起因するものと推察される。しかし、試験番号Ｂ−５
の合金は、多量のＣｒ添加によりキューリ温度が著しく
低下し、９５℃となっている。そのため、温度変化に伴
って磁気特性が大きく変動し、安定した磁気特性が得ら
れない欠点がある。また、試験番号Ｂ−１３は、高いイ
ンダクタンス比透磁率を示しているが、フェライトであ
ることから加工性が著しく劣る。
磁率が得られたことは、高周波領域における透磁率向上
効果の大きなＣｒを１０．５重量％も含有していること
に起因するものと推察される。しかし、試験番号Ｂ−５
の合金は、多量のＣｒ添加によりキューリ温度が著しく
低下し、９５℃となっている。そのため、温度変化に伴
って磁気特性が大きく変動し、安定した磁気特性が得ら
れない欠点がある。また、試験番号Ｂ−１３は、高いイ
ンダクタンス比透磁率を示しているが、フェライトであ
ることから加工性が著しく劣る。
【表２】
【００１７】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｎｉ含有量及びＣｒ含有量を所定範囲に設定し、不
純物元素であるＳ，Ｏ及びＢ含有量を規制すると共に、
最終焼鈍後における平均結晶粒径を１０〜３０μｍの範
囲に調整している。これにより、良好な加工性を有し、
且つ１００ｋＨｚの高周波領域においてもインダクタン
ス比透磁率が３０００以上となり、パーマロイＪＩＳ−
ＰＣに近い磁気特性をもつ軟質磁性合金が得られる。し
かも、高価なＮｉの含有量を４０重量％未満としている
ことから、パーマロイＪＩＳ−ＰＣに比較して安価な材
料であり、経済面から受ける用途の制約が緩和される。
は、Ｎｉ含有量及びＣｒ含有量を所定範囲に設定し、不
純物元素であるＳ，Ｏ及びＢ含有量を規制すると共に、
最終焼鈍後における平均結晶粒径を１０〜３０μｍの範
囲に調整している。これにより、良好な加工性を有し、
且つ１００ｋＨｚの高周波領域においてもインダクタン
ス比透磁率が３０００以上となり、パーマロイＪＩＳ−
ＰＣに近い磁気特性をもつ軟質磁性合金が得られる。し
かも、高価なＮｉの含有量を４０重量％未満としている
ことから、パーマロイＪＩＳ−ＰＣに比較して安価な材
料であり、経済面から受ける用途の制約が緩和される。
【図１】 １００ｋＨｚのインダクタンス比透磁率に及
ぼすＮｉ及びＣｒの組成バランスを示したグラフ
ぼすＮｉ及びＣｒの組成バランスを示したグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武本 敏彦 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社鉄鋼研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ３５重量％＜Ｎｉ＜４０重量％，４．５
重量％＜Ｃｒ＜８重量％，Ｓ≦０．００３重量％，Ｏ≦
０．００５重量％，Ｂ≦０．００５重量％及び残部Ｆｅ
を基本組成とし、Ｃｒ含有量とＮｉ含有量との間にＣｒ
（重量％）＞０．８７５×Ｎｉ（重量％）−２７の関係
を維持し、Ｓ＋Ｂ＋Ｏの合計が０．００８重量％以下に
規制され、且つ最終焼鈍後の平均結晶粒径が１０〜３０
μｍであることを特徴とする高周波用軟質磁性合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4299347A JPH06122947A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 高周波用軟質磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4299347A JPH06122947A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 高周波用軟質磁性合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06122947A true JPH06122947A (ja) | 1994-05-06 |
Family
ID=17871378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4299347A Withdrawn JPH06122947A (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 高周波用軟質磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06122947A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0818550A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-14 | Krupp VDM GmbH | Korrosionsbeständige weichmagnetische Eisen-Nickel-Chrom-Legierung |
| JP2005522021A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-07-21 | アンフイ・アロイ | 時計製造用の軟磁性合金 |
-
1992
- 1992-10-12 JP JP4299347A patent/JPH06122947A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0818550A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-14 | Krupp VDM GmbH | Korrosionsbeständige weichmagnetische Eisen-Nickel-Chrom-Legierung |
| JP2005522021A (ja) * | 2002-02-15 | 2005-07-21 | アンフイ・アロイ | 時計製造用の軟磁性合金 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000104 |