JPH0611898B2 - ビスマス含有冷間引抜き快削性棒鋼 - Google Patents

ビスマス含有冷間引抜き快削性棒鋼

Info

Publication number
JPH0611898B2
JPH0611898B2 JP62143442A JP14344287A JPH0611898B2 JP H0611898 B2 JPH0611898 B2 JP H0611898B2 JP 62143442 A JP62143442 A JP 62143442A JP 14344287 A JP14344287 A JP 14344287A JP H0611898 B2 JPH0611898 B2 JP H0611898B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
weight
steel bar
manganese
sulfur
bismuth
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP62143442A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS63442A (ja
Inventor
ピー．バーマン ステフアン
ビー．スミス リチヤード
エル．トンプソン リチヤード
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
UESUTAAN SUTEIIRU GURUUPU Inc ZA
Original Assignee
UESUTAAN SUTEIIRU GURUUPU Inc ZA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by UESUTAAN SUTEIIRU GURUUPU Inc ZA filed Critical UESUTAAN SUTEIIRU GURUUPU Inc ZA
Publication of JPS63442A publication Critical patent/JPS63442A/ja
Publication of JPH0611898B2 publication Critical patent/JPH0611898B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Walking Sticks, Umbrellas, And Fans (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)
  • Knives (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、鋼の最適の化学組成と、冷間加工における収
縮率とを関係づけることによって予測される降伏強さを
得、被削性を改善することに特に重きを置いた冷間引抜
き快削性棒鋼に関するものである。
本発明の主な目的は、マンガン／硫黄比を小さくし、硫
黄含有量を増加し、予め定めたビスマス量を含有させた
冷間引抜き快削性再浸硫および再浸燐(resulfurized an
d rephosphorized)棒鋼を提供するにある。
本発明の他の目的は、被削性を改善するためにビスマス
を含有する冷間引抜き快削性棒鋼を提供するにある。
本発明の別の目的は、炭素鋼、マンガン鋼ならびに再浸
硫および再浸燐鋼から加工されるビスマス含有冷間引抜
き快削性棒鋼を提供するにある。
本発明のまた別の目的は切削費を減少し、切削部品の品
質を向上させる様に被削特性を向上させる快削性棒鋼を
提供するにある。
本発明のまた別の目的は、ビスマス、炭素、硫黄および
マンガンの間の比ならびにビスマス、ニッケルおよび銅
量を最適にした冷間引抜き快削性棒鋼を提供するにあ
る。
本発明のさらに別の目的は、特定の切削加工用の棒鋼を
提供し、目標とする降伏強さを与えるために、棒鋼の化
学組成、冷間引抜き前の熱間圧延棒の形状、ならびに冷
間引抜き時の断面収縮率を最適にした冷間引抜き棒鋼を
提供するにある。本発明のその他の目的は、以下の明細
書および特許請求の範囲により明確となろう。
冷間引抜き棒鋼の被削性を向上させるための添加剤とし
て最も広く知られ、かつ使用されているものは、多量の
硫化マンガン介在物と組合わせた、鉛、ビスマスおよび
テルルである。
介在物は初期せん断部において応力集中点として作用
し、一方鉛とビスマスは切削加工中に発生する高温での
せん断強さを低め、また切粉の平滑な表面に現われて、
切粉と工具の間の界面で潤滑剤として働くものである。
本発明は快削性添加剤としてビスマスを使用し、かつビ
スマス量をマンガンおよび硫黄量と相互に関係させ、冷
間引抜き前の熱間圧延棒の寸法および冷間引抜き時の断
面収縮率に応じてこれら元素の量を最適にし、特に切削
加工のために降伏強さが目標値になるような方向に全て
が指向されているものである。さらに本発明は、硫黄含
有量を増加し、かつマンガン／硫黄比を減少させること
により、ビスマス含有棒鋼の被削性を改善しようとする
ものである。
ビスマス含有鋼は、鉛の添加、不添加に関係なく被削性
が改善されることは広く認められている。ビスマスは快
削性添加剤中最低の融点を有し、また境界面を弱める最
大能力を有しているため被削性を改善するものである。
さらにビスマスと鉄との間の比重差が比較的小さいた
め、凝固中のビスマスのマクロ偏析が防止される。ビス
マスは硫化マンガン介在物に付着するだけでなく、フェ
ライトーパーライト界面および結晶粒界に対しても付着
して粒子の形状で存在する。快削性再浸硫および再浸燐
鋼中にはビスマス、鉛およびテルルが種々の量で含有さ
れている（米国特許第4,247,326号、第4,255,187号、第
4,255,188号および第4,333,776号）。しかしながら、こ
れら元素の一個以上を単独に添付しても棒鋼の被削特性
を最大にするには十分ではない。必要な事は、棒鋼を予
め決定した降伏強さになるように、熱間圧延材料の寸
法、および冷間引抜き時の断面収縮率に応じて棒鋼の化
学組成を最適にすることである。
本発明は、最も広範囲な形としては、 炭素（Ｃ）が0.15重量％まで、 マンガン(Mn)が0.7重量％ないし1.3重量％、 リン（Ｐ）が0.03重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.30重量％ないし0.50重量％、 ビスマス(Bi)が0.05重量％ないし0.25重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
u)の合計が0.15重量％までで、 残余が鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が1.7な
いし3.0、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.05
重量％ないし0.40重量％であって、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
有する冷間引抜き快削性棒鋼を提供するものである。
ビスマス含有棒鋼の上記の特殊な化学組成は、従来の入
手し得る一般的な種類の棒鋼よりも硫黄含有量が多く、
マンガン／硫黄比は小さくなっている。マンガンと硫黄
の関係は重要である。もしも （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％） が0.4より大になれば硫黄と結合しないマンガン量が過
剰となりビスマス含有棒鋼の被削性に悪影響を与える。
本明細書で用いる「棒鋼」なる用語は、熱間圧延コイル
または熱間圧延棒から得られる長さが切断された棒鋼に
対して使用する。
棒鋼の化学組成は、熱間圧延材料の種類、冷間引抜き時
の断面収縮率および希望する降伏強さを考慮すれば、よ
り厳密に規定することができる。
本明細書に記載されたような化学組成を有する熱間圧延
丸形コイルおよび六辺形コイルを使用する場合、マンガ
ンおよび炭素量を減少すると冷間引加工に際しての大巾
な強化が防止できる。工具の寿命を減じ、ドリリング時
の切粉を押し固めるような高強度や過剰な脆性もほぼ減
少する。熱間圧延丸形コイルおよび六辺形コイルを使用
した時の特定の例として、 炭素（Ｃ）が0.07重量％ないし0.09重量％、 マンガン(Mn)が0.7重量％ないし0.9重量％、 硫黄（Ｓ）が0.30重量％ないし0.40重量％、 リン（Ｐ）が0.03重量％ないし0.07重量％、 ビスマス(Bi)が0.05重量％ないし0.15重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
u)の合計が0.15重量％までで、 残余は鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が1.7な
いし2.8であり、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.05
重量％ないし0.30重量％で、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須にする化学組
成を有する冷間引抜き棒鋼を挙げることができる。
かかる棒鋼の冷間引抜き時の断面収縮率は10％ないし30
％である。より明確には、冷間引抜き時の断面収縮率が
10％ないし20％のときは、およそ4218kg/cm2(60ksi)の
降伏強さを与え、一方冷間引抜き時の断面収縮率が20％
ないし30％のときはおよそ4921kg/cm2(70ksi)の降伏強
さを与える。
降伏強さが4218kg/cm2(60ksi)の棒鋼は高速切削におい
て工具に対して優れた寿命を与え、4921kg/cm2(70ksi)
の降伏強さの棒鋼は高速切削において優れた表面仕上り
を与える。
マンガン、硫黄およびビスマスの含有量は、冷間引抜き
棒鋼の寸法が増大するとともに増加する。通常熱間圧延
コイルの径はおよそ2.5cm（１インチ）を有している。
熱間圧延製品の寸法が増大するにつれて、マンガン、硫
黄およびビスマスが増加するにつれて、マンガン、硫黄
およびビスマスが増加する必要がある。従って径が５cm
（２インチ）までの熱間圧延棒鋼の化学組成は、 炭素（Ｃ）が0.09重量％ないし0.11重量％、 マンガン(Mn)が0.9重量％ないし1.1重量％、 硫黄（Ｓ）が0.36重量％ないし0.46重量％、 リン（Ｐ）が0.04重量％ないし0.08重量％、 ビスマス(Bi)が0.05重量％ないし0.15重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
u)の合計が0.15重量％までで、 残余が鉄(Fe)で、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が1.9な
いし2.8、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.15
重量％ないし0.40重量％であって、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）
＋（銅の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする
ものである。
冷間引抜き時の断面収縮率が６％ないし10％の場合、か
かる棒鋼の降伏強さは4218kg/cm2(60ksi)ないし(4921kg
/cm2(70ksi)となろう。より明確には、冷間引抜き時の
断面収縮率が６％ないし８％の場合は降伏強さはおよそ
4218kg/cm2(60ksi)の水準であり、高速切削において優
れた工具寿命を与える。冷間引抜き時の断面収縮率が８
％ないし10％の場合は、降伏強さはおよそ4921kg/cm2(7
0ksi)の水準であって、複式機能機械に対して優れた表
面仕上げを与える。
径が５cm（２インチ）を超える熱間圧延棒鋼について
は、マンガン、硫黄およびビスマスの量は、寸法が５cm
（２インチ）以下の熱間圧延棒鋼に対する規定量よりも
増加する。従って径が５cm（２インチ）以上の熱間圧延
棒鋼は、 炭素（Ｃ）が0.06重量％ないし0.13重量％、 マンガン(Mn)が0.8重量％ないし1.3重量％、 リン（Ｐ）が0.06重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.32重量％ないし0.50重量％、 ビスマス(Bi)が0.15重量％ないし0.25重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モブリブデン(Mo)および銅
(Cu)の合計が0.15重量％までで、 残余が鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が2.0な
いし3.0であり、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.2重
量ないし0.40重量％であり、かつ （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
有している。
この組成を有し、冷間引抜き時の断面収縮率３％ないし
６％の棒鋼は、降伏強さが4218kg/cm2(60ksi)ないし492
1kg/cm2(70ksi)となる。本発明をさらに精密に区分する
ならば、径が少なくとも５cm（２センチ）の熱間圧延棒
鋼は、棒鋼の形状が丸形、角形もしくは六辺形のいずれ
かによって、より特定の化学組成を利用することにな
る。熱間圧延六辺形棒鋼では、荒削りフォーミングでの
工具の寿命を改善するため炭素、マンガンおよびリンの
量が少なくなる。六辺形棒鋼は、 炭素（Ｃ）が0.06重量％ないし0.08重量％、 マンガン(Mn)が0.8重量％ないし1.0重量％、 リン（Ｐ）が0.06重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.32重量％ないし0.40重量％、 ビスマス(Bi)が0.15重量％ないし0.25重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
u)の合計が0.15重量％までで、 残余が鉄(Fe)で、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比較が2.0
ないし2.8、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.2重
量％ないし0.40重量％でかつ、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
有する必要がある。
径が５cm（２インチ）以上の棒鋼から熱間圧延された丸
形または角形棒鋼は、 炭素（Ｃ）が0.10重量％ない
し0.13重量％、 マンガン(Mn)が1.0重量％ないし1.3重量％、 リン（Ｐ）が0.06重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.40重量％ないし0.50重量％、 ビスマス(Bi)が0.15重量％ないし0.25重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
u)の合計が0.15重量％までで、 残余が鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が2.2な
いし3.0、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.2重
量％ないし0.40重量％で、かつ、 （ビスマスの重量比）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
の重量％）〕の比が少なくとも2.0 を必須とする組成を有している必要がある。
ニッケルと銅の合計に対するビスマスの比は重要で2.0
より低くてはならない。これは被削性を向上させるため
にビスマスの低融点を利用するためで、この比が2.0よ
り小さくなるとビスマスの効果が減ずるからである。ク
ロムとモリブデンについては特殊な制限はないが、これ
ら２種類の元素の合計とニッケルと銅の合計の和が規定
されている0.15重量％を超えてはならない。
他の快削性添加剤もまた適正量使用すると有効である。
有効量としては、 鉛は0.05重量％ないし0.15重量％、 ジルコニウムは0.005重量％ないし0.05重量％、 テルルは0.002重量％ないし0.1重量％、 窒素は0.006重量％ないし0.012重量％である。
規定量のビスマスを添加すると、硫黄量も規定されてい
るように増加するので、切削作業中の工具の切削速度を
高めることができる。ビスマスと増加量の硫黄とにより
介在物は、切削速度を倍数的に増加させる。これら２元
素を添加することにより、被削性の向上は一義的に切削
速度に関係するものであるから、送り速度または切込み
深さに対してはほとんど効果がない。
本発明で規定したように、化学組成と、冷間引抜き時の
断面収縮率をともに調整することにより、降伏強さとひ
ずみ硬化を最適にすれば、切削作業での送り速度と切り
込み深さの両方を向上させることが可能である。さらに
ビスマスと硫黄を規定のように添加し、降伏強さとひず
み硬化を最適にすれば、送りと切り込み深さに対する効
果は、これまた倍数的に増加する。ビスマスとともに鉛
を添加することにより、切削速度がさらに向上し、上記
のように降伏強さとひずみ硬化を最適にすることを考慮
すれば、この効果はまた倍数的に増加する。
実施例 本発明で規定された範囲内のある組成を有する鋼を鋼２
および４として、また、本発明の組成の範囲外の組成を
有する鋼を鋼１および３として製造した。これらの化学
組成を表１に示す。
鋼１および２は、直径24mm（61/64インチ）に熱間圧延
した後、直径23mm（57／６４インチ）に冷間引抜きした
棒鋼であった。また、鋼３および４は直径38mm（11/2イ
ンチ）に熱間圧延した後、直径37mm（17/16インチ）に
冷間引抜きした棒鋼であった。
鋼１および２を使用して、ねじ切り盤により製品を製造
した。100,000個を越えると製品を鋼１および２から同
じねじ切り盤を使用して製造した。
この場合の工具寿命を表２に示す。工具寿命は、製品と
して許容できるものが製造できる間の操作経過時間とし
て定義した。工具寿命は棒鋼の被削性を比較する際の尺
度となるものである。
表２には、本発明の組成範囲内にある鋼２は、本発明の
組成範囲外にある鋼１に比べて工具寿命が増加してお
り、被削性に優れることが示されている。
鋼３および４から、同じねじ切り盤を使用してピニオン
ブッシュを製造した。鋼３および４を各々18160kg（40,
000ポンド）使用した。この場合の工具寿命を表３に示
す。
表３から、本発明の組成範囲内にある鋼４は、本発明の
組成範囲外にある鋼３に比べ、最小でも66,7％の工具寿
命の増加が得られ、被削性に優れていることがわかる。
本発明による棒鋼により、工具寿命が増加して機械加工
操作時間を最大とすることができ、これにより製品の機
械加工コストを著しく減少させることができる。
本発明の好ましい態様を記載したが、これらに対しては
多くの改良、改変、代替がなされ得ることを十分に理解
されるべきである。
フロントページの続き (72)発明者 リチヤード ビー．スミス アメリカ合衆国．44035 オハイオ，エリ リア，ワシントン アヴエニユー 334 (72)発明者 リチヤード エル．トンプソン アメリカ合衆国．44001 オハイオ，アム ハースト，オークハースト ストリート 709 (56)参考文献 特開 昭56−38453（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−41943（ＪＰ，Ａ)

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】炭素（Ｃ）が0.15重量％まで、 マンガン(Mn)が0.7重量％ないし1.3重量％ リン（Ｐ）が0.03重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.30重量％ないし0.50重量％、 ビスマス(Bi)が0.05重量％ないし0.25重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
    u)の合計が0.15重量％までで、 残余が鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が1.7な
    いし3.0、 （マンガンの重量％）-1.62＋（硫黄の重量％）が0.05
    重量％ないし0.40重量％であって、かつ （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
    の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
    有している冷間引抜き快削性棒鋼。
  2. 【請求項２】径が５cm（２インチ）までの熱間圧延棒鋼
    を冷間引抜きによって成形し、 炭素（Ｃ）が0.09重量％ないし0.11重量％、 マンガン(Mn)が0.9重量％ないし1.1重量％、 硫黄（Ｓ）が0.36重量％ないし0.46重量％、 リン（Ｐ）が0.04重量％ないし0.08重量％、 ビスマス(Bi)が0.05重量％ないし0.15重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
    u)の合計が0.15重量％までであり、 残余が鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が1.9な
    いし2.8であり、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.15
    重量％ないし0.40重量％であり、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
    の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
    有し、かつ該棒鋼を冷間引抜きする際の断面収縮率が６
    ％ないし10％である特許請求の範囲第１項記載の冷間引
    抜き快削性棒鋼。
  3. 【請求項３】径が少なくとも５cm（２インチ）の熱間圧
    延棒鋼を冷間引抜きによって成形し、 炭素（Ｃ）が0.06重量％ないし0.13重量％、 マンガン(Mn)が0.8重量％ないし1.3重量％、 リン（Ｐ）が0.06重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.32重量％ないし0.50重量％、 ビスマス(Bi)が0.15重量％ないし0.25重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
    u)の合計が0.15重量％までであり、 残余は鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が2.0な
    いし3.0であり、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.2重
    量％ないし0.4重量％、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
    の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
    有し、かつ該棒鋼を冷間引抜きする際の断面収縮率が３
    ％ないし６％である特許請求の範囲第１項記載の冷間引
    抜き快削性棒鋼。
  4. 【請求項４】冷間引抜き棒鋼の断面収縮率が６％ないし
    ８％である特許請求の範囲第２項記載の冷間引抜き棒
    鋼。
  5. 【請求項５】冷間引抜き棒鋼の断面収縮率が８％ないし
    10％である特許請求の範囲第２項記載の冷間引抜き棒
    鋼。
  6. 【請求項６】断面が円形もしくは正方形であって、 炭素（Ｃ）が0.10重量％ないし0.13重量％、 マンガン(Mn)が1.0重量％ないし1.3重量％、 リン（Ｐ）が0.06重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.40重量％ないし0.50重量％、 ビスマス(Bi)が0.15重量％ないし0.25重量％を必須とす
    る組成を有する特許請求の範囲第３項記載の冷間引抜き
    棒鋼。
  7. 【請求項７】断面が六辺形であり、 炭素が（Ｃ）が0.06重量％ないし0.08重量％、 マンガン(Mn)が0.8重量％ないし1.0重量％、 リン（Ｐ）が0.06重量％ないし0.09重量％、 硫黄（Ｓ）が0.32重量％ないし0.40重量％、 ビスマス(Bi)が0.15重量％ないし0.25重量％を必須とす
    る組成を有し、かつ冷間引抜きの際の断面収縮率が３％
    ないし５％である特許請求の範囲第３項記載の冷間引抜
    き棒鋼。
  8. 【請求項８】熱間圧延コイルを冷間引抜きによって成形
    し、 炭素（Ｃ）が0.07重量％ないし0.09重量％、 マンガン(Mn)が0.7重量％ないし0.9重量％、 硫黄（Ｓ）が0.30重量％ないし0.40重量％、 リン（Ｐ）が0.03重量％ないし0.07重量％、 ビスマス(Bi)が0.05重量％ないし0.15重量％、 ニッケル(Ni)、クロム(Cr)、モリブデン(Mo)および銅(C
    u)の合計が0.15重量％までであり、 残余は鉄(Fe)であり、 （マンガンの重量％）／（硫黄の重量％）の比が1.7な
    いし2.8であり、 （マンガンの重量％）-1.62×（硫黄の重量％）が0.05
    重量％ないし0.30重量％であり、 （ビスマスの重量％）／〔（ニッケルの重量％）＋（銅
    の重量％）〕の比が少なくとも2.0を必須とする組成を
    有し、かつ熱間圧延コイルから冷間引抜きする際の断面
    収縮率が10％ないし30％である特許請求の範囲第１項記
    載の冷間引抜き快削性棒鋼。
  9. 【請求項９】冷間引抜き棒鋼の断面収縮率が10％ないし
    30％である特許請求の範囲第８項記載の冷間引抜き棒
    鋼。
  10. 【請求項１０】冷間引抜き棒鋼の断面収縮率が20％ない
    し20％である特許請求の範囲第８項記載の冷間引抜き棒
    鋼。
  11. 【請求項１１】熱間圧延コイルの形状が六辺形であり、
    冷間引抜き棒鋼の形状が六辺形であって、冷間引抜きの
    断面収縮率が10％ないし20％である特許請求の範囲第８
    項記載の冷間引抜き棒鋼。
JP62143442A 1986-06-10 1987-06-10 ビスマス含有冷間引抜き快削性棒鋼 Expired - Lifetime JPH0611898B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/872,557 US4741786A (en) 1986-06-10 1986-06-10 Cold drawn free-machining steel bar including bismuth
US872557 1986-06-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS63442A JPS63442A (ja) 1988-01-05
JPH0611898B2 true JPH0611898B2 (ja) 1994-02-16

Family

ID=25359833

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP62143442A Expired - Lifetime JPH0611898B2 (ja) 1986-06-10 1987-06-10 ビスマス含有冷間引抜き快削性棒鋼

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4741786A (ja)
JP (1) JPH0611898B2 (ja)
KR (1) KR880000613A (ja)
BR (1) BR8702912A (ja)
CA (1) CA1301490C (ja)
DE (1) DE3718771C2 (ja)
FR (1) FR2601696A1 (ja)
GB (1) GB2191507B (ja)
IT (1) IT1206026B (ja)
MX (1) MX170074B (ja)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4955305A (en) * 1988-09-23 1990-09-11 Melco Industries, Inc. Modular system for use with X-Y peripherals
US5928442A (en) * 1997-08-22 1999-07-27 Snap-On Technologies, Inc. Medium/high carbon low alloy steel for warm/cold forming
DE60115341T2 (de) 2000-06-22 2006-07-06 Jsr Corp. Verfahren zur Gewinnung eines Polymers aus einer Lösung
JP4323778B2 (ja) * 2002-11-15 2009-09-02 新日本製鐵株式会社 被削性に優れる鋼の製造方法
EP1580287B1 (en) * 2002-11-15 2008-01-16 Nippon Steel Corporation Steel excellent in machinability and method for production thereof
DE102009052036A1 (de) 2009-11-05 2011-05-12 Buderus Edelstahl Band Gmbh Bleifreier Automatenstahl

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1107840B (it) * 1978-07-25 1985-12-02 Alfachimici Spa Soluzione catalitica per la deposizione anelettrica di metalli
FR2436825B1 (fr) * 1978-09-20 1987-07-24 Daido Steel Co Ltd Acier de decolletage au tellure et au soufre presentant une anisotropie reduite des proprietes mecaniques et une bonne aptitude au forgeage a froid, et procede de sa preparation
JPS5541943A (en) * 1978-09-20 1980-03-25 Daido Steel Co Ltd Te-s type free-cutting steel of little anisotropism in mechanical property and excellent cold forging property
FR2445388B1 (fr) * 1978-12-25 1987-06-19 Daido Steel Co Ltd Acier de decolletage contenant des particules incluses de sulfure ayant un allongement, une taille et une distribution determines
US4236939A (en) * 1979-01-24 1980-12-02 Inland Steel Company Semi-finished steel article and method for producing same
US4333776A (en) * 1979-01-24 1982-06-08 Inland Steel Company Semi-finished steel article
US4236929A (en) * 1979-06-15 1980-12-02 Ball Corporation Rapid strength development in compacting glass batch materials
US4255188A (en) * 1979-08-29 1981-03-10 Inland Steel Company Free machining steel with bismuth and manganese sulfide
US4247326A (en) * 1979-08-29 1981-01-27 Inland Steel Company Free machining steel with bismuth
US4255187A (en) * 1979-08-29 1981-03-10 Inland Steel Company Bismuth-containing steel
DE2937312A1 (de) * 1979-09-14 1981-03-26 Rena Büromaschinenfabrik GmbH & Co, 82041 Deisenhofen Vorrichtung zum abreissen von einzelblaettern von einer quer perforierten endlosbahn
EP0045815B1 (en) * 1980-08-11 1984-07-11 Inland Steel Company Semi-finished steel article and method for producing same
US4389249A (en) * 1982-04-22 1983-06-21 Inland Steel Company Method for adding ingredient to steel as shot
DD225598A3 (de) * 1983-02-01 1985-07-31 Maxhuette Unterwellenborn Rueckgeschwefelte automatenstaehle mit wismut und modifizierenden legierungselementen
DD244269A3 (de) * 1984-07-12 1987-04-01 Maxhuette Unterwellenborn Verfahren zur herstellung bismutlegierter automatenstaehle mit definiertem gefuege

Also Published As

Publication number Publication date
DE3718771C2 (de) 1996-09-05
GB2191507B (en) 1990-07-04
FR2601696A1 (fr) 1988-01-22
KR880000613A (ko) 1988-03-28
JPS63442A (ja) 1988-01-05
US4741786A (en) 1988-05-03
MX170074B (es) 1993-08-06
IT1206026B (it) 1989-04-05
BR8702912A (pt) 1988-03-08
IT8748037A0 (it) 1987-06-09
GB2191507A (en) 1987-12-16
CA1301490C (en) 1992-05-26
DE3718771A1 (de) 1987-12-17
FR2601696B1 (ja) 1993-02-26
GB8713200D0 (en) 1987-07-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2138597A1 (en) Hot-worked steel material having excellent machinability and impact value
US3295966A (en) Versatile low-alloy tool steel
JPH0717986B2 (ja) 合金工具鋼
EP0487024A1 (en) Electric resistance welded steel tube for mechanical engineering, and exhibiting a very good machinability
KR19990071731A (ko) 피삭성이우수한고강도고인성비조질강
US3861906A (en) Calcium deoxidized, fine grain steels
JP4502519B2 (ja) マルテンサイト系快削ステンレス鋼
JP2002535496A (ja) 硬質工具鋼およびそれによる粉末冶金鋼材
JPH0611898B2 (ja) ビスマス含有冷間引抜き快削性棒鋼
JPH0555585B2 (ja)
JPH11350065A (ja) 旋削加工性に優れた熱間鍛造用非調質鋼
JPH0791620B2 (ja) 被研削性に優れた高速度工具鋼
JP3297500B2 (ja) 被削性の優れた高強度棒鋼
JP2760001B2 (ja) 高速度工具鋼
JP4023196B2 (ja) 被削性にすぐれた機械構造用鋼
JP2960496B2 (ja) 冷間工具鋼
KR20090066638A (ko) 피삭성 및 열간압연성이 우수한 환경친화형 무연 쾌삭강의제조방법
JP4148311B2 (ja) 被削性に優れ、強度異方性の小さい鉛無添加の機械構造用鋼
JP2005307241A (ja) 高硫黄快削鋼
JP2927694B2 (ja) 耐折損性に優れた強靭耐摩耗鋼
JP2004091886A (ja) 被削性にすぐれるとともに切屑破砕性が高い機械構造用鋼
JP2560760B2 (ja) 高速度工具鋼
JPH0734190A (ja) 被削性および冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼
JP3253702B2 (ja) 被削性に優れた機械構造用炭素鋼
JP2003253383A (ja) プラスチック成形金型用鋼