JPH06108164A - 焼鈍コイルの冷却方法 - Google Patents
焼鈍コイルの冷却方法Info
- Publication number
- JPH06108164A JPH06108164A JP28090592A JP28090592A JPH06108164A JP H06108164 A JPH06108164 A JP H06108164A JP 28090592 A JP28090592 A JP 28090592A JP 28090592 A JP28090592 A JP 28090592A JP H06108164 A JPH06108164 A JP H06108164A
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- JP
- Japan
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- cooling
- coil
- cooled
- bell
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大気中で鋼板表面に酸化膜が発生しない温度
まで冷却されたコイルを、冷却棟での冷却を省略して調
質圧延可能な温度まで冷却する。 【構成】 ベル型バッチ焼鈍炉で鋼板表面に酸化膜が発
生しない１５０〜２００℃の温度域まで冷却された焼鈍
済みコイルを、調質圧延可能な所定温度まで冷却する方
法において、焼鈍済みコイルをベル型バッチ焼鈍炉から
取出すことなく、焼鈍雰囲気として水素濃度７５％以上
の水素雰囲気下で、効能率の雰囲気ガス循環ファンを用
い、インナーカバー外面に散水冷却しつつそのまま冷却
する。 【効果】 ハンドリング回数、時間共に大幅に減少し、
しかも、調質圧延能率を低下させることもない。
まで冷却されたコイルを、冷却棟での冷却を省略して調
質圧延可能な温度まで冷却する。 【構成】 ベル型バッチ焼鈍炉で鋼板表面に酸化膜が発
生しない１５０〜２００℃の温度域まで冷却された焼鈍
済みコイルを、調質圧延可能な所定温度まで冷却する方
法において、焼鈍済みコイルをベル型バッチ焼鈍炉から
取出すことなく、焼鈍雰囲気として水素濃度７５％以上
の水素雰囲気下で、効能率の雰囲気ガス循環ファンを用
い、インナーカバー外面に散水冷却しつつそのまま冷却
する。 【効果】 ハンドリング回数、時間共に大幅に減少し、
しかも、調質圧延能率を低下させることもない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、冷間圧延コイルをバ
ッチ焼鈍後の焼鈍コイルの冷却時間を短縮できる焼鈍コ
イルの冷却方法に関する。
ッチ焼鈍後の焼鈍コイルの冷却時間を短縮できる焼鈍コ
イルの冷却方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車、電機、家具、事務用品、車両、
建築など広範囲に使用されている冷延鋼板は、通常熱間
圧延された熱延コイルを酸洗、冷間圧延、洗浄、焼鈍、
調質圧延、精整の各工程を経て製造される。上記冷延鋼
板の製造工程における焼鈍においてバッチ焼鈍、例えば
ベル型バッチ焼鈍炉を用いる場合は、図２に示すとお
り、循環ファン１を内設したベース２上にスペーサー３
を介してコイル４を多段に積層し、これにインナーカバ
ー５を被せて内部に還元性雰囲気ガスを導入し、加熱時
はバーナー６を有する加熱ベル７を被せてバーナー６に
よる燃焼熱によって、インナーカバー５、還元性雰囲気
ガスを介してコイル４を加熱する。冷却時は、加熱ベル
７を取外したのち空冷ファン８を有する冷却ベル９を被
せ、空冷ファン８を駆動してインナーカバー５、還元性
雰囲気ガスを介してコイル４を冷却している。
建築など広範囲に使用されている冷延鋼板は、通常熱間
圧延された熱延コイルを酸洗、冷間圧延、洗浄、焼鈍、
調質圧延、精整の各工程を経て製造される。上記冷延鋼
板の製造工程における焼鈍においてバッチ焼鈍、例えば
ベル型バッチ焼鈍炉を用いる場合は、図２に示すとお
り、循環ファン１を内設したベース２上にスペーサー３
を介してコイル４を多段に積層し、これにインナーカバ
ー５を被せて内部に還元性雰囲気ガスを導入し、加熱時
はバーナー６を有する加熱ベル７を被せてバーナー６に
よる燃焼熱によって、インナーカバー５、還元性雰囲気
ガスを介してコイル４を加熱する。冷却時は、加熱ベル
７を取外したのち空冷ファン８を有する冷却ベル９を被
せ、空冷ファン８を駆動してインナーカバー５、還元性
雰囲気ガスを介してコイル４を冷却している。
【０００３】上記ベル型バッチ焼鈍炉における焼鈍にお
いては、通常のコイルは６００〜７２０℃の焼鈍温度で
焼鈍されるが、焼鈍開始から均熱終了して加熱ベルを取
外し、冷却ベル９を被せて冷却を開始するまでに通常１
〜３日を要している。また、冷却期間中は、冷却開始か
ら少なくとも大気中で鋼板表面に酸化膜が発生しない温
度（１５０〜２００℃）まで還元性雰囲気ガスを満たし
たインナーカバー内で冷却されるが、冷却開始から冷却
終了までに２〜５日を要する。さらに、鋼板表面に酸化
膜が発生しない温度まで冷却されたコイルは、除湿され
た雰囲気の冷却棟で強制空冷され、調質圧延後の時効が
問題とならないような温度、通常５０℃以下に冷却され
たのち、調質圧延される。
いては、通常のコイルは６００〜７２０℃の焼鈍温度で
焼鈍されるが、焼鈍開始から均熱終了して加熱ベルを取
外し、冷却ベル９を被せて冷却を開始するまでに通常１
〜３日を要している。また、冷却期間中は、冷却開始か
ら少なくとも大気中で鋼板表面に酸化膜が発生しない温
度（１５０〜２００℃）まで還元性雰囲気ガスを満たし
たインナーカバー内で冷却されるが、冷却開始から冷却
終了までに２〜５日を要する。さらに、鋼板表面に酸化
膜が発生しない温度まで冷却されたコイルは、除湿され
た雰囲気の冷却棟で強制空冷され、調質圧延後の時効が
問題とならないような温度、通常５０℃以下に冷却され
たのち、調質圧延される。
【０００４】上記冷却棟でのコイル冷却に要する日数
は、１〜３日を必要とする。しかも、我が国のように湿
度の比較的高い風土のところでは、コイル冷却中に錆を
発生させないために、冷却に使用する空気を湿度の低い
ものに除湿することが必要で、除湿のための設備を必要
とする。さらに冷却棟は、焼鈍と同様の莫大なスペー
ス、除湿空気による強制冷却のための送風、空気除湿の
ためのエネルギーが必要である。上記以外には、ベル型
バッチ焼鈍炉のベースからコイルを取出し、冷却棟へ搬
送し、冷却棟内へのコイルの積卸し、冷却棟での冷却後
のコイルを調質圧延機へ搬送する作業ならびに冷却棟内
コイルの在庫管理等の作業が必要である。また、このハ
ンドリング時においては、コイルの積重ねによりコイル
端面に損傷が生じ、エッジ疵等の発生原因の一つとなっ
ている。
は、１〜３日を必要とする。しかも、我が国のように湿
度の比較的高い風土のところでは、コイル冷却中に錆を
発生させないために、冷却に使用する空気を湿度の低い
ものに除湿することが必要で、除湿のための設備を必要
とする。さらに冷却棟は、焼鈍と同様の莫大なスペー
ス、除湿空気による強制冷却のための送風、空気除湿の
ためのエネルギーが必要である。上記以外には、ベル型
バッチ焼鈍炉のベースからコイルを取出し、冷却棟へ搬
送し、冷却棟内へのコイルの積卸し、冷却棟での冷却後
のコイルを調質圧延機へ搬送する作業ならびに冷却棟内
コイルの在庫管理等の作業が必要である。また、このハ
ンドリング時においては、コイルの積重ねによりコイル
端面に損傷が生じ、エッジ疵等の発生原因の一つとなっ
ている。
【０００５】前記ベル型バッチ焼鈍炉における冷却サイ
クルタイムを短縮する対策としては、冷却ベル本体の内
周面に、所定厚みに吸水性部材を内張し、かつ、吸水性
部材に冷却水を供給する冷却水供給管を設けると共に、
冷却ベル下部にインナーカバーと冷却ベルとの隙間に下
部から上部に空気を吹き上げるファンを設けた装置（特
開昭５４−１５２６０８号公報）、インナーカバーの外
周に薄い弾性金属板を用いた水受板を配設し、該インナ
ーカバーに被せる炉体の内部に水受板への冷却水噴射ノ
ズルを備えた水冷配管を設け、インナーカバーの寿命延
長と冷却時間の短縮を図るようにした装置（実開昭５４
−１４２３１４号公報）等が提案されている。
クルタイムを短縮する対策としては、冷却ベル本体の内
周面に、所定厚みに吸水性部材を内張し、かつ、吸水性
部材に冷却水を供給する冷却水供給管を設けると共に、
冷却ベル下部にインナーカバーと冷却ベルとの隙間に下
部から上部に空気を吹き上げるファンを設けた装置（特
開昭５４−１５２６０８号公報）、インナーカバーの外
周に薄い弾性金属板を用いた水受板を配設し、該インナ
ーカバーに被せる炉体の内部に水受板への冷却水噴射ノ
ズルを備えた水冷配管を設け、インナーカバーの寿命延
長と冷却時間の短縮を図るようにした装置（実開昭５４
−１４２３１４号公報）等が提案されている。
【０００６】また、冷却中のコイルを短時間で冷却する
方法としては、大気中で酸化膜が生成する温度以上でイ
ンナーカバー内からコイルを取出し、１００〜２５０℃
の範囲で引続いて巻戻した状態で連続的に酸洗槽に装入
し、鋼板表面と接する酸洗浴を沸騰させながらコイル表
面に生成した酸化膜を除去し、しかるのち調質圧延を行
う方法（特開昭５４−９３６１９号公報）、特開昭５４
−９３６１９号公報に開示の方法に加えて酸洗浴前で連
続的に塑性歪を与える方法（特開昭５４−９３６２１号
公報）、インナーカバー内から取出した後、コイル状の
ままで直ちに酸を添加した冷却水槽内に浸漬してコイル
表面に生成した酸化膜を除去し、引続き水洗し調質圧延
を行う方法（特開昭５４−１０６０１７号公報）等が提
案されている。
方法としては、大気中で酸化膜が生成する温度以上でイ
ンナーカバー内からコイルを取出し、１００〜２５０℃
の範囲で引続いて巻戻した状態で連続的に酸洗槽に装入
し、鋼板表面と接する酸洗浴を沸騰させながらコイル表
面に生成した酸化膜を除去し、しかるのち調質圧延を行
う方法（特開昭５４−９３６１９号公報）、特開昭５４
−９３６１９号公報に開示の方法に加えて酸洗浴前で連
続的に塑性歪を与える方法（特開昭５４−９３６２１号
公報）、インナーカバー内から取出した後、コイル状の
ままで直ちに酸を添加した冷却水槽内に浸漬してコイル
表面に生成した酸化膜を除去し、引続き水洗し調質圧延
を行う方法（特開昭５４−１０６０１７号公報）等が提
案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５４−１５
２６０８号公報に開示の冷却ベルは、冷却ベル本体の内
周面の吸水性部材の水膜とファンによる空気流との相乗
効果によって、６００〜７００℃の焼鈍温度から鋼板表
面に酸化膜が発生しない温度まで冷却するためのもの
で、鋼板表面に酸化膜が発生しない温度まで冷却したコ
イルを調質圧延可能な温度まで冷却するものではない。
また、実開昭５４−１４２３１４号公報に開示の冷却装
置は、特開昭５４−１５２６０８号公報に開示の冷却ベ
ルと同様に、６００〜７００℃の焼鈍温度から鋼板表面
に酸化膜が発生しない温度まで冷却するためのもので、
鋼板表面に酸化膜が発生しない温度まで冷却したコイル
を調質圧延可能な温度まで冷却するものではない。
２６０８号公報に開示の冷却ベルは、冷却ベル本体の内
周面の吸水性部材の水膜とファンによる空気流との相乗
効果によって、６００〜７００℃の焼鈍温度から鋼板表
面に酸化膜が発生しない温度まで冷却するためのもの
で、鋼板表面に酸化膜が発生しない温度まで冷却したコ
イルを調質圧延可能な温度まで冷却するものではない。
また、実開昭５４−１４２３１４号公報に開示の冷却装
置は、特開昭５４−１５２６０８号公報に開示の冷却ベ
ルと同様に、６００〜７００℃の焼鈍温度から鋼板表面
に酸化膜が発生しない温度まで冷却するためのもので、
鋼板表面に酸化膜が発生しない温度まで冷却したコイル
を調質圧延可能な温度まで冷却するものではない。
【０００８】また、特開昭５４−９３６１９号公報、特
開昭５４−９３６２１号公報に開示の方法は、コイル内
の温度に応じてライン速度を変更したり、冷却液量等を
調整する必要がある。さらに、特開昭５４−１０６０１
７号公報に開示の方法は、ライン速度の調整等を必要と
しないため、設備が簡単となり設備費も安価となるが、
冷却用の冷却水槽が必要であり、そのためのスペースと
設備費が必要で、しかもコイルを冷却水槽まで運搬する
ためのハンドリング時間と人員が増加し、その上、調質
圧延前で巻戻し水スプレーで冷却する場合、調質圧延の
ライン速度が制限されるという問題点がある。
開昭５４−９３６２１号公報に開示の方法は、コイル内
の温度に応じてライン速度を変更したり、冷却液量等を
調整する必要がある。さらに、特開昭５４−１０６０１
７号公報に開示の方法は、ライン速度の調整等を必要と
しないため、設備が簡単となり設備費も安価となるが、
冷却用の冷却水槽が必要であり、そのためのスペースと
設備費が必要で、しかもコイルを冷却水槽まで運搬する
ためのハンドリング時間と人員が増加し、その上、調質
圧延前で巻戻し水スプレーで冷却する場合、調質圧延の
ライン速度が制限されるという問題点がある。
【０００９】この発明の目的は、ベル型バッチ焼鈍炉で
大気中で鋼板表面に酸化膜が発生しない温度まで冷却さ
れたコイルを、冷却棟での冷却を省略して調質圧延でき
る焼鈍コイルの冷却方法を提供することにある。
大気中で鋼板表面に酸化膜が発生しない温度まで冷却さ
れたコイルを、冷却棟での冷却を省略して調質圧延でき
る焼鈍コイルの冷却方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々検討試験を重ねた。その結果、焼鈍雰
囲気として水素濃度７５％以上の水素雰囲気と、高能率
の雰囲気ガス循環ファンを採用したベル型バッチ焼鈍炉
を使用し、鋼板表面に酸化膜が発生しない温度域まで冷
却されたコイルを、インナーカバー外面を散水冷却しつ
つそのまま冷却することによって、調質圧延可能な５０
℃以下まで冷却所要時間を、冷却棟で冷却するよりも大
幅に短縮できることを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく種々検討試験を重ねた。その結果、焼鈍雰
囲気として水素濃度７５％以上の水素雰囲気と、高能率
の雰囲気ガス循環ファンを採用したベル型バッチ焼鈍炉
を使用し、鋼板表面に酸化膜が発生しない温度域まで冷
却されたコイルを、インナーカバー外面を散水冷却しつ
つそのまま冷却することによって、調質圧延可能な５０
℃以下まで冷却所要時間を、冷却棟で冷却するよりも大
幅に短縮できることを究明し、この発明に到達した。
【００１１】すなわちこの発明は、ベル型バッチ焼鈍炉
で鋼板表面に酸化膜が発生しない１５０〜２００℃の温
度域まで冷却された焼鈍済みコイルを、調質圧延可能な
所定温度まで冷却する方法において、焼鈍済みコイルを
ベル型バッチ焼鈍炉から取出すことなく、焼鈍雰囲気と
して水素濃度７５％以上の水素雰囲気下で、高能率の雰
囲気ガス循環ファンを用い、インナーカバー外面を散水
冷却しつつそのまま冷却するのである。
で鋼板表面に酸化膜が発生しない１５０〜２００℃の温
度域まで冷却された焼鈍済みコイルを、調質圧延可能な
所定温度まで冷却する方法において、焼鈍済みコイルを
ベル型バッチ焼鈍炉から取出すことなく、焼鈍雰囲気と
して水素濃度７５％以上の水素雰囲気下で、高能率の雰
囲気ガス循環ファンを用い、インナーカバー外面を散水
冷却しつつそのまま冷却するのである。
【００１２】
【作用】この発明においては、焼鈍済みコイルをベル型
バッチ焼鈍炉から取出すことなく、焼鈍雰囲気として水
素濃度７５％以上の水素雰囲気下で、高能率の雰囲気ガ
ス循環ファンを用い、インナーカバー外面を散水冷却し
つつそのまま冷却するから、大気中で鋼板表面に酸化膜
が発生しない１５０〜２００℃の温度域まで冷却された
焼鈍済みコイルを、調質圧延可能な所定温度（４０〜５
０℃）まで約１０時間以内で冷却することができ、冷却
棟を経ることなく直接調質圧延を行うことができる。
バッチ焼鈍炉から取出すことなく、焼鈍雰囲気として水
素濃度７５％以上の水素雰囲気下で、高能率の雰囲気ガ
ス循環ファンを用い、インナーカバー外面を散水冷却し
つつそのまま冷却するから、大気中で鋼板表面に酸化膜
が発生しない１５０〜２００℃の温度域まで冷却された
焼鈍済みコイルを、調質圧延可能な所定温度（４０〜５
０℃）まで約１０時間以内で冷却することができ、冷却
棟を経ることなく直接調質圧延を行うことができる。
【００１３】その理由は、水素濃度７５％以上の水素雰
囲気下とすることによって、表１に示すとおり、水素の
熱伝導率は窒素の約７倍と高い伝熱性がもたらされ、し
かも密度は窒素の１／１４であるから、循環ファン回転
抵抗の減少によってファンの大型化、高回転化が可能と
なり、従来の窒素を主体とする雰囲気ガスのベル型バッ
チ焼鈍炉に比較して、大幅な焼鈍能率の向上が可能とな
った。この結果、本発明法の場合は、従来の窒素を主体
とする雰囲気ガスのベル型バッチ焼鈍炉に比較し、加熱
能率で１．６倍、冷却能率で２．９倍となり、特に冷却
能率の向上は著しく、コイル温度１５０℃以下からの冷
却速度は５倍以上となる。
囲気下とすることによって、表１に示すとおり、水素の
熱伝導率は窒素の約７倍と高い伝熱性がもたらされ、し
かも密度は窒素の１／１４であるから、循環ファン回転
抵抗の減少によってファンの大型化、高回転化が可能と
なり、従来の窒素を主体とする雰囲気ガスのベル型バッ
チ焼鈍炉に比較して、大幅な焼鈍能率の向上が可能とな
った。この結果、本発明法の場合は、従来の窒素を主体
とする雰囲気ガスのベル型バッチ焼鈍炉に比較し、加熱
能率で１．６倍、冷却能率で２．９倍となり、特に冷却
能率の向上は著しく、コイル温度１５０℃以下からの冷
却速度は５倍以上となる。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【実施例】測温用コイルは、コイル巻取り時に測温用熱
電対をコイル最冷点（冷却時においては最熱点）に挿入
した板厚０．８ｍｍ、幅１２２０ｍｍ、コイル重量２０
トンの冷間圧延コイルを使用し、チャージ重量８５トン
４段積のスタック編成において、本発明法は、水素濃度
１００％の水素焼鈍炉を使用し、コイル最冷点温度を６
８０℃に加熱後２時間均熱したのち、加熱ベルを冷却ベ
ルに変更して１５０℃まで冷却し、１５０℃からインナ
ーカバー外側へ散水冷却を実施しながら、コイル最熱点
温度が５０℃に到達するまでの冷却時間を測定した。ま
た、従来法Ａは、Ｎ2とＮＨ3分解ガスとの混合ガス（Ｈ
2：１８％、Ｎ2：８２％）の従来焼鈍炉を使用し、６８
０℃で２時間焼鈍したのち、加熱ベルを冷却ベルに変更
して１５０℃まで冷却したのち、１５０℃からコイル最
熱点温度が５０℃に到達するまでの冷却時間を測定し
た。さらに従来法Ｂは、Ｎ2とＮＨ3分解ガスとの混合ガ
ス（Ｈ2：１８％、Ｎ2：８２％）の従来焼鈍炉を使用
し、コイル最冷点温度を６８０℃に加熱後２時間均熱し
たのち、加熱ベルを冷却ベルに変更して１５０℃まで冷
却し、ついで冷却棟に搬送してコイル最熱点温度が５０
℃に到達するまでの冷却時間を測定した。その結果を表
２ならびに図１に示す。
電対をコイル最冷点（冷却時においては最熱点）に挿入
した板厚０．８ｍｍ、幅１２２０ｍｍ、コイル重量２０
トンの冷間圧延コイルを使用し、チャージ重量８５トン
４段積のスタック編成において、本発明法は、水素濃度
１００％の水素焼鈍炉を使用し、コイル最冷点温度を６
８０℃に加熱後２時間均熱したのち、加熱ベルを冷却ベ
ルに変更して１５０℃まで冷却し、１５０℃からインナ
ーカバー外側へ散水冷却を実施しながら、コイル最熱点
温度が５０℃に到達するまでの冷却時間を測定した。ま
た、従来法Ａは、Ｎ2とＮＨ3分解ガスとの混合ガス（Ｈ
2：１８％、Ｎ2：８２％）の従来焼鈍炉を使用し、６８
０℃で２時間焼鈍したのち、加熱ベルを冷却ベルに変更
して１５０℃まで冷却したのち、１５０℃からコイル最
熱点温度が５０℃に到達するまでの冷却時間を測定し
た。さらに従来法Ｂは、Ｎ2とＮＨ3分解ガスとの混合ガ
ス（Ｈ2：１８％、Ｎ2：８２％）の従来焼鈍炉を使用
し、コイル最冷点温度を６８０℃に加熱後２時間均熱し
たのち、加熱ベルを冷却ベルに変更して１５０℃まで冷
却し、ついで冷却棟に搬送してコイル最熱点温度が５０
℃に到達するまでの冷却時間を測定した。その結果を表
２ならびに図１に示す。
【００１６】
【表２】
【００１７】図１に示すとおり、水素焼鈍炉で冷却した
本発明法の場合は、１０時間でコイルの最熱点温度が１
５０℃から５０℃まで到達したが、従来炉で同様の温度
まで冷却した従来法Ａの場合は、４０時間以上を要し
た。なお、４０時間以上のデータは、焼鈍炉の生産阻害
につながるため測定を中止した。また、コイルの最熱点
温度が１５０℃に到達した時点でインナーカバーを取外
し、コイルを冷却棟に搬送して冷却した従来法Ｂの場合
は、５０℃まで約３０時間を要した。上記の結果から、
水素焼鈍炉で調質圧延可能な温度まで冷却すれば、冷却
棟を経ずに調質圧延が可能となる。
本発明法の場合は、１０時間でコイルの最熱点温度が１
５０℃から５０℃まで到達したが、従来炉で同様の温度
まで冷却した従来法Ａの場合は、４０時間以上を要し
た。なお、４０時間以上のデータは、焼鈍炉の生産阻害
につながるため測定を中止した。また、コイルの最熱点
温度が１５０℃に到達した時点でインナーカバーを取外
し、コイルを冷却棟に搬送して冷却した従来法Ｂの場合
は、５０℃まで約３０時間を要した。上記の結果から、
水素焼鈍炉で調質圧延可能な温度まで冷却すれば、冷却
棟を経ずに調質圧延が可能となる。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、浸漬タンク等の新たな設備を必要とせず、また、コ
イル運搬のためのハンドリングは、冷却棟へ搬送せずに
直接調質圧延入側スキッドへ挿入するため、ハンドリン
グ回数、時間共に大幅に減少する。さらに、調質圧延の
ライン速度も制限されないため、調質圧延能率を低下さ
せることもない。
ば、浸漬タンク等の新たな設備を必要とせず、また、コ
イル運搬のためのハンドリングは、冷却棟へ搬送せずに
直接調質圧延入側スキッドへ挿入するため、ハンドリン
グ回数、時間共に大幅に減少する。さらに、調質圧延の
ライン速度も制限されないため、調質圧延能率を低下さ
せることもない。
【図１】実施例におけるコイル最熱点温度が１５０℃か
ら５０℃まで到達時の経過時間との関係を示すグラフで
ある。
ら５０℃まで到達時の経過時間との関係を示すグラフで
ある。
【図２】ベル型バッチ焼鈍炉の概要説明図である。
１ 循環ファン ２ ベース ３ スペーサー ４ コイル ５ インナーカバー ６ バーナー ７ 加熱ベル ８ 空冷ファン ９ 冷却ベル
Claims (1)
- 【請求項１】 ベル型バッチ焼鈍炉で鋼板表面に酸化膜
が発生しない１５０〜２００℃の温度域まで冷却された
焼鈍済みコイルを、調質圧延可能な所定温度まで冷却す
る方法において、焼鈍済みコイルをベル型バッチ焼鈍炉
から取出すことなく、焼鈍雰囲気として水素濃度７５％
以上の水素雰囲気下で、高能率の雰囲気ガス循環ファン
を用い、インナーカバー外面に散水冷却しつつそのまま
冷却することを特徴とする焼鈍コイルの冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28090592A JPH06108164A (ja) | 1992-09-25 | 1992-09-25 | 焼鈍コイルの冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28090592A JPH06108164A (ja) | 1992-09-25 | 1992-09-25 | 焼鈍コイルの冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06108164A true JPH06108164A (ja) | 1994-04-19 |
Family
ID=17631583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28090592A Pending JPH06108164A (ja) | 1992-09-25 | 1992-09-25 | 焼鈍コイルの冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06108164A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010109675A (ko) * | 2000-06-01 | 2001-12-12 | 이구택 | 코일의 상소둔 냉각방법 및 장치 |
| KR100530061B1 (ko) * | 2001-12-04 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 이물질제거기능이 있는 코일냉각장치 |
| CN102534181A (zh) * | 2012-01-30 | 2012-07-04 | 无锡华精新型材料有限公司 | 一种取向硅钢带卷罩式炉内高温退火的布气系统 |
| CN113430347A (zh) * | 2021-06-24 | 2021-09-24 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种低锰b280vk碳素结构钢冷轧板的罩退及平整工艺 |
| CN116622951A (zh) * | 2023-05-18 | 2023-08-22 | 南通瑞升运动休闲用品有限公司 | 抗磨双金属层压复合材料的球化退火装置及工艺 |
-
1992
- 1992-09-25 JP JP28090592A patent/JPH06108164A/ja active Pending
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