JPH06104854B2 - 耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH06104854B2 JPH06104854B2 JP1026225A JP2622589A JPH06104854B2 JP H06104854 B2 JPH06104854 B2 JP H06104854B2 JP 1026225 A JP1026225 A JP 1026225A JP 2622589 A JP2622589 A JP 2622589A JP H06104854 B2 JPH06104854 B2 JP H06104854B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は建築用軽量形鋼、Ｕコラム、その他土木および
海洋構造物等の分野における各種建造物に用いる耐火性
に優れた低降伏比熱延鋼板の製造方法に係る。
海洋構造物等の分野における各種建造物に用いる耐火性
に優れた低降伏比熱延鋼板の製造方法に係る。
（従来の技術） 建築用熱延鋼板には、一般構造用圧延鋼板（JIS G 310
1）、溶接構造用圧延鋼板（JIS G 3106）、溶接構造用
耐候性熱間圧延鋼板（JIS G 3114）、高耐候性圧延鋼板
（JIS G 3125）、（以下周知鋼板という）などが広く利
用されている。
1）、溶接構造用圧延鋼板（JIS G 3106）、溶接構造用
耐候性熱間圧延鋼板（JIS G 3114）、高耐候性圧延鋼板
（JIS G 3125）、（以下周知鋼板という）などが広く利
用されている。
建築物の耐火性は重要で、大型ビルから一般住宅用まで
種々その対策がなされている。しかし、一般的には特開
昭63−47451号公報記載の技術のように耐火被覆で以て
火災対策を行っているのが現状である。そのため、建築
コストが上昇し、建造物の利用空間を狭くしている。
種々その対策がなされている。しかし、一般的には特開
昭63−47451号公報記載の技術のように耐火被覆で以て
火災対策を行っているのが現状である。そのため、建築
コストが上昇し、建造物の利用空間を狭くしている。
近時、耐火設計について見直しが行われ、昭62年建築物
の新耐火設計法が法定されるにいたり、従来の火災時の
許容鋼材温度（350℃）の規定が外され、鋼板の高温強
度と建物に実際に加わっている荷重により、耐火被覆の
能力を決定できるようになり、素材鋼板の高温強度が確
保される場合等には無被覆で鋼板を使用することも可能
となった。
の新耐火設計法が法定されるにいたり、従来の火災時の
許容鋼材温度（350℃）の規定が外され、鋼板の高温強
度と建物に実際に加わっている荷重により、耐火被覆の
能力を決定できるようになり、素材鋼板の高温強度が確
保される場合等には無被覆で鋼板を使用することも可能
となった。
しかしながら、耐火用の高温強度を保証した熱延鋼板に
関する発明は、特願昭63−143740号発明（先願発明とい
う）を以て嚆矢とする。
関する発明は、特願昭63−143740号発明（先願発明とい
う）を以て嚆矢とする。
先願発明は、本発明と同様の目的を有する発明である
が、この先願発明は主として厚板についてのものであ
る。しかし、建築物のうち軽量鉄骨やＵ字状コラムは熱
延鋼帯または鋼板を素材として使用する場合が多い。熱
延鋼帯または鋼板はホットストリップミルにより製造さ
れるが、この工程では連続熱延のために仕上温度をむや
みに下げたり、通板速度を極度に低下させることはでき
ない。さらに大量に生産するため、ランアウトテーブル
の急冷工程と巻取工程が存在する。これらの理由により
常温引張特性および高温強度特性を付与させるのは、厚
板製造工程とは大幅に異なってくる。
が、この先願発明は主として厚板についてのものであ
る。しかし、建築物のうち軽量鉄骨やＵ字状コラムは熱
延鋼帯または鋼板を素材として使用する場合が多い。熱
延鋼帯または鋼板はホットストリップミルにより製造さ
れるが、この工程では連続熱延のために仕上温度をむや
みに下げたり、通板速度を極度に低下させることはでき
ない。さらに大量に生産するため、ランアウトテーブル
の急冷工程と巻取工程が存在する。これらの理由により
常温引張特性および高温強度特性を付与させるのは、厚
板製造工程とは大幅に異なってくる。
また、この厚板の技術をホットストリップミルに応用し
た技術に関して平成元年１月12日に特許出願した発明
（特許出願番号未着）があるが、この発明もやはりMo添
加を基本としており、高合金鋼ほどではないが経済性に
おいて問題は完全に解決されたとはいえない。
た技術に関して平成元年１月12日に特許出願した発明
（特許出願番号未着）があるが、この発明もやはりMo添
加を基本としており、高合金鋼ほどではないが経済性に
おいて問題は完全に解決されたとはいえない。
（発明が解決しようとする課題） 従来鋼では結晶粒成長、析出物の粗大化、炭化物溶解等
で高温強度を確保するのが難しい。また、高合金耐熱金
属は鉄系を含めて存在しているが、建築用に大量に消費
されるものとしては、経済性に難点がある。
で高温強度を確保するのが難しい。また、高合金耐熱金
属は鉄系を含めて存在しているが、建築用に大量に消費
されるものとしては、経済性に難点がある。
本発明の目的は、高温特性に優れ耐火被覆が低減ないし
省略でき、Ｕコラム等の成形時に容易に加工でき、さら
に母材耐食性にも優れ、なおかつ経済性に優れた非Mo系
の普通鋼に近い鋼成分を有する低降伏比鋼板あるいは鋼
帯をホットストリップミルにて製造する方法の提供にあ
る。
省略でき、Ｕコラム等の成形時に容易に加工でき、さら
に母材耐食性にも優れ、なおかつ経済性に優れた非Mo系
の普通鋼に近い鋼成分を有する低降伏比鋼板あるいは鋼
帯をホットストリップミルにて製造する方法の提供にあ
る。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、火災時における鋼板強度について研究の
結果、経済的な成分系で、600℃での降伏点強度が常温
強度の60％以上となる鋼板の製造方法を発明するに至っ
た。さらに、地震時における鋼板強度について検討の結
果、常温における降伏比（降伏点強度／引張強度）が80
％以下の低降伏比鋼板が耐震性に優れていることも明ら
かにし、併せて達成するに至った。
結果、経済的な成分系で、600℃での降伏点強度が常温
強度の60％以上となる鋼板の製造方法を発明するに至っ
た。さらに、地震時における鋼板強度について検討の結
果、常温における降伏比（降伏点強度／引張強度）が80
％以下の低降伏比鋼板が耐震性に優れていることも明ら
かにし、併せて達成するに至った。
本発明の要旨とするところは、 （１）重量比で、Ｃ≦180ppm、Mn:0.1〜0.5％、P:0.01
〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜2.0％に加えて、Ti:0.00
8〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％を含み、残部Fe
および不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、直
ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行い、800℃
以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却速度を３℃
/s以上で冷却を行った後600℃以下で巻取ることを特徴
とする600℃における降伏点強度が常温における降伏点
強度の0.6以上である耐火性に優れた建築用低降伏比熱
延鋼板の製造方法、および、 （２）重量比で、Ｃ≦180ppm、Mn:0.1〜0.5％、P:0.01
〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜2.0％に加えて、Ti:0.00
8〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％を含み、さらに
B:1〜30ppmまたは／かつNiをNi/Cuで0.2〜1.0含み、残
部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブとした
後、直ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行い、
800℃以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却速度
を３℃/s以上で冷却を行った後600℃以下で巻取ること
を特徴とする600℃における降伏点強度が常温における
降伏点強度の0.6以上である耐火性に優れた建築用低降
伏比熱延鋼板の製造方法、 にある。
〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜2.0％に加えて、Ti:0.00
8〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％を含み、残部Fe
および不可避的不純物からなる鋼をスラブとした後、直
ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行い、800℃
以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却速度を３℃
/s以上で冷却を行った後600℃以下で巻取ることを特徴
とする600℃における降伏点強度が常温における降伏点
強度の0.6以上である耐火性に優れた建築用低降伏比熱
延鋼板の製造方法、および、 （２）重量比で、Ｃ≦180ppm、Mn:0.1〜0.5％、P:0.01
〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜2.0％に加えて、Ti:0.00
8〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％を含み、さらに
B:1〜30ppmまたは／かつNiをNi/Cuで0.2〜1.0含み、残
部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブとした
後、直ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行い、
800℃以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却速度
を３℃/s以上で冷却を行った後600℃以下で巻取ること
を特徴とする600℃における降伏点強度が常温における
降伏点強度の0.6以上である耐火性に優れた建築用低降
伏比熱延鋼板の製造方法、 にある。
すなわち、本発明の骨子は、極低炭素鋼にTiまたは／か
つNbを添加し、かつ多量のCuを添加した成分系の鋼をCu
による高温割れが生じないように、かつ所定の特性を十
分付与させるような特定の熱延条件で熱延を行い、さら
に場合によってはＰで強度を調整し、また、高温割れに
対してはNi添加で補強する点にある。
つNbを添加し、かつ多量のCuを添加した成分系の鋼をCu
による高温割れが生じないように、かつ所定の特性を十
分付与させるような特定の熱延条件で熱延を行い、さら
に場合によってはＰで強度を調整し、また、高温割れに
対してはNi添加で補強する点にある。
以下、本発明構成要件の数値限定理由について述べる。
Ｃは180ppm以下とする。本発明にあってはＣは、常温に
おける成形性、特に、伸びフランジ性向上と、耐食性向
上の観点からいわゆるIF鋼（Interstitial Free Stee
l）とする。そのため極低Ｃとし、かつTiまたは／かつN
bを添加する。Ｃが多いとIFに必要とするTiまたは／か
つNbが多量となり、経済性を損ねるばかりかこれら炭化
物のため加工性や靭性が劣化する。この意味でＣは50pp
m以下とすることが好ましい。
おける成形性、特に、伸びフランジ性向上と、耐食性向
上の観点からいわゆるIF鋼（Interstitial Free Stee
l）とする。そのため極低Ｃとし、かつTiまたは／かつN
bを添加する。Ｃが多いとIFに必要とするTiまたは／か
つNbが多量となり、経済性を損ねるばかりかこれら炭化
物のため加工性や靭性が劣化する。この意味でＣは50pp
m以下とすることが好ましい。
Ti:0.008〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％は、こ
れら炭化物を形成しＣを固定するため必要である。下限
値未満では十分IFとならず、成形性，耐食性が伴わな
い。また、上限値超ではＣの原子等量超となり、経済性
を損ねるばかりか固溶Ti、Nbのため成形性が劣化する。
好ましくは、 0.05≧12/48〔Ti（％）〕＋12/93〔Nb（％）〕≧Ｃ〔Ｃ
（％）〕 で示される範囲内でTiまたは／かつNbを添加する。
れら炭化物を形成しＣを固定するため必要である。下限
値未満では十分IFとならず、成形性，耐食性が伴わな
い。また、上限値超ではＣの原子等量超となり、経済性
を損ねるばかりか固溶Ti、Nbのため成形性が劣化する。
好ましくは、 0.05≧12/48〔Ti（％）〕＋12/93〔Nb（％）〕≧Ｃ〔Ｃ
（％）〕 で示される範囲内でTiまたは／かつNbを添加する。
つぎにMnは0.1〜0.5％の範囲で添加する。下限値未満で
はFeS脆性が生じやすく、また本成分系ではMnの固溶体
強化は大きくは望めないのでむやみに高くすることは経
済性を損ねる。
はFeS脆性が生じやすく、また本成分系ではMnの固溶体
強化は大きくは望めないのでむやみに高くすることは経
済性を損ねる。
Ｐは大きな固溶体強化を有する元素であり、かつCuとの
相互作用で耐食性をもたらす。そのため0.01％は添加す
る必要がある。耐食性をより安定して付与させるには0.
2％以上添加することが好ましい。一方、0.1％を超える
添加は脆化を増長させるので上限は0.1％とする。
相互作用で耐食性をもたらす。そのため0.01％は添加す
る必要がある。耐食性をより安定して付与させるには0.
2％以上添加することが好ましい。一方、0.1％を超える
添加は脆化を増長させるので上限は0.1％とする。
Alは脱酸剤として必要であるが0.1％を超える添加は介
在物が増し鋼の延性、靭性を劣化させる。下限値は0.01
％程度が通常採られているが、本発明に含まれるTiによ
る脱酸等でさらに下げられる場合には0.003％程度でも
よい。
在物が増し鋼の延性、靭性を劣化させる。下限値は0.01
％程度が通常採られているが、本発明に含まれるTiによ
る脱酸等でさらに下げられる場合には0.003％程度でも
よい。
つぎにCuは本発明にあっては極めて重要な元素である。
すなわち本発明の主目的である高温強度を確保し、かつ
常温強度・常温降伏比も担い、さらにＰとの相互作用で
もって優れた耐食性をも有する。強化のメカニズムは定
かではないが、常温強度はCuの固溶化強化ないし若干の
クラスター強化に、高温強度はCuのクラスター強化ない
し析出強化に負うものと考えられる。0.6％未満のCu添
加ではCuの過飽和度が不足し強度が付与されない。とり
わけ高温において著しい。また、20％超の添加はこれら
効果が飽和傾向にある一方、熱間割れが避けがたくなる
ので添加値の上限は2.0％とする。
すなわち本発明の主目的である高温強度を確保し、かつ
常温強度・常温降伏比も担い、さらにＰとの相互作用で
もって優れた耐食性をも有する。強化のメカニズムは定
かではないが、常温強度はCuの固溶化強化ないし若干の
クラスター強化に、高温強度はCuのクラスター強化ない
し析出強化に負うものと考えられる。0.6％未満のCu添
加ではCuの過飽和度が不足し強度が付与されない。とり
わけ高温において著しい。また、20％超の添加はこれら
効果が飽和傾向にある一方、熱間割れが避けがたくなる
ので添加値の上限は2.0％とする。
本発明ではさらに場合によってＢまたは／かつNiを添加
する。Ｂは粒界強化元素であり、本発明のようなIF鋼で
は同じく粒界強化元素である固溶炭素が少なく、これを
補う意味でＢを添加する。1ppm未満ではその効果がな
く、30ppmを超えると効果は飽和する。また、Ni添加は
熱間割れを完全になくするために行う。Ni添加量は熱間
割れの原因となるCu添加量に応じて行う。Ni/Cuが0.2未
満ではNiによる熱間割れ低減効果が認められず、またNi
/Cuが1.0超となるとNiが高価な金属であるため本発明の
大きな目的の一つである経済性を損なう。
する。Ｂは粒界強化元素であり、本発明のようなIF鋼で
は同じく粒界強化元素である固溶炭素が少なく、これを
補う意味でＢを添加する。1ppm未満ではその効果がな
く、30ppmを超えると効果は飽和する。また、Ni添加は
熱間割れを完全になくするために行う。Ni添加量は熱間
割れの原因となるCu添加量に応じて行う。Ni/Cuが0.2未
満ではNiによる熱間割れ低減効果が認められず、またNi
/Cuが1.0超となるとNiが高価な金属であるため本発明の
大きな目的の一つである経済性を損なう。
本発明の効果はもちろん以上の成分系だけの特定でもた
らされるものではない。すなわち熱延条件もまた極めて
重要な要件である。特に、本発明のような多量のCuを添
加した鋼にあっては、いわゆるCu脆化と呼ばれる熱間脆
性が生じ、十分な熱間圧延ができないのが現状であっ
た。本発明では以下のように熱延条件を特定する。
らされるものではない。すなわち熱延条件もまた極めて
重要な要件である。特に、本発明のような多量のCuを添
加した鋼にあっては、いわゆるCu脆化と呼ばれる熱間脆
性が生じ、十分な熱間圧延ができないのが現状であっ
た。本発明では以下のように熱延条件を特定する。
熱延はスラブ鋳造直ちに（いわゆるCC−直接圧延）行う
か、もしくは加熱する場合は1150℃以下とする。この条
件をはずすと熱間割れが避けられない。CC−直接圧延を
行う場合は保温もしくは端部の多少の加熱を行っても差
し支えない。加熱温度の下限は現状の連続熱延設備で採
れる1000℃程度である。この条件であればCuの溶体化は
十分である。
か、もしくは加熱する場合は1150℃以下とする。この条
件をはずすと熱間割れが避けられない。CC−直接圧延を
行う場合は保温もしくは端部の多少の加熱を行っても差
し支えない。加熱温度の下限は現状の連続熱延設備で採
れる1000℃程度である。この条件であればCuの溶体化は
十分である。
熱間圧延終了温度は800℃以上とする。この温度より低
い温度で圧延を行うとCuが圧延によりひずみ誘起析出
し、後の高温強度確保の用をなさない。すなわち本発明
の熱延条件としてはCuを鉄中に過飽和に溶解したままに
することが一つの観点となっている。
い温度で圧延を行うとCuが圧延によりひずみ誘起析出
し、後の高温強度確保の用をなさない。すなわち本発明
の熱延条件としてはCuを鉄中に過飽和に溶解したままに
することが一つの観点となっている。
ランアウトテーブルでの冷却および巻取条件もこの観点
から定められる。前者は平均冷却速度で３℃/s以上とす
る。この冷却速度より低い値で徐冷すると冷却中にCuが
析出し、常温強度、常温降伏比、高温強度を確保するこ
とができない。好ましくは10℃/s以上とするのがCuをよ
り固溶状態に保持する上で好ましい。冷却速度の上限は
板厚にもよるが、現在の最強の設備で採れる50℃/sまで
高めても本発明の効果は維持される。また、巻取温度は
600℃以下とする。この温度を越えると巻取後の徐冷中
にCuが過時効析出して、必要な引張特性を得ることがで
きない。巻取のバラツキを考慮してより安定して特性を
得るには巻取温度は520℃以下とすることが好ましい。
さらに熱延コイル全長にわたり十分な過飽和Cuを得て、
十分な常温強度・降伏比、高温強度等を得るには巻取温
度を450℃以下とすることがより好ましい。巻取温度の
下限は特に定めるところではなく常温でも良いが、巻取
温度が低すぎる場合に時に十分なIF鋼とならないことが
あり過剰な固溶炭素が残留し鋼の延性を損ねる。この意
味からは巻取温度の下限は300℃とすることが好まし
い。このようにランアウトテーブルでの冷却条件や巻取
温度条件が広いということも本発明の、Mo系耐火鋼に対
する特徴の一つである。
から定められる。前者は平均冷却速度で３℃/s以上とす
る。この冷却速度より低い値で徐冷すると冷却中にCuが
析出し、常温強度、常温降伏比、高温強度を確保するこ
とができない。好ましくは10℃/s以上とするのがCuをよ
り固溶状態に保持する上で好ましい。冷却速度の上限は
板厚にもよるが、現在の最強の設備で採れる50℃/sまで
高めても本発明の効果は維持される。また、巻取温度は
600℃以下とする。この温度を越えると巻取後の徐冷中
にCuが過時効析出して、必要な引張特性を得ることがで
きない。巻取のバラツキを考慮してより安定して特性を
得るには巻取温度は520℃以下とすることが好ましい。
さらに熱延コイル全長にわたり十分な過飽和Cuを得て、
十分な常温強度・降伏比、高温強度等を得るには巻取温
度を450℃以下とすることがより好ましい。巻取温度の
下限は特に定めるところではなく常温でも良いが、巻取
温度が低すぎる場合に時に十分なIF鋼とならないことが
あり過剰な固溶炭素が残留し鋼の延性を損ねる。この意
味からは巻取温度の下限は300℃とすることが好まし
い。このようにランアウトテーブルでの冷却条件や巻取
温度条件が広いということも本発明の、Mo系耐火鋼に対
する特徴の一つである。
本発明の鋼は通常転炉で鋼とされ、極低Ｃという関係上
通常真空脱ガス法により脱炭される。そして普通は連続
鋳造されてスラブとされる。ホットストリップミルで熱
延コイルとされたあとそのまま、または酸洗あるいは／
またスキンパスあるいはレベラー通板されてコイル状で
素材とされる。あるいはまた切り板素材とされる。
通常真空脱ガス法により脱炭される。そして普通は連続
鋳造されてスラブとされる。ホットストリップミルで熱
延コイルとされたあとそのまま、または酸洗あるいは／
またスキンパスあるいはレベラー通板されてコイル状で
素材とされる。あるいはまた切り板素材とされる。
つぎに本発明の実施例について説明する。
第１表に示す成分を有する鋼を転炉にて出鋼後、連続鋳
造にてスラブとしたのち直ちにあるいは加熱後熱延を施
した。熱延条件を第２表に示す。製造した熱延コイルを
酸洗後スキンパスラインで巻き戻し試験用のサンプルを
採取した。常温における引張試験はJIS Z 2201 5号試験
片を用い、JIS Z 2241に則って行った。高温引張試験
は、高温伸び計を試験片に取り付け、600℃まで150℃／
時の速度で昇温しこの温度で引張り、降伏点を測定し
た。
造にてスラブとしたのち直ちにあるいは加熱後熱延を施
した。熱延条件を第２表に示す。製造した熱延コイルを
酸洗後スキンパスラインで巻き戻し試験用のサンプルを
採取した。常温における引張試験はJIS Z 2201 5号試験
片を用い、JIS Z 2241に則って行った。高温引張試験
は、高温伸び計を試験片に取り付け、600℃まで150℃／
時の速度で昇温しこの温度で引張り、降伏点を測定し
た。
また、板のいわゆるCuヘゲに起因する表面状況をスキン
パスラインで巻き戻す際に、コイル全長にわたり観察し
つぎのように評点付けを行った。
パスラインで巻き戻す際に、コイル全長にわたり観察し
つぎのように評点付けを行った。
◎：良好（一般と同じ）、〇：軽微（出荷合格品）、
△：やや認められる（向け先により出荷不可）、×：発
生大（不良品）。
△：やや認められる（向け先により出荷不可）、×：発
生大（不良品）。
また、材料の加工性は、このような熱延鋼板で最も必要
とされる伸びフランジ性を示す穴拡げ試験で評価した。
その方法は、パンチであけた20mmφの穴を30゜の頂角を
有する円錐ポンチにてクラックが発生するまで拡げ、そ
のときの穴径をもとの穴径で除した値（穴拡げ率と呼
ぶ）で評価する。
とされる伸びフランジ性を示す穴拡げ試験で評価した。
その方法は、パンチであけた20mmφの穴を30゜の頂角を
有する円錐ポンチにてクラックが発生するまで拡げ、そ
のときの穴径をもとの穴径で除した値（穴拡げ率と呼
ぶ）で評価する。
材料の母材耐食性評価はつぎのように行った。酸洗板を
脱脂後海岸地帯に一年間屋外暴露しこの間に生じた錆び
を除き重量を計り、もとの原板の重量で除して腐食減量
率とした。
脱脂後海岸地帯に一年間屋外暴露しこの間に生じた錆び
を除き重量を計り、もとの原板の重量で除して腐食減量
率とした。
第２表に熱延条件と得られた鋼の特性値を示す。本発明
にしたがった鋼はCuヘゲの程度も実用レベルで問題な
く、常温引張特性では402MPa級、あるいは490MPa級の引
張強度に対し、降伏点強度はそれぞれ規格値の245MPa以
上、284MPa以上を十分に満たし、なおかつ降伏比（降伏
点強度／引張強度）が0.8以下という優れたものであ
る。また、穴広げ率も2.5程度以上の良好な値である。
さらに、600℃における高温の降伏点強度も十分に高
く、常温の降伏点強度との比で0.6以上という値を十分
に満たし、概ね0.7以上の高い値である。
にしたがった鋼はCuヘゲの程度も実用レベルで問題な
く、常温引張特性では402MPa級、あるいは490MPa級の引
張強度に対し、降伏点強度はそれぞれ規格値の245MPa以
上、284MPa以上を十分に満たし、なおかつ降伏比（降伏
点強度／引張強度）が0.8以下という優れたものであ
る。また、穴広げ率も2.5程度以上の良好な値である。
さらに、600℃における高温の降伏点強度も十分に高
く、常温の降伏点強度との比で0.6以上という値を十分
に満たし、概ね0.7以上の高い値である。
さらにまた、耐食性も本発明にしたがった鋼は良好で本
発明の効果を十二分に発揮している。これに対し本発明
にしたがっていない鋼ではこれら特性値の少なくともい
ずれかが欠けている。
発明の効果を十二分に発揮している。これに対し本発明
にしたがっていない鋼ではこれら特性値の少なくともい
ずれかが欠けている。
（発明の効果） ビル火災対策は社会的な課題であり、また一般住宅にお
いても高機能住宅が求められ、その中で火災対策は重要
な項目である。本発明によれば、このような状況の中で
鉄系の優れた耐高温特性を有する素材を、大量に供給で
きるホットストリップミルで、しかも普通鋼に近い成分
系で製造することが可能であるから、上記社会的課題の
解決に大きく貢献することができる。
いても高機能住宅が求められ、その中で火災対策は重要
な項目である。本発明によれば、このような状況の中で
鉄系の優れた耐高温特性を有する素材を、大量に供給で
きるホットストリップミルで、しかも普通鋼に近い成分
系で製造することが可能であるから、上記社会的課題の
解決に大きく貢献することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】重量比で、Ｃ≦180ppm、Mn:0.1〜0.5％、
P:0.01〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜2.0％に加えて、T
i:0.008〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％を含み、
残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブとした
後、直ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行い、
800℃以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却速度
３℃/s以上で冷却を行った後、600℃以下で巻取ること
を特徴とする600℃における降伏点強度が常温における
降伏点強度の0.6以上である耐火性に優れた建築用低降
伏比熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量比で、Ｃ≦180ppm、Mn:0.1〜0.5％、
P:0.01〜0.1％、Al≦0.1％、Cu:0.6〜2.0％に加えて、T
i:0.008〜0.2％または／かつNb:0.008〜0.10％を含み、
さらにB:1〜30ppmまたは／かつNiをNi/Cuで0.2〜1.0含
み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブと
した後、直ちに、あるいは1150℃以下に加熱後熱延を行
い、800℃以上の温度で圧延を終了し、その後平均冷却
速度３℃/s以上で冷却を行った後、600℃以下で巻取る
ことを特徴とする600℃における降伏点強度が常温にお
ける降伏点強度の0.6以上である耐火性に優れた建築用
低降伏比熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1026225A JPH06104854B2 (ja) | 1989-02-04 | 1989-02-04 | 耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1026225A JPH06104854B2 (ja) | 1989-02-04 | 1989-02-04 | 耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02205625A JPH02205625A (ja) | 1990-08-15 |
| JPH06104854B2 true JPH06104854B2 (ja) | 1994-12-21 |
Family
ID=12187430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1026225A Expired - Lifetime JPH06104854B2 (ja) | 1989-02-04 | 1989-02-04 | 耐火性に優れた建築用低降伏比熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06104854B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3236339B2 (ja) * | 1992-03-30 | 2001-12-10 | 川崎製鉄株式会社 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
| JP5098210B2 (ja) * | 2005-05-02 | 2012-12-12 | 新日鐵住金株式会社 | 耐火用鋼材およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5410921A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-26 | Toshiba Corp | Generating set for big dc current |
| JPS6212304A (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-21 | Hitachi Ltd | 電気車の制御装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS644429A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high-strength cold-rolled steel sheet with high (r) value |
-
1989
- 1989-02-04 JP JP1026225A patent/JPH06104854B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5410921A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-26 | Toshiba Corp | Generating set for big dc current |
| JPS6212304A (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-21 | Hitachi Ltd | 電気車の制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02205625A (ja) | 1990-08-15 |
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