JPH06102144B2 - 触媒の抜出し方法 - Google Patents
触媒の抜出し方法Info
- Publication number
- JPH06102144B2 JPH06102144B2 JP62172641A JP17264187A JPH06102144B2 JP H06102144 B2 JPH06102144 B2 JP H06102144B2 JP 62172641 A JP62172641 A JP 62172641A JP 17264187 A JP17264187 A JP 17264187A JP H06102144 B2 JPH06102144 B2 JP H06102144B2
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- JP
- Japan
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- catalyst
- extracting
- oil
- temperature
- ring aromatic
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J33/00—Protection of catalysts, e.g. by coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、触媒を用いるプラント、例えば石油精製プラ
ント等の化学プラントにおける各種塔槽類、例えば水添
脱硫反応塔内の、活性の劣化したいわゆる廃触媒等を塔
槽類から抜出す触媒の抜出し方法に関する。
ント等の化学プラントにおける各種塔槽類、例えば水添
脱硫反応塔内の、活性の劣化したいわゆる廃触媒等を塔
槽類から抜出す触媒の抜出し方法に関する。
一般に、化学プラント等における塔槽類には各種触媒が
用いられているが、この触媒は、炭化物、金属等の堆積
に基づく被毒による活性の低下、機械的強度の低下によ
る破砕、および機器の修繕あるいは検査等のため、塔槽
類から抜出す必要がある。
用いられているが、この触媒は、炭化物、金属等の堆積
に基づく被毒による活性の低下、機械的強度の低下によ
る破砕、および機器の修繕あるいは検査等のため、塔槽
類から抜出す必要がある。
この触媒抜出し作業は、プラント稼働停止期間をできる
だけ短くする必要から、工期を短縮する必要があり、ま
た、使用中の触媒は還元性雰囲気にあるものが多く、こ
れを触媒交換のために大気に開放すると、触媒の使用中
に付着した炭化物、硫黄等が触媒の酸化による発熱のた
め、発火する等の危険性があり、かつ、発火に伴うSOx
の発生による人体への影響、さらには、触媒の粉塵によ
る人体への影響等を防止しながら適切な抜出し作業をし
なければならない。
だけ短くする必要から、工期を短縮する必要があり、ま
た、使用中の触媒は還元性雰囲気にあるものが多く、こ
れを触媒交換のために大気に開放すると、触媒の使用中
に付着した炭化物、硫黄等が触媒の酸化による発熱のた
め、発火する等の危険性があり、かつ、発火に伴うSOx
の発生による人体への影響、さらには、触媒の粉塵によ
る人体への影響等を防止しながら適切な抜出し作業をし
なければならない。
また、触媒の抜出しにあたり、比較的小型の反応塔にお
いては、スチーム、空気により反応塔内で完全に燃焼さ
せて再生し、この後触媒を抜出す方法が行われている
が、反応塔内での燃焼再生であるため、再生時間に長時
間を要し、コストアップになるばかりでなく、再生に伴
うSOx等の発生による公害を処理する費用がかかる等の
欠点がある。また、大型の反応塔においては、触媒の酸
化による発火等を防止する方法として反応塔内に窒素ガ
スを供給し、この窒素ガス雰囲気下にて触媒を抜出す
か、あるいは、運転停止操作により触媒を軽油で潤滑さ
せ、触媒を酸化させないようにして抜出す方法が取られ
ている。
いては、スチーム、空気により反応塔内で完全に燃焼さ
せて再生し、この後触媒を抜出す方法が行われている
が、反応塔内での燃焼再生であるため、再生時間に長時
間を要し、コストアップになるばかりでなく、再生に伴
うSOx等の発生による公害を処理する費用がかかる等の
欠点がある。また、大型の反応塔においては、触媒の酸
化による発火等を防止する方法として反応塔内に窒素ガ
スを供給し、この窒素ガス雰囲気下にて触媒を抜出す
か、あるいは、運転停止操作により触媒を軽油で潤滑さ
せ、触媒を酸化させないようにして抜出す方法が取られ
ている。
しかし、前記窒素ガス雰囲気下における抜出し方法にお
いては、触媒抜出し作業中、完全に空気を遮断すること
は技術的に困難であり、また、作業員のエアラインマス
クからの空気の流出等により、時間とともに触媒が徐々
に酸化発熱し、触媒の抜出し作業中に著しく反応塔の中
に温度が上昇したり、SOx等のガスの発生、さらには粉
塵等により作業環境がきわめ悪化し、ときには発火の危
険もある等、必ずしも良好な触媒の抜出し方法ではな
い。また、軽油で湿潤させて抜出す方法においても、触
媒の隅々まで軽油を行き渡らせることが必ずしも十分で
ないことから、触媒表面に被膜を形成させることが完全
には達成できない。
いては、触媒抜出し作業中、完全に空気を遮断すること
は技術的に困難であり、また、作業員のエアラインマス
クからの空気の流出等により、時間とともに触媒が徐々
に酸化発熱し、触媒の抜出し作業中に著しく反応塔の中
に温度が上昇したり、SOx等のガスの発生、さらには粉
塵等により作業環境がきわめ悪化し、ときには発火の危
険もある等、必ずしも良好な触媒の抜出し方法ではな
い。また、軽油で湿潤させて抜出す方法においても、触
媒の隅々まで軽油を行き渡らせることが必ずしも十分で
ないことから、触媒表面に被膜を形成させることが完全
には達成できない。
本発明者は、反応塔から触媒抜出しに際し、反応塔の停
止時は高温であり、抜出し時は低温であることに着目
し、粘度温度変化の大きいものを用いればよいことから
本発明をなしたものである。
止時は高温であり、抜出し時は低温であることに着目
し、粘度温度変化の大きいものを用いればよいことから
本発明をなしたものである。
ここに、本発明の目的は、触媒の酸化防止を行うととも
に触媒毒の防止を行い、触媒の抜出し作業を安全かつ効
率よく行うことのできる触媒の抜出し方法を提供するこ
とにある。
に触媒毒の防止を行い、触媒の抜出し作業を安全かつ効
率よく行うことのできる触媒の抜出し方法を提供するこ
とにある。
そのため、本発明は化学プラント等の反応塔内に収納さ
れた触媒の抜出し方法において、２ないし４の環数を有
する縮合環芳香族炭化水素であって、微量以上の有機ア
ミンを含まず、かつ、アメリカ材料試験協会（ASTM）の
D341で定義される粘度温度変化を示す式log log Z＝Ａ
−B logT（Z:粘度、A,B:定数,T:温度）における定数Ｂ
が4.0以上の粘度温度変化が大きい縮合環芳香族炭化水
素を軽油と混合し、この縮合環芳香族炭化水素と軽油と
の混合液体を用い、運転停止時の所定塔内温度で触媒表
面および触媒の細孔内に前記混合液体を拡散させるとと
もに、触媒抜出し時の所定塔内温度で前記混合液体によ
り触媒に被膜が形成されるようにして抜出すことを特徴
とする。
れた触媒の抜出し方法において、２ないし４の環数を有
する縮合環芳香族炭化水素であって、微量以上の有機ア
ミンを含まず、かつ、アメリカ材料試験協会（ASTM）の
D341で定義される粘度温度変化を示す式log log Z＝Ａ
−B logT（Z:粘度、A,B:定数,T:温度）における定数Ｂ
が4.0以上の粘度温度変化が大きい縮合環芳香族炭化水
素を軽油と混合し、この縮合環芳香族炭化水素と軽油と
の混合液体を用い、運転停止時の所定塔内温度で触媒表
面および触媒の細孔内に前記混合液体を拡散させるとと
もに、触媒抜出し時の所定塔内温度で前記混合液体によ
り触媒に被膜が形成されるようにして抜出すことを特徴
とする。
２員環としては、例えばアルキルナフタリン等のナフタ
リン類が、３員環としては、例えばアルキルアントラセ
ン等のアントラセン類が、４員環としては、例えばアル
キルピレン等のピレン類が挙げられる。
リン類が、３員環としては、例えばアルキルアントラセ
ン等のアントラセン類が、４員環としては、例えばアル
キルピレン等のピレン類が挙げられる。
また、粘度温度勾配としては、高温時に粘度が低く、低
温時には粘度の高い特性を有するものが用いられる。さ
らに微量以上の有機アミンを含まないとは、有機アミン
が0.005重量％未満をいう。また運転停止時の塔内温度
は200℃〜150℃、好ましくは180℃であり、触媒抜出し
時の塔内温度は70℃〜常温、好ましくは50℃以下であ
る。
温時には粘度の高い特性を有するものが用いられる。さ
らに微量以上の有機アミンを含まないとは、有機アミン
が0.005重量％未満をいう。また運転停止時の塔内温度
は200℃〜150℃、好ましくは180℃であり、触媒抜出し
時の塔内温度は70℃〜常温、好ましくは50℃以下であ
る。
前記縮合環芳香族炭化水素と軽油との混合液体は、反応
塔の運転を停止して重油等の被反応原料を反応塔より抜
き取った後に反応塔内に導入される。このときの塔内温
度において、導入された液体は、その特性から粘度が低
く、触媒の隅々に行き渡って触媒の細孔内へも湿潤す
る。塔内温度の経時的降下に伴い、触媒に浸透した液体
は次第に粘度を増し、触媒表面に強化な被膜を形成す
る。このように被膜が形成された触媒は、酸化防止され
ており、発火等のおそれが回避されるので安全かつ効率
よく抜出すことができる。
塔の運転を停止して重油等の被反応原料を反応塔より抜
き取った後に反応塔内に導入される。このときの塔内温
度において、導入された液体は、その特性から粘度が低
く、触媒の隅々に行き渡って触媒の細孔内へも湿潤す
る。塔内温度の経時的降下に伴い、触媒に浸透した液体
は次第に粘度を増し、触媒表面に強化な被膜を形成す
る。このように被膜が形成された触媒は、酸化防止され
ており、発火等のおそれが回避されるので安全かつ効率
よく抜出すことができる。
以下、本発明の一実施例について説明する。
第１図には、本実施例に係る化学プラントの系統図が示
されている。この図において、重油等の原料油を供給す
る供給配管１の途中には、開閉弁２およびポンプ３が設
けられ、このポンプ３の吐出側には加熱炉４が設けられ
て所定温度の加熱ができるようになっている。この加熱
炉４からの出口配管５の途中には、盲板を挿入して前後
の縁切りを行えるフランジ６が設けられるとともに、こ
の出口配管５の先端は、触媒が充填された火添脱硫用等
の反応塔７に接続されている。この反応塔７の塔底配管
８の途中には、前述と同様な盲板を挿入できるフランジ
９が設けられるとともに、冷却器10が設けられ、さらに
その先端は分離器11の頂部に連結されている。この分離
器11の頂部には途中に開閉弁12を有するフレア配管13が
接続されるとともに、分離器11の気相部にはガス循環配
管14が接続されている。このガス循環配管14の途中には
ブロワ15が設けられるとともに、ガス循環配管14の先端
は、前記ポンプ３と加熱炉４との間において供給配管１
に接続されている。このガス循環配管14には、プラント
の運転時には通常水素ガスが流通されている。
されている。この図において、重油等の原料油を供給す
る供給配管１の途中には、開閉弁２およびポンプ３が設
けられ、このポンプ３の吐出側には加熱炉４が設けられ
て所定温度の加熱ができるようになっている。この加熱
炉４からの出口配管５の途中には、盲板を挿入して前後
の縁切りを行えるフランジ６が設けられるとともに、こ
の出口配管５の先端は、触媒が充填された火添脱硫用等
の反応塔７に接続されている。この反応塔７の塔底配管
８の途中には、前述と同様な盲板を挿入できるフランジ
９が設けられるとともに、冷却器10が設けられ、さらに
その先端は分離器11の頂部に連結されている。この分離
器11の頂部には途中に開閉弁12を有するフレア配管13が
接続されるとともに、分離器11の気相部にはガス循環配
管14が接続されている。このガス循環配管14の途中には
ブロワ15が設けられるとともに、ガス循環配管14の先端
は、前記ポンプ３と加熱炉４との間において供給配管１
に接続されている。このガス循環配管14には、プラント
の運転時には通常水素ガスが流通されている。
前記分離器11の液体抜出配管16は、蒸留塔17の塔央部に
接続され、この蒸留塔17には塔頂配管18および塔底液抜
出配管19が設けられている。この塔底液抜出配管19の途
中にはポンプ20が設けられるとともに、このポンプ20の
吐出側は二股に分岐され、一方は途中に開閉弁21を有す
る塔底液次工程供給配管22とされ、他方は同じく途中に
開閉弁23を有する塔底液循環配管24とされ、この塔底液
循環配管24の先端は、前記供給配管１の開閉弁２とポン
プ３との間に接続されている。
接続され、この蒸留塔17には塔頂配管18および塔底液抜
出配管19が設けられている。この塔底液抜出配管19の途
中にはポンプ20が設けられるとともに、このポンプ20の
吐出側は二股に分岐され、一方は途中に開閉弁21を有す
る塔底液次工程供給配管22とされ、他方は同じく途中に
開閉弁23を有する塔底液循環配管24とされ、この塔底液
循環配管24の先端は、前記供給配管１の開閉弁２とポン
プ３との間に接続されている。
前記供給配管１における塔底液循環配管24の接続部より
上流側で開閉弁２よりも下流側には、途中に開閉弁25を
有する軽油供給配管26が接続され、この軽油供給配管26
を介して直留重質軽油（HGO）、バキュームガスオイル
（VGO）等の軽油が供給されるようになっている。
上流側で開閉弁２よりも下流側には、途中に開閉弁25を
有する軽油供給配管26が接続され、この軽油供給配管26
を介して直留重質軽油（HGO）、バキュームガスオイル
（VGO）等の軽油が供給されるようになっている。
また、前記供給配管１における塔底液循環配管24の接続
部より下流側には、開閉弁27を有する縮合芳香族炭化水
素の供給配管28が接続されている。この縮合環芳香族炭
化水素は、有機アミン含有量が0.005重量％未満のもの
が用いられており、環数２〜４を有するアルキルナフタ
リン等のナフタリン類、アルキルアントラセン等のアン
トラセン類、アルキルピレン等のピレン類を60％以上主
成分とした軽質芳香族油、重質芳香族油であり、具体的
には２〜４員環調合油の中から選ばれる。なお、軽油に
対する縮合環芳香族炭化水素の混合割合は1.0重量％以
上好ましくは1.0〜５重量％である。
部より下流側には、開閉弁27を有する縮合芳香族炭化水
素の供給配管28が接続されている。この縮合環芳香族炭
化水素は、有機アミン含有量が0.005重量％未満のもの
が用いられており、環数２〜４を有するアルキルナフタ
リン等のナフタリン類、アルキルアントラセン等のアン
トラセン類、アルキルピレン等のピレン類を60％以上主
成分とした軽質芳香族油、重質芳香族油であり、具体的
には２〜４員環調合油の中から選ばれる。なお、軽油に
対する縮合環芳香族炭化水素の混合割合は1.0重量％以
上好ましくは1.0〜５重量％である。
これらの縮合環芳香族炭化水素は、温度に対する粘度変
化が比較的大きいものであり、高温時においては粘度が
低く、温度降下に伴って次第に粘度を上昇させるもので
ある。
化が比較的大きいものであり、高温時においては粘度が
低く、温度降下に伴って次第に粘度を上昇させるもので
ある。
第２図には、前記VGO,HGO、メチルナフタリン、２、３
員環調合油、３、４員環調合油、および４員環調合油に
ついて、温度と粘度との相対関係が示されている。この
図におけるそれぞれの液体の傾きＢは、アメリカ材料試
験協会（ASTM）D341に規定された計算式 log log Z＝Ａ−Blog T で求めることができる。
員環調合油、３、４員環調合油、および４員環調合油に
ついて、温度と粘度との相対関係が示されている。この
図におけるそれぞれの液体の傾きＢは、アメリカ材料試
験協会（ASTM）D341に規定された計算式 log log Z＝Ａ−Blog T で求めることができる。
ここで、Ｚは動粘度を示し、その単位はcst（センチス
トークス）である。Ｔは温度を示し、その単位は絶縁温
度である。図２のグラフでは、便宜上、温度を絶対温度
ではなくセ氏で表示している。A,Bは定数であり、此処
の油により値が相違する。
トークス）である。Ｔは温度を示し、その単位は絶縁温
度である。図２のグラフでは、便宜上、温度を絶対温度
ではなくセ氏で表示している。A,Bは定数であり、此処
の油により値が相違する。
この式によれば、VGO、HGOは、その実験データから傾き
Ｂは略3.85が求められ、前記メチルナフタリン、２、３
員環調合油、３、員環調合油、および４員環調合油の傾
きＢは4.7以上の値が求まり、これらの粘度変化は以下
の表にも示されているように、前記VGO,HGOに対して大
きいことが明らかである。
Ｂは略3.85が求められ、前記メチルナフタリン、２、３
員環調合油、３、員環調合油、および４員環調合油の傾
きＢは4.7以上の値が求まり、これらの粘度変化は以下
の表にも示されているように、前記VGO,HGOに対して大
きいことが明らかである。
次に、本実施例のプラントにおける触媒の抜出し方法に
ついて説明する。
ついて説明する。
運転停止操作に入る前に、加熱炉４の加熱温度を下げて
反応塔７の塔内温度を300℃程度まで徐々に下げる。次
いで、供給配管１の開閉弁２を閉止するとともに、軽油
供給配管26の開閉弁25を開いて原料油からHGO、VGO等の
軽油に切換える。この軽油への切換後、全系のリサイク
ル運転を行う。すなわち、蒸留塔17の塔底液抜出配管19
に接続された塔底液次工程供給配管22の開閉弁21を閉止
するとともに、塔底液循環配管24の開閉弁23を開き、塔
底液抜出配管19から抜出される液体を塔底液循環配管24
を介して供給配管１に戻し、このサイクル運転を反応塔
７の塔内温度が180℃になるまで継続する。反応塔７の
塔内温度が180℃になったら、縮合環芳香族炭化水素供
給配管28の開閉弁27を開いて２、３員環調合油等の縮合
環芳香族炭化水素を供給する。この供給量は、軽油に対
して１〜５重量％である。
反応塔７の塔内温度を300℃程度まで徐々に下げる。次
いで、供給配管１の開閉弁２を閉止するとともに、軽油
供給配管26の開閉弁25を開いて原料油からHGO、VGO等の
軽油に切換える。この軽油への切換後、全系のリサイク
ル運転を行う。すなわち、蒸留塔17の塔底液抜出配管19
に接続された塔底液次工程供給配管22の開閉弁21を閉止
するとともに、塔底液循環配管24の開閉弁23を開き、塔
底液抜出配管19から抜出される液体を塔底液循環配管24
を介して供給配管１に戻し、このサイクル運転を反応塔
７の塔内温度が180℃になるまで継続する。反応塔７の
塔内温度が180℃になったら、縮合環芳香族炭化水素供
給配管28の開閉弁27を開いて２、３員環調合油等の縮合
環芳香族炭化水素を供給する。この供給量は、軽油に対
して１〜５重量％である。
縮合環芳香族炭化水素の供給完了後、さらに８時間リサ
イクル運転を行う。リサイクル運転の完了後、ガス循環
配管14内を流通するリサイクル水素ガスで加熱炉４、出
口配管５、反応塔７および塔底配管８内に存在する余分
の軽油を排除するいわゆるオイルパージを行い、かつ、
加熱炉４をシャットダウンして反応塔７の塔内温度を50
℃以下まで下げる。この後、フレア配管13の開閉弁12を
開いて系内の水素ガスの排出を行い、かつ、不活性ガス
（通常窒素ガス）で系内を置換し、また、系内圧力を大
気圧近くまで下げる。大気圧近くなったら、反応塔７の
前後の出口配管５および塔底配管８にそれぞれ設けられ
たフランジ６およびフランジ９に盲板を挿入し、反応塔
７の前後の縁切りを行う。
イクル運転を行う。リサイクル運転の完了後、ガス循環
配管14内を流通するリサイクル水素ガスで加熱炉４、出
口配管５、反応塔７および塔底配管８内に存在する余分
の軽油を排除するいわゆるオイルパージを行い、かつ、
加熱炉４をシャットダウンして反応塔７の塔内温度を50
℃以下まで下げる。この後、フレア配管13の開閉弁12を
開いて系内の水素ガスの排出を行い、かつ、不活性ガス
（通常窒素ガス）で系内を置換し、また、系内圧力を大
気圧近くまで下げる。大気圧近くなったら、反応塔７の
前後の出口配管５および塔底配管８にそれぞれ設けられ
たフランジ６およびフランジ９に盲板を挿入し、反応塔
７の前後の縁切りを行う。
ついで、反応塔７の底部に設けられた触媒排出管31の口
部を開放して塔内にある触媒の排出を行う。この際、排
出される触媒は、前記軽油と縮合管芳香族炭化水素との
混合液体の粘性により表面が全面的に被覆されており、
触媒の酸化による発熱がなく、また、触媒毒もみられな
かった。
部を開放して塔内にある触媒の排出を行う。この際、排
出される触媒は、前記軽油と縮合管芳香族炭化水素との
混合液体の粘性により表面が全面的に被覆されており、
触媒の酸化による発熱がなく、また、触媒毒もみられな
かった。
〔発明の効果〕 上述のような本発明によれば、触媒の酸化防止を行うと
ともに触媒毒を防止して触媒の抜出し作業を安全かつ効
率よく行うことのできる触媒の抜出し方法を提供できる
という効果がある。
ともに触媒毒を防止して触媒の抜出し作業を安全かつ効
率よく行うことのできる触媒の抜出し方法を提供できる
という効果がある。
第１図は本発明の方法を実施する化学プラントの一例を
示す系統図、第２図は軽油および縮合環芳香族炭化水素
の温度に対する粘度変化を示したASTM粘度温度図表のグ
ラフである。なお、グラフの横軸の目盛りはlog Tの値
に従っており、その単位は絶対温度である。しかしなが
ら、目盛りの表示はセ氏となっている。 １……供給配管、４……加熱炉、５……出口配管、６、
９……フランジ、７……反応塔、８……塔底配管、11…
…分離器、17……蒸留塔、19……塔底液抜出配管、24…
…塔底液循環配管、26……軽油供給配管、28……縮合環
芳香族炭化水素供給配管。
示す系統図、第２図は軽油および縮合環芳香族炭化水素
の温度に対する粘度変化を示したASTM粘度温度図表のグ
ラフである。なお、グラフの横軸の目盛りはlog Tの値
に従っており、その単位は絶対温度である。しかしなが
ら、目盛りの表示はセ氏となっている。 １……供給配管、４……加熱炉、５……出口配管、６、
９……フランジ、７……反応塔、８……塔底配管、11…
…分離器、17……蒸留塔、19……塔底液抜出配管、24…
…塔底液循環配管、26……軽油供給配管、28……縮合環
芳香族炭化水素供給配管。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平地 富安 東京都千代田区麹町４丁目３番３号 鹿島 エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 川上 勝彦 東京都港区新橋５丁目31番８号 ソフター ド工業株式会社内 (72)発明者 高野 純一 東京都港区新橋５丁目31番８号 ソフター ド工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭61−238333（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−28459（ＪＰ，Ａ) 特公 昭52−16871（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (6)
- 【請求項１】化学プラント等の反応塔内に収納された触
媒の抜出し方法において、 ２ないし４の環数を有する縮合環芳香族炭化水素であっ
て、微量以上の有機アミンを含まず、かつ、アメリカ材
料試験協会（ASTM）のD341で定義される粘度温度変化を
示す式 log log Z＝Ａ−B logT （Z:粘度、A,B:定数,T:温度） における定数Ｂが4.0以上の粘度温度変化が大きい縮合
環芳香族炭化水素を軽油と混合し、この縮合環芳香族炭
化水素と軽油との混合液体を用い、運転停止時の所定塔
内温度で触媒表面および触媒の細孔内に前記混合液体を
拡散させるとともに、触媒抜出し時の所定塔内温度で前
記混合液体により触媒に被膜が形成されるようにして抜
出すことを特徴とする触媒の抜出し方法。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項記載の触媒の抜出し
方法において、前記縮合環芳香族炭化水素は、ナフタリ
ン等からなる調合油を含む２員環芳香族油、およびアン
トラセン等からなる調合油を含む３員環芳香族油である
ことを特徴とする触媒の抜出し方法。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項記載の触媒の抜出し
方法において、前記縮合環芳香族炭化水素は、アントラ
セン等からなる調合油を含む３員環芳香族油、およびピ
レン等からなる調合油を含む４員環芳香族油であること
を特徴とする触媒の抜出し方法。 - 【請求項４】特許請求の範囲第１項ないし第３項のいず
れか記載の触媒の抜出し方法において、前記運転停止時
の塔内温度は略180℃であり、前記触媒抜出し時の塔内
温度は略50℃以下であることを特徴とする触媒の抜出し
方法。 - 【請求項５】特許請求の範囲第１項ないし第４項のいず
れか記載の触媒の抜出し方法において、前記軽油はバキ
ュームガスオイルであることを特徴とする触媒の抜出し
方法。 - 【請求項６】特許請求の範囲第１項ないし第４項のいず
れか記載の触媒の抜出し方法において、前記軽油は直留
重質軽油であることを特徴とする触媒の抜出し方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62172641A JPH06102144B2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | 触媒の抜出し方法 |
| US07/113,522 US4912071A (en) | 1987-07-10 | 1987-10-28 | Method of unloading catalyst |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62172641A JPH06102144B2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | 触媒の抜出し方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6415127A JPS6415127A (en) | 1989-01-19 |
| JPH06102144B2 true JPH06102144B2 (ja) | 1994-12-14 |
Family
ID=15945646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62172641A Expired - Lifetime JPH06102144B2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | 触媒の抜出し方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4912071A (ja) |
| JP (1) | JPH06102144B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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-
1987
- 1987-07-10 JP JP62172641A patent/JPH06102144B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-28 US US07/113,522 patent/US4912071A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6415127A (en) | 1989-01-19 |
| US4912071A (en) | 1990-03-27 |
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