JPH059626B2 - - Google Patents
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- JPH059626B2 JPH059626B2 JP58176574A JP17657483A JPH059626B2 JP H059626 B2 JPH059626 B2 JP H059626B2 JP 58176574 A JP58176574 A JP 58176574A JP 17657483 A JP17657483 A JP 17657483A JP H059626 B2 JPH059626 B2 JP H059626B2
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景と要約
本発明は、誘導負荷を駆動する非線形回路に関
し、特に、内燃機関の燃料噴射装置に使用される
スイツチング駆動回路に関する。
し、特に、内燃機関の燃料噴射装置に使用される
スイツチング駆動回路に関する。
内燃機関の噴射装置のための従来の駆動または
ソレノイド制御回路は、線形ソレノイド駆動回路
を利用して燃料噴射装置と関連されたソレノイド
弁のコイルの立上り電流に急激な変化を生じさ
せ、出力していた。これら線形駆動回路あるいは
装置はフイードバツク手法を使つて噴射装置の電
流レベルを制御しており、時々ブースト電圧回路
網を利用して噴射装置のコイルを周期的に過駆動
する大きな電圧レベルを発生させることがあつ
た。これらの装置は十分に作用するが、しかし、
時々電力消費の高いものとして特徴付けられてい
る。加えて、発生される多量の熱を放熱する必要
から、それらの装置が容器がどうしても大きくな
りがちである。本発明は上記事情にかんがみてな
されたもので、消費電力が軽減され、かつ発生さ
れる熱量の少ないソレノイド制御ユニツトを提供
することを目的とする。
ソレノイド制御回路は、線形ソレノイド駆動回路
を利用して燃料噴射装置と関連されたソレノイド
弁のコイルの立上り電流に急激な変化を生じさ
せ、出力していた。これら線形駆動回路あるいは
装置はフイードバツク手法を使つて噴射装置の電
流レベルを制御しており、時々ブースト電圧回路
網を利用して噴射装置のコイルを周期的に過駆動
する大きな電圧レベルを発生させることがあつ
た。これらの装置は十分に作用するが、しかし、
時々電力消費の高いものとして特徴付けられてい
る。加えて、発生される多量の熱を放熱する必要
から、それらの装置が容器がどうしても大きくな
りがちである。本発明は上記事情にかんがみてな
されたもので、消費電力が軽減され、かつ発生さ
れる熱量の少ないソレノイド制御ユニツトを提供
することを目的とする。
本発明は、それぞれコイルを有するタイプであ
りかつ個々のコイルを流れる電流を表した電圧を
発生する抵抗のような感知手段と関連されている
エンジンの燃料噴射装置の少なくとも１つの動作
を、少なくとも１つのエンジンパラメータに応じ
て電子制御ユニツトにより発生される流量調節信
号に応答して制御するソレノイド制御ユニツトで
あつて、 各噴射装置と関連されており、引込信号に応答
してバツテリによつて発生される電圧より高いブ
ースト電圧信号を引込信号と同期して発生し、蓄
えるブースト電圧発生手段と、 流量調節信号の特定の１つを受けて特定の感知
抵抗に伝えそしてその感知抵抗の電圧を入力する
よう各噴射装置と関連されており、対応する噴射
装置の電流が所定値を下回る第１の電流基準レベ
ルにある間オン制御信号を発生し、噴射装置の電
流が所定値を上回る第２の電流基準レベルにある
時オフ制御信号を発生するオン／オフスイツチ制
御手段と、引込信号が存在している間第１の電圧
基準レベル信号を発生し、その後の期間は低い第
２の電圧基準レベル信号を発生するようにした引
込信号に応答する電圧源回路網手段とから成るス
イツチング回路手段と、 それぞれが各噴射装置と関連されてブースト電
圧信号、オン制御信号、オフ制御信号および引込
信号に応答するものであつて、オン制御信号の後
に受けた引込信号に応答してブースト電圧信号ま
たはバツテリ電圧を噴射装置に伝えると共にオフ
制御信号の受信に応答して噴射装置を負帰還また
は再循環回路に接続して噴射装置の電流を減衰さ
せる混成電力回路手段と を備えたソレノイド制御ユニツトを対象としてお
り、その特徴とするところは、ブースト電圧発生
手段はパルススイツチングタイプものであつてブ
ースト電圧が引込信号と引込信号との間の期間に
発生されかつ引込信号の存在の間は禁止されるこ
と、およびソレノイド制御ユニツトは更に受信し
た流量調節信号に応答してオン制御信号よりも時
間的に遅れた引込信号を発生する引込信号発生手
段を備えていることにある。
りかつ個々のコイルを流れる電流を表した電圧を
発生する抵抗のような感知手段と関連されている
エンジンの燃料噴射装置の少なくとも１つの動作
を、少なくとも１つのエンジンパラメータに応じ
て電子制御ユニツトにより発生される流量調節信
号に応答して制御するソレノイド制御ユニツトで
あつて、 各噴射装置と関連されており、引込信号に応答
してバツテリによつて発生される電圧より高いブ
ースト電圧信号を引込信号と同期して発生し、蓄
えるブースト電圧発生手段と、 流量調節信号の特定の１つを受けて特定の感知
抵抗に伝えそしてその感知抵抗の電圧を入力する
よう各噴射装置と関連されており、対応する噴射
装置の電流が所定値を下回る第１の電流基準レベ
ルにある間オン制御信号を発生し、噴射装置の電
流が所定値を上回る第２の電流基準レベルにある
時オフ制御信号を発生するオン／オフスイツチ制
御手段と、引込信号が存在している間第１の電圧
基準レベル信号を発生し、その後の期間は低い第
２の電圧基準レベル信号を発生するようにした引
込信号に応答する電圧源回路網手段とから成るス
イツチング回路手段と、 それぞれが各噴射装置と関連されてブースト電
圧信号、オン制御信号、オフ制御信号および引込
信号に応答するものであつて、オン制御信号の後
に受けた引込信号に応答してブースト電圧信号ま
たはバツテリ電圧を噴射装置に伝えると共にオフ
制御信号の受信に応答して噴射装置を負帰還また
は再循環回路に接続して噴射装置の電流を減衰さ
せる混成電力回路手段と を備えたソレノイド制御ユニツトを対象としてお
り、その特徴とするところは、ブースト電圧発生
手段はパルススイツチングタイプものであつてブ
ースト電圧が引込信号と引込信号との間の期間に
発生されかつ引込信号の存在の間は禁止されるこ
と、およびソレノイド制御ユニツトは更に受信し
た流量調節信号に応答してオン制御信号よりも時
間的に遅れた引込信号を発生する引込信号発生手
段を備えていることにある。
本発明によれば、パルススイツチングタイプの
ブースト電圧発生手段を使用することで、上記目
的が達成される。すなわち、パルススイツチング
方式とすることで、バツテリの電力流出、電力消
費及びこのソレノイド制御ユニツトによつて発生
される熱量が減少される。また、本発明において
は、ブースト電圧を噴射装置のコイルに供給して
いる間、すなわち引込信号が存在する間はブース
ト電圧の発生を禁止しており、これが電圧消費及
び発熱量の軽減に寄与し、しかも、引込信号と次
の引込信号との間にて反復して発生されるブース
ト電圧は常にブースト電圧の発生が禁止されてい
た状態から開始されるため一定の値が得られるこ
とにもなる。
ブースト電圧発生手段を使用することで、上記目
的が達成される。すなわち、パルススイツチング
方式とすることで、バツテリの電力流出、電力消
費及びこのソレノイド制御ユニツトによつて発生
される熱量が減少される。また、本発明において
は、ブースト電圧を噴射装置のコイルに供給して
いる間、すなわち引込信号が存在する間はブース
ト電圧の発生を禁止しており、これが電圧消費及
び発熱量の軽減に寄与し、しかも、引込信号と次
の引込信号との間にて反復して発生されるブース
ト電圧は常にブースト電圧の発生が禁止されてい
た状態から開始されるため一定の値が得られるこ
とにもなる。
さらに、本発明では、噴射装置にブースト電圧
を供給する引込信号の発生に先立つて混成電力回
路手段に先にオン制御信号を作用させることで、
噴射装置へブースト電圧を直接供給する素子の電
圧ストレスを緩和している。
を供給する引込信号の発生に先立つて混成電力回
路手段に先にオン制御信号を作用させることで、
噴射装置へブースト電圧を直接供給する素子の電
圧ストレスを緩和している。
以下添付図面を例示した本発明の好適な実施例
について詳述する。
について詳述する。
図面の詳細な説明
第１図には本発明のブロツク図が示してある。
詳しくはソレノイド制御ユニツト２０が示されて
いる。このソレノイド制御ユニツト２０は内燃機
関（図示しない）の複数の燃料噴射装置５０を駆
動する複数のスイツチング駆動回路２２ａ〜２２
ｄを有しており、ここで各燃料噴射装置５０はコ
イル５２を有するソレノイドを備えたものであ
る。各コイル５２は関連する感知抵抗５４に接続
されている。ソレノイド制御ユニツト２０はバツ
テリ３２と電圧レギレータ３４とを含む電源手段
３０に接続されている。ソレノイド制御ユニツト
２０は、少なくとも１つのエンジン動作パラメー
タに応答して長さの決定できる一連の流量調節パ
ルスを発生するように既知の電子制御ユニツト
（ECU）４０の出力に応答する。各流量調節パル
スは、好適には、燃料噴射装置５０の特定の１つ
と、あるいは燃料噴射装置の１グループと関連さ
れた特定の駆動回路２２へ分配される。ソレノイ
ド制御ユニツト２０の各駆動回路２２はさらに、
流量調節パルスの特定の１つを受けるようにされ
た各燃料噴射装置５０と関連されているスイツチ
ング回路６０を含んでいる。模範的なスイツチン
グ回路６０は第２図および第４図に関連して十分
に述べられる。各スイツチング回路６０はその対
応する感知抵抗５４からの電流帰還を利用してお
り、中でも、流量調節パルスの特定の１つに応答
して引込信号を発生する手段と、オン制御信号を
発生させるオン制御回路と、オフ制御信号を発生
させるオフ制御回路６６とを含んでいる。これら
の機能は第４図の記載のところに述べる。ソレノ
イド制御ユニツト２０はさらに、各駆動回路２２
について１つのブースト信号を発生する１つのス
イツチング型ブースト電圧発生器７０を含んでい
る。このブースト電圧はバツテリ３２の電圧を充
分に越えるものであり、適当なスイツチング回路
６０によつて発生された引込パルスのそれぞれに
同期して発生される。第１図は４つの噴射装置を
制御する装置を示していることに注意されたい。
しかし、本発明はそれに限定されるものではな
い。ブースト電圧発生器７０の詳細な実施例は第
８図に関連して説明する。ソレノイド制御ユニツ
ト２０はさらに混成電力回路８０ａ〜８０ｄを含
んでおり、それぞれは各噴射装置５０と関連さ
れ、ブースト電圧発生器７０によつて発生される
ブースト電圧信号と、このブースト電圧を燃料噴
射装置５０の特定の１つに選択的に印加する関連
スイツチング回路６０によつて発生されるオン制
御信号とオフ制御信号とに応答する。ソレノイド
制御ユニツト２０はさらに、各噴射装置５０の電
流をモニタしてアースへのシヨートの如き故障状
態を決定する、あるいは回路の故障をモニタして
ブースト電圧を発生するような診断回路網９０を
含むこともできる。この診断回路網９０は第８図
および第９図に関連して更に詳細に述べる。
詳しくはソレノイド制御ユニツト２０が示されて
いる。このソレノイド制御ユニツト２０は内燃機
関（図示しない）の複数の燃料噴射装置５０を駆
動する複数のスイツチング駆動回路２２ａ〜２２
ｄを有しており、ここで各燃料噴射装置５０はコ
イル５２を有するソレノイドを備えたものであ
る。各コイル５２は関連する感知抵抗５４に接続
されている。ソレノイド制御ユニツト２０はバツ
テリ３２と電圧レギレータ３４とを含む電源手段
３０に接続されている。ソレノイド制御ユニツト
２０は、少なくとも１つのエンジン動作パラメー
タに応答して長さの決定できる一連の流量調節パ
ルスを発生するように既知の電子制御ユニツト
（ECU）４０の出力に応答する。各流量調節パル
スは、好適には、燃料噴射装置５０の特定の１つ
と、あるいは燃料噴射装置の１グループと関連さ
れた特定の駆動回路２２へ分配される。ソレノイ
ド制御ユニツト２０の各駆動回路２２はさらに、
流量調節パルスの特定の１つを受けるようにされ
た各燃料噴射装置５０と関連されているスイツチ
ング回路６０を含んでいる。模範的なスイツチン
グ回路６０は第２図および第４図に関連して十分
に述べられる。各スイツチング回路６０はその対
応する感知抵抗５４からの電流帰還を利用してお
り、中でも、流量調節パルスの特定の１つに応答
して引込信号を発生する手段と、オン制御信号を
発生させるオン制御回路と、オフ制御信号を発生
させるオフ制御回路６６とを含んでいる。これら
の機能は第４図の記載のところに述べる。ソレノ
イド制御ユニツト２０はさらに、各駆動回路２２
について１つのブースト信号を発生する１つのス
イツチング型ブースト電圧発生器７０を含んでい
る。このブースト電圧はバツテリ３２の電圧を充
分に越えるものであり、適当なスイツチング回路
６０によつて発生された引込パルスのそれぞれに
同期して発生される。第１図は４つの噴射装置を
制御する装置を示していることに注意されたい。
しかし、本発明はそれに限定されるものではな
い。ブースト電圧発生器７０の詳細な実施例は第
８図に関連して説明する。ソレノイド制御ユニツ
ト２０はさらに混成電力回路８０ａ〜８０ｄを含
んでおり、それぞれは各噴射装置５０と関連さ
れ、ブースト電圧発生器７０によつて発生される
ブースト電圧信号と、このブースト電圧を燃料噴
射装置５０の特定の１つに選択的に印加する関連
スイツチング回路６０によつて発生されるオン制
御信号とオフ制御信号とに応答する。ソレノイド
制御ユニツト２０はさらに、各噴射装置５０の電
流をモニタしてアースへのシヨートの如き故障状
態を決定する、あるいは回路の故障をモニタして
ブースト電圧を発生するような診断回路網９０を
含むこともできる。この診断回路網９０は第８図
および第９図に関連して更に詳細に述べる。
次に、第２図および第３図を参照する。第２図
は模範的な混成電力回路８０とスイツチング回路
６０との相互関係を示している。混成電力回路８
０の詳細な実施例は第３図に示してある。混成電
力回路８０のピンＰ１〜Ｐ７は次のように接続さ
れる。ピンＰ１，Ｐ４およびＰ５は関連するスイ
ツチング回路６０によつて発生された引込信号、
オン制御信号およびオフ制御信号を受けるように
されている。ピンＰ３はブースト電圧発生器７０
の出力より発生されたブースト電圧を受けるよう
にされ、ピンＰ６はバツテリ３２に接続され、ピ
ンＰ２はソレノイドコイル５２の一方の端子に接
続される。ピンＰ７はアースされる。
は模範的な混成電力回路８０とスイツチング回路
６０との相互関係を示している。混成電力回路８
０の詳細な実施例は第３図に示してある。混成電
力回路８０のピンＰ１〜Ｐ７は次のように接続さ
れる。ピンＰ１，Ｐ４およびＰ５は関連するスイ
ツチング回路６０によつて発生された引込信号、
オン制御信号およびオフ制御信号を受けるように
されている。ピンＰ３はブースト電圧発生器７０
の出力より発生されたブースト電圧を受けるよう
にされ、ピンＰ６はバツテリ３２に接続され、ピ
ンＰ２はソレノイドコイル５２の一方の端子に接
続される。ピンＰ７はアースされる。
混成電力回路８０の多くの機能は噴射装置に電
力を供給することであり、噴射装置の電流を少な
くさせることのできる再循環電流経路を与えるこ
とである。ピンＰ３で受けたブースト電圧の特定
の噴射装置コイル５２への印加は、トランジスタ
１１２，１１４を含むダーリントン対１１０へ接
続された出力あるいはコレクタ端子１０４を有す
るNPNトランジスタ１０２のような第１駆動手
段に関連してなされる。トランジスタ１０２のエ
ミツタ端子１０２は抵抗１２４を介してアースに
接続されている。トランジスタ１１４のエミツタ
端子はブースト電圧発生器７０によつて発生され
たブースト電圧信号を受けるようにされている。
トランジスタ１１２，１１４の出力またはコレク
タ端子はスイツチトランジスタまたは電力トラン
ジスタ１２０と閉塞用ダイオード１２２を介して
バツテリ正電位とに接続される。電力トランジス
タ１２０の出力またはコレクタ端子はピンＰ２を
介して特定の噴射装置コイル５２の一方の端子
と、第２のダイオード１３２を介して再循環トラ
ンジスタ１３０とに接続される。電力トランジス
タ１２０の導電率はスイツチングトランジスタ１
４０によつて制御される。このスイツチングトラ
ンジスタ１４０のベースは特定のスイツチング回
路６０によつて発生されたオン制御信号を受ける
ようにされている。トランジスタ１４０のコレク
タはトランジスタ１２０のベースに接続され、エ
ミツタは抵抗１４４を介して抵抗１２４の他端子
とアースとに接続される。オン制御信号はトラン
ジスタ１４０を介して電力トランジスタ１２０へ
伝送され、遅れた引込信号に応答して発生された
ブースト電圧を印加する直前にトランジスタ１２
０を充分に導通する状態にする。電流源抵抗２３
５付きのコンデンサＣ２０５（第４図）はオン信
号の前縁に関して１〜３マイクロ秒の遅れを与え
る。高レベルのブースト電圧印加前の１〜３マイ
クロ秒の間、電力トランジスタ１２０を能動化す
ることによつて、電力トランジスタ１２０の電圧
ストレスが減る。本発明の別な特徴はブースト電
圧消費および電力トランジスタ１２０への過剰駆
動電流の低下である。これは、エミツタ抵抗１２
４，１４４による電流リミツタ構成によつて達成
される。各混成電力回路８０は、電力トランジス
タ１２０に接続されて特定の噴射装置コイル５２
を両端をアースに接続するようにした再循環トラ
ンジスタ１３０を含んでいる。このトランジスタ
１３０の間には抵抗１４６が接続されている電圧
ストレスを減らすようにされている。再循環トラ
ンジスタ１３０は、電力トランジスタ１２０が非
導通のとき対応するスイツチング回路６０によつ
て発生されたオフ制御信号によりオンにされ、こ
のようにして一時的な再循環電流経路を与えて噴
射装置コイルの電流を減衰させる。再循環トラン
ジスタ１３０の入力またはベースとアースとの間
にツエナーダイオード１３４のようなクランプ手
段を接続し、その対応する噴射装置コイル５２の
間に制御電圧放電クランプを与えて噴射装置の電
圧を負にし、放電経路を与えてオフ制御信号の終
りの時の噴射装置コイルの電流を急速減少させる
ことができる。混成電力回路８０は、エミツタ端
子をバツテリに接続しコレクタ端子を再循環トラ
ンジスタ１３０の入力に接続した別のスイツチン
グトランジスタ１５０を含んでいる。さらに、ベ
ースにオフ制御信号を受けるようにされたトラン
ジスタ１５２を備えている。このコレクタはトラ
ンジスタ１５０のベースおよびコレクタに続いて
おり、エミツタはアース電圧に接続される。トラ
ンジスタ１５０，１５２は再循環トランジスタ１
３０へオフ制御信号を伝える。
力を供給することであり、噴射装置の電流を少な
くさせることのできる再循環電流経路を与えるこ
とである。ピンＰ３で受けたブースト電圧の特定
の噴射装置コイル５２への印加は、トランジスタ
１１２，１１４を含むダーリントン対１１０へ接
続された出力あるいはコレクタ端子１０４を有す
るNPNトランジスタ１０２のような第１駆動手
段に関連してなされる。トランジスタ１０２のエ
ミツタ端子１０２は抵抗１２４を介してアースに
接続されている。トランジスタ１１４のエミツタ
端子はブースト電圧発生器７０によつて発生され
たブースト電圧信号を受けるようにされている。
トランジスタ１１２，１１４の出力またはコレク
タ端子はスイツチトランジスタまたは電力トラン
ジスタ１２０と閉塞用ダイオード１２２を介して
バツテリ正電位とに接続される。電力トランジス
タ１２０の出力またはコレクタ端子はピンＰ２を
介して特定の噴射装置コイル５２の一方の端子
と、第２のダイオード１３２を介して再循環トラ
ンジスタ１３０とに接続される。電力トランジス
タ１２０の導電率はスイツチングトランジスタ１
４０によつて制御される。このスイツチングトラ
ンジスタ１４０のベースは特定のスイツチング回
路６０によつて発生されたオン制御信号を受ける
ようにされている。トランジスタ１４０のコレク
タはトランジスタ１２０のベースに接続され、エ
ミツタは抵抗１４４を介して抵抗１２４の他端子
とアースとに接続される。オン制御信号はトラン
ジスタ１４０を介して電力トランジスタ１２０へ
伝送され、遅れた引込信号に応答して発生された
ブースト電圧を印加する直前にトランジスタ１２
０を充分に導通する状態にする。電流源抵抗２３
５付きのコンデンサＣ２０５（第４図）はオン信
号の前縁に関して１〜３マイクロ秒の遅れを与え
る。高レベルのブースト電圧印加前の１〜３マイ
クロ秒の間、電力トランジスタ１２０を能動化す
ることによつて、電力トランジスタ１２０の電圧
ストレスが減る。本発明の別な特徴はブースト電
圧消費および電力トランジスタ１２０への過剰駆
動電流の低下である。これは、エミツタ抵抗１２
４，１４４による電流リミツタ構成によつて達成
される。各混成電力回路８０は、電力トランジス
タ１２０に接続されて特定の噴射装置コイル５２
を両端をアースに接続するようにした再循環トラ
ンジスタ１３０を含んでいる。このトランジスタ
１３０の間には抵抗１４６が接続されている電圧
ストレスを減らすようにされている。再循環トラ
ンジスタ１３０は、電力トランジスタ１２０が非
導通のとき対応するスイツチング回路６０によつ
て発生されたオフ制御信号によりオンにされ、こ
のようにして一時的な再循環電流経路を与えて噴
射装置コイルの電流を減衰させる。再循環トラン
ジスタ１３０の入力またはベースとアースとの間
にツエナーダイオード１３４のようなクランプ手
段を接続し、その対応する噴射装置コイル５２の
間に制御電圧放電クランプを与えて噴射装置の電
圧を負にし、放電経路を与えてオフ制御信号の終
りの時の噴射装置コイルの電流を急速減少させる
ことができる。混成電力回路８０は、エミツタ端
子をバツテリに接続しコレクタ端子を再循環トラ
ンジスタ１３０の入力に接続した別のスイツチン
グトランジスタ１５０を含んでいる。さらに、ベ
ースにオフ制御信号を受けるようにされたトラン
ジスタ１５２を備えている。このコレクタはトラ
ンジスタ１５０のベースおよびコレクタに続いて
おり、エミツタはアース電圧に接続される。トラ
ンジスタ１５０，１５２は再循環トランジスタ１
３０へオフ制御信号を伝える。
動作において、再循環トランジスタ１３０は通
常、非導通状態に維持されている。電力トランジ
スタ１２０はピンＰ３にブースト電圧が与えられ
る直前にオン制御信号に応答して、トランジスタ
１４０の動作に通じて導通にされ、これにより、
ダーリントン対１１２および１１４を介して端子
Ｐ２に接続された特定の噴射装置コイル５２まで
のコイル充電経路を与える。駆動トランジスタ１
０２は、以下に述べるように引込信号に応答して
も発生されるブースト電圧の印加の直前に引込信
号に応答して導通状態にされる。電力トランジス
タ１２０はオン制御信号がなくなると非導通状態
に周期的に切換えられる。噴射装置コイル５２内
の電流は、トランジスタ１５０，１５２が付勢さ
れてバツテリ電圧を再循環トランジスタ１３０の
ベースに印加し、これでトランジスタ１３０、導
通しているダイオード１３２、噴射装置コイル５
２、および感知抵抗を含む再循環経路を介して噴
射装置コイル電流を放電（ツエナーダイオード１
３４が動作している時）させることによつて、急
激に小さくされる。ダイオード１３２はトランジ
スタ１２０が能動のとき閉塞するダイオードであ
り、まだ説明したとおり再循環電流モードでは電
流経路を与えるものである。第３図に示し回路は
低電圧デイジタル論理回路と接続できるよう設計
されている。
常、非導通状態に維持されている。電力トランジ
スタ１２０はピンＰ３にブースト電圧が与えられ
る直前にオン制御信号に応答して、トランジスタ
１４０の動作に通じて導通にされ、これにより、
ダーリントン対１１２および１１４を介して端子
Ｐ２に接続された特定の噴射装置コイル５２まで
のコイル充電経路を与える。駆動トランジスタ１
０２は、以下に述べるように引込信号に応答して
も発生されるブースト電圧の印加の直前に引込信
号に応答して導通状態にされる。電力トランジス
タ１２０はオン制御信号がなくなると非導通状態
に周期的に切換えられる。噴射装置コイル５２内
の電流は、トランジスタ１５０，１５２が付勢さ
れてバツテリ電圧を再循環トランジスタ１３０の
ベースに印加し、これでトランジスタ１３０、導
通しているダイオード１３２、噴射装置コイル５
２、および感知抵抗を含む再循環経路を介して噴
射装置コイル電流を放電（ツエナーダイオード１
３４が動作している時）させることによつて、急
激に小さくされる。ダイオード１３２はトランジ
スタ１２０が能動のとき閉塞するダイオードであ
り、まだ説明したとおり再循環電流モードでは電
流経路を与えるものである。第３図に示し回路は
低電圧デイジタル論理回路と接続できるよう設計
されている。
第４図によれば、スイツチング回路６０の一実
施例が示してある。第４図はスイツチング回路６
０によつて行なわれる全体的なスイツチング機能
および閉ループ制御を遂行する回路を示してい
る。第４図に示した回路のほとんどは半注文集積
回路チツプを利用することによつて構成され得る
ことが想像される。機能および寸法のためダイオ
ード、抵抗、およびコンデンサのような各種構成
素子は集積回路内に都合よくは組込めない。これ
ら構成素子はＤ、ＲまたはＣとその後の表示数字
とによつて示される。これら構成素子は、さらに
第４図に示される。この回路は３つの比較器２３
０，２９２および３１６を利用しており、これら
の詳細は第６図および第７図に示される。スイツ
チング回路６０によつて発生される出力信号は、
引込信号（ピンＰ８）、オン制御信号（ピンＰ
９）、オフ制御信号（ピンＰ１０）および短絡検
出信号（ピンＰ１１）である。スイツチング回路
６０によつて利用される入力信号は、ECUから
発せられてピンＰ１２に伝達される流量調節信号
と、ブースト電圧発生器７０（第８図参照）から
出てピンＰ１３に伝えられるノーブースト
（NB）信号と、対応する噴射装置５０の特定の
感知抵抗５４からピンＰ１４およびＰ１５へ伝え
られるIFDBKと記した噴射装置コイル電流とで
ある。ピンＰ１２に受ける流量調節信号は、逆電
圧保護ダイオード２１２、抵抗２１４および
NPNトランジスタ２１６から成る入力バツフア
２１０に伝えられる。トランジスタ２１６の出力
またはコレクタ端子は別のNPNトランジスタ２
２０に連絡される。このトランジスタ２２０のエ
ミツタ端子はアースされ、コレクタ端子は抵抗２
２４を介しＰピン１６で引込バツフア２２２の入
力に接続される。流量調節パルスがないとき、ト
ランジスタ２２０のベースは電圧レギユレータ３
４と抵抗２２６，２２８を含む分圧回路網とによ
つてセツトされた正電位に保たれる。トランジス
タ２２０は流量調節パルスがなくなる時にコンデ
ンサＣ２０１を放電する。引込バツフア２２２は
比較器２３０と、第１インバータ２３２と、第２
インバータ２３４と、出力回路網２３６とから成
る。比較器２３０の詳細は第５図に示される。第
４図には示していないが、比較器２３０にはヒス
テリシス回路網が組込まれている。比較器２３０
の出力はインバータ２３２に接続され、順次イン
バータ２３４と通じている。インバータ２３２，
２３４はそれぞれ適当なバイアス抵抗と共にトラ
ンジスタ２７０，２７２を含んでいる。インバー
タ２３４に接続された出力回路網２３６は外付け
のコンデンサＣ２０５を有している。中でもワン
シヨツト単安定マルチバイブレータを含む比較器
２３０の入力または負端子は抵抗２２４を介して
トランジスタ２２０のコレクタ端子と接続され
る。比較器２３０の負端子はさらに、ピンＰ１６
に接続された外部位置設定抵抗−コンデンサの組
合せＲ２０７，Ｒ２０６，２５８およびＣ２０１
と連絡される。この抵抗−コンデンサの組合せＲ
２０７，Ｒ２０６，２５８およびＣ２０１の値
は、引込パルスの幅を規定する。以下に動作が説
明されるパルス幅を規定する。以下に動作が説明
されるパルス量変調回路２５０は、ピンＰ１３に
ノーブースト信号を受けるようにされた入力と、
比較器２３０への入力であるピンＰ１６の通じて
いる出力とを有している。パルス幅変調回路２５
０は、ブースト信号がブースト電圧発生器７０に
よつて発生できなくなつた間、引込信号のアルス
幅を増加するのに使用される。この回路はトラン
ジスタ２５６の入力またはベースに接続された１
対の直列接続のダイオード２５２，２５４を含ん
でいる。トランジスタ２５６の出力またはコレク
タ端子は抵抗２５８の動作を介してバイアスさ
れ、さらにダイオード２６０および外部抵抗Ｒ２
０６を介して比較器に２３０の入力に接続されて
いる。引込パルスの幅はコンデンサＣ２０１の充
電電流の１つとしての抵抗Ｒ２０６を除くようト
ランジスタ２５６を能動化させることによつて増
加される。
施例が示してある。第４図はスイツチング回路６
０によつて行なわれる全体的なスイツチング機能
および閉ループ制御を遂行する回路を示してい
る。第４図に示した回路のほとんどは半注文集積
回路チツプを利用することによつて構成され得る
ことが想像される。機能および寸法のためダイオ
ード、抵抗、およびコンデンサのような各種構成
素子は集積回路内に都合よくは組込めない。これ
ら構成素子はＤ、ＲまたはＣとその後の表示数字
とによつて示される。これら構成素子は、さらに
第４図に示される。この回路は３つの比較器２３
０，２９２および３１６を利用しており、これら
の詳細は第６図および第７図に示される。スイツ
チング回路６０によつて発生される出力信号は、
引込信号（ピンＰ８）、オン制御信号（ピンＰ
９）、オフ制御信号（ピンＰ１０）および短絡検
出信号（ピンＰ１１）である。スイツチング回路
６０によつて利用される入力信号は、ECUから
発せられてピンＰ１２に伝達される流量調節信号
と、ブースト電圧発生器７０（第８図参照）から
出てピンＰ１３に伝えられるノーブースト
（NB）信号と、対応する噴射装置５０の特定の
感知抵抗５４からピンＰ１４およびＰ１５へ伝え
られるIFDBKと記した噴射装置コイル電流とで
ある。ピンＰ１２に受ける流量調節信号は、逆電
圧保護ダイオード２１２、抵抗２１４および
NPNトランジスタ２１６から成る入力バツフア
２１０に伝えられる。トランジスタ２１６の出力
またはコレクタ端子は別のNPNトランジスタ２
２０に連絡される。このトランジスタ２２０のエ
ミツタ端子はアースされ、コレクタ端子は抵抗２
２４を介しＰピン１６で引込バツフア２２２の入
力に接続される。流量調節パルスがないとき、ト
ランジスタ２２０のベースは電圧レギユレータ３
４と抵抗２２６，２２８を含む分圧回路網とによ
つてセツトされた正電位に保たれる。トランジス
タ２２０は流量調節パルスがなくなる時にコンデ
ンサＣ２０１を放電する。引込バツフア２２２は
比較器２３０と、第１インバータ２３２と、第２
インバータ２３４と、出力回路網２３６とから成
る。比較器２３０の詳細は第５図に示される。第
４図には示していないが、比較器２３０にはヒス
テリシス回路網が組込まれている。比較器２３０
の出力はインバータ２３２に接続され、順次イン
バータ２３４と通じている。インバータ２３２，
２３４はそれぞれ適当なバイアス抵抗と共にトラ
ンジスタ２７０，２７２を含んでいる。インバー
タ２３４に接続された出力回路網２３６は外付け
のコンデンサＣ２０５を有している。中でもワン
シヨツト単安定マルチバイブレータを含む比較器
２３０の入力または負端子は抵抗２２４を介して
トランジスタ２２０のコレクタ端子と接続され
る。比較器２３０の負端子はさらに、ピンＰ１６
に接続された外部位置設定抵抗−コンデンサの組
合せＲ２０７，Ｒ２０６，２５８およびＣ２０１
と連絡される。この抵抗−コンデンサの組合せＲ
２０７，Ｒ２０６，２５８およびＣ２０１の値
は、引込パルスの幅を規定する。以下に動作が説
明されるパルス幅を規定する。以下に動作が説明
されるパルス量変調回路２５０は、ピンＰ１３に
ノーブースト信号を受けるようにされた入力と、
比較器２３０への入力であるピンＰ１６の通じて
いる出力とを有している。パルス幅変調回路２５
０は、ブースト信号がブースト電圧発生器７０に
よつて発生できなくなつた間、引込信号のアルス
幅を増加するのに使用される。この回路はトラン
ジスタ２５６の入力またはベースに接続された１
対の直列接続のダイオード２５２，２５４を含ん
でいる。トランジスタ２５６の出力またはコレク
タ端子は抵抗２５８の動作を介してバイアスさ
れ、さらにダイオード２６０および外部抵抗Ｒ２
０６を介して比較器に２３０の入力に接続されて
いる。引込パルスの幅はコンデンサＣ２０１の充
電電流の１つとしての抵抗Ｒ２０６を除くようト
ランジスタ２５６を能動化させることによつて増
加される。
比較器２３０の出力はトランジスタ２７０のベ
ースまたは入力に接続される。加ええて、比較器
２３０の出力はスイツチングトランジスタ２７４
を介して入力バツフア２１０へ接続される。トラ
ンジスタ２７４のコレクタは比較器２３０の出力
に接続され、エミツタ端子はアースされている。
インバータ２３２の出力は、トランジスタ２７２
のベース端子を含む第２インバータ２３４の入力
に接続される。インバータ２３４はまた、出力バ
ツフアとしても作用し、高出力電流能力を有して
いる。プルアツプ抵抗２３５は代表的には750オ
ームないし1Kオームの範囲である。インバータ
２３２の出力はさらに電圧源回路網２８０に接続
される。この電圧源回路網２８０はPNPトラン
ジスタ２８２と、NPNトランジスタ２８４と、
抵抗Ｒ２１０，Ｒ２１３，Ｒ２１４およびＲ２１
５を含む抵抗分割回路網とを含む。電圧源回路網
２８０は２レベルの基準電圧を確立するもので、
これら基準電圧は引込相の動作の時および保持相
の動作の時に特定の噴射装置コイル５２に流す２
レベルの噴射装置電流Ip，Ihを定めるのに使用さ
れる。抵抗回路網Ｒ２１０〜Ｒ２１５は集積回路
のピンＰ１７およびＰ１８の間に接続され、ここ
でピンＰ１８はオン／オフスイツチ制御回路網２
９０の入力の１つを成している。オン／オフスイ
ツチ制御回路網２９０は別の比較器２９２を含
む。比較器２９２の出力はピンＰ９のところに、
混成電力回路８０へ伝えられるオン制御信号を発
生する。比較器２９２の出力はヒステリシス帰還
抵抗Ｒ２１１を介してその正入力端子へ帰還され
てスイツチングを制御する。装置のスイツチング
特性のため、多くの電気雑音スパイクが発生され
る。抵抗Ｒ２１１によつて与えられるヒステリシ
スは耐雑音性を向上させる。特定のコイルに流れ
る電流を表わしているIFDBKで示した電圧信号
は抵抗Ｒ２１７に、そしてピンＰ１４に伝えられ
る。ピンＰ１４は比較器２９２の負入力を成して
いる。比較器２９２の出力は電流帰還信号
（IFDBK）の大きさによつてゲート作用され、第
７図の線６で示したように噴射装置電流ののこぎ
り歯発振に寄与する。比較器２９２の出力はスイ
ツチングトランジスタ２９４を介してオフ制御信
号端子を構成するピンＰ１０に接続される。比較
器２９２の出力はさらに、トランジスタ２９６，
２９８のコレクタ・エミツタ接合を介してアース
に接続される。トランジスタ２９６の入力または
ベース端子は入力バツフア２１０の出力に接続さ
れる。周知のとおり、流量調節信号が入力バツフ
ア２１０によつて受けられなかつた場合、トラン
ジスタ２９６のベース端子は正電位に保持され、
トランジスタ２９２は導通状態にされる。トラン
ジスタ２９８の導電率は以下に述べるように短絡
検出回路によつて制御される。加えて、トランジ
スタ２９８が能動であればオン制御信号は禁止さ
れることになる。入力バツフア２１０の出力はさ
らに他のスイツチングトランジスタ３００に接続
されており、その出力はトランジスタ２９４のコ
レクタに接続されている。トランジスタ３００は
流量調節パルスを受けている間、オフ制御信号の
発生を禁止するのに使用される。
ースまたは入力に接続される。加ええて、比較器
２３０の出力はスイツチングトランジスタ２７４
を介して入力バツフア２１０へ接続される。トラ
ンジスタ２７４のコレクタは比較器２３０の出力
に接続され、エミツタ端子はアースされている。
インバータ２３２の出力は、トランジスタ２７２
のベース端子を含む第２インバータ２３４の入力
に接続される。インバータ２３４はまた、出力バ
ツフアとしても作用し、高出力電流能力を有して
いる。プルアツプ抵抗２３５は代表的には750オ
ームないし1Kオームの範囲である。インバータ
２３２の出力はさらに電圧源回路網２８０に接続
される。この電圧源回路網２８０はPNPトラン
ジスタ２８２と、NPNトランジスタ２８４と、
抵抗Ｒ２１０，Ｒ２１３，Ｒ２１４およびＲ２１
５を含む抵抗分割回路網とを含む。電圧源回路網
２８０は２レベルの基準電圧を確立するもので、
これら基準電圧は引込相の動作の時および保持相
の動作の時に特定の噴射装置コイル５２に流す２
レベルの噴射装置電流Ip，Ihを定めるのに使用さ
れる。抵抗回路網Ｒ２１０〜Ｒ２１５は集積回路
のピンＰ１７およびＰ１８の間に接続され、ここ
でピンＰ１８はオン／オフスイツチ制御回路網２
９０の入力の１つを成している。オン／オフスイ
ツチ制御回路網２９０は別の比較器２９２を含
む。比較器２９２の出力はピンＰ９のところに、
混成電力回路８０へ伝えられるオン制御信号を発
生する。比較器２９２の出力はヒステリシス帰還
抵抗Ｒ２１１を介してその正入力端子へ帰還され
てスイツチングを制御する。装置のスイツチング
特性のため、多くの電気雑音スパイクが発生され
る。抵抗Ｒ２１１によつて与えられるヒステリシ
スは耐雑音性を向上させる。特定のコイルに流れ
る電流を表わしているIFDBKで示した電圧信号
は抵抗Ｒ２１７に、そしてピンＰ１４に伝えられ
る。ピンＰ１４は比較器２９２の負入力を成して
いる。比較器２９２の出力は電流帰還信号
（IFDBK）の大きさによつてゲート作用され、第
７図の線６で示したように噴射装置電流ののこぎ
り歯発振に寄与する。比較器２９２の出力はスイ
ツチングトランジスタ２９４を介してオフ制御信
号端子を構成するピンＰ１０に接続される。比較
器２９２の出力はさらに、トランジスタ２９６，
２９８のコレクタ・エミツタ接合を介してアース
に接続される。トランジスタ２９６の入力または
ベース端子は入力バツフア２１０の出力に接続さ
れる。周知のとおり、流量調節信号が入力バツフ
ア２１０によつて受けられなかつた場合、トラン
ジスタ２９６のベース端子は正電位に保持され、
トランジスタ２９２は導通状態にされる。トラン
ジスタ２９８の導電率は以下に述べるように短絡
検出回路によつて制御される。加えて、トランジ
スタ２９８が能動であればオン制御信号は禁止さ
れることになる。入力バツフア２１０の出力はさ
らに他のスイツチングトランジスタ３００に接続
されており、その出力はトランジスタ２９４のコ
レクタに接続されている。トランジスタ３００は
流量調節パルスを受けている間、オフ制御信号の
発生を禁止するのに使用される。
短絡検出回路はモニタ３１０を含み、その出力
はインバータ兼バツフア３１２に接続されてい
る。短絡検出回路の目的は特定の噴射装置コイル
がアースに短絡しているかどうかを噴射装置電流
のレベルをモニタし、それと基準関数とを比較す
ることによつて検出することにある。後で詳述す
るように、流量調節パルスの印加により基準の時
間関数または波形が発生される。この基準の時間
関数または波形は感知電流（IFDBK）と比較さ
れる。感知電流のレベルが電流基準レベルより小
さくなるあらゆる場合に、短絡検出信号が発生さ
れる。短絡検出回路はトランジスタ２９８を導通
状態にしてピンＰ９でのオン制御信号の異なる発
生を禁止する。すなわち特定のスイツチング回路
６０を禁止するのである。モニタ回路３１０は関
数発生器３１４および関連する比較器３１６を含
む。第６図に示した回路は比較器３１６の代りに
使用できる。関数発生器３１４はスイツチングト
ランジスタ３１８と抵抗−コンデンサの組合せＲ
２０４，Ｒ２０５、およびＣ２０２とから成り、
その出力は比較器３１６の負入力端子に接続され
る。抵抗−コンデンサの組合せＲ２０４，Ｒ２０
５，Ｃ２０２の値は基準関数の信号波形およびレ
ベルを定めるよう選択される。代表的な基準関数
は第７図の線１４に示される。比較的３１６の正
入力端子は抵抗Ｒ２１８を介して噴射装置電流帰
還信号（IFDBK）を受けるようにされる。比較
器３１６の出力はダイオード３２２を介してイン
バータ兼バツフア３１２に接続される。このイン
バータ兼バツフア３１２は抵抗３２６，３２８に
よつて適当にバイアスされる出力トランジスタ３
２４を含む。トランジスタ３２４の出力またはコ
レクタ端子はまたトランジスタ２９８のベース端
子に接続され、さらに第８図に示した診断回路に
与えられる短絡検出信号の１つを規定するように
も作用する。
はインバータ兼バツフア３１２に接続されてい
る。短絡検出回路の目的は特定の噴射装置コイル
がアースに短絡しているかどうかを噴射装置電流
のレベルをモニタし、それと基準関数とを比較す
ることによつて検出することにある。後で詳述す
るように、流量調節パルスの印加により基準の時
間関数または波形が発生される。この基準の時間
関数または波形は感知電流（IFDBK）と比較さ
れる。感知電流のレベルが電流基準レベルより小
さくなるあらゆる場合に、短絡検出信号が発生さ
れる。短絡検出回路はトランジスタ２９８を導通
状態にしてピンＰ９でのオン制御信号の異なる発
生を禁止する。すなわち特定のスイツチング回路
６０を禁止するのである。モニタ回路３１０は関
数発生器３１４および関連する比較器３１６を含
む。第６図に示した回路は比較器３１６の代りに
使用できる。関数発生器３１４はスイツチングト
ランジスタ３１８と抵抗−コンデンサの組合せＲ
２０４，Ｒ２０５、およびＣ２０２とから成り、
その出力は比較器３１６の負入力端子に接続され
る。抵抗−コンデンサの組合せＲ２０４，Ｒ２０
５，Ｃ２０２の値は基準関数の信号波形およびレ
ベルを定めるよう選択される。代表的な基準関数
は第７図の線１４に示される。比較的３１６の正
入力端子は抵抗Ｒ２１８を介して噴射装置電流帰
還信号（IFDBK）を受けるようにされる。比較
器３１６の出力はダイオード３２２を介してイン
バータ兼バツフア３１２に接続される。このイン
バータ兼バツフア３１２は抵抗３２６，３２８に
よつて適当にバイアスされる出力トランジスタ３
２４を含む。トランジスタ３２４の出力またはコ
レクタ端子はまたトランジスタ２９８のベース端
子に接続され、さらに第８図に示した診断回路に
与えられる短絡検出信号の１つを規定するように
も作用する。
第５図には第４図に示したように比較器２３０
の詳細な実施例が示してある。そこに見られるよ
うに、この比較器は１個のPNPトランジスタ３
３０と４個のNPNトランジスタ３３２〜３３８
とで成り、ここでトランジスタ３３８はオープン
コレクタのもので比較器２３０の出力端子を規定
している。複数の抵抗が適当な基準およびヒステ
リシスを与えている。第６図は比較器２９２およ
び３１６に使用するべき回路を示している。この
比較器は６個のPNPトランジスタ３４０〜３５
０と４個のNPNトランジスタ３５２〜３５８と
を含む。トランジスタ３４０，３４６のベース端
子はこの比較器の入力端子を規定し、トランジス
タ３５８のコレクタ端子は出力端子を規定してい
る。
の詳細な実施例が示してある。そこに見られるよ
うに、この比較器は１個のPNPトランジスタ３
３０と４個のNPNトランジスタ３３２〜３３８
とで成り、ここでトランジスタ３３８はオープン
コレクタのもので比較器２３０の出力端子を規定
している。複数の抵抗が適当な基準およびヒステ
リシスを与えている。第６図は比較器２９２およ
び３１６に使用するべき回路を示している。この
比較器は６個のPNPトランジスタ３４０〜３５
０と４個のNPNトランジスタ３５２〜３５８と
を含む。トランジスタ３４０，３４６のベース端
子はこの比較器の入力端子を規定し、トランジス
タ３５８のコレクタ端子は出力端子を規定してい
る。
第７図には本発明によつて発生される多数の波
形を示している。特に、各スイツチング回路６０
ａ〜６０ｄによつて受けられる各種流量調節信号
が示されている。これら流量調節信号またはパル
スは第７図の線４，８，１０および１２に示され
る。上述しまた以下に述べるように、各スイツチ
ング回路６０は流量調節信号に応答して引込信号
を発生する。模範的な引込信号は線１に示され
る。第７図の線２および３はオンおよびオフ制御
信号のスイツチング特性を示している。各スイツ
チング回路６０はそれに対応する引込信号、オン
制御信号、およびオフ制御信号を発生するもので
あると理解されたい。第７図の線６および７はブ
ースト電圧発生器７０のブーストコイルを流れる
パルス電流およびブースト電圧信号を示してい
る。これらの波形はさらに第８図に関連して詳述
される。噴射装置夫々の２レベル噴射装置電流は
線５，９，１１および１３に示される。最後に、
短絡検出回路に使用される上述した基準時間関数
の１つは線１４に示される。第７図から判るとお
り、特定の噴射装置５０の励磁の前に、ブースト
電圧は充分に高いレベルにある。このブースト電
圧はその後対応する電力トランジスタ１２０を介
して特定の噴射装置５０へ与えられる。ブースト
電圧の特定の噴射装置への印加の後、噴射装置電
流は引込レベルIpまで上昇し、これによりオン制
御信号およびオフ制御信号が選択的にオンまたは
オフに切換つて発振またはのこぎり歯を示す噴射
装置電流を発生する。引込パルスがなくなると、
噴射装置電流は再循環ループを介して保持電流レ
ベルIhまで自然に減少される。ブースト電圧が後
述するように特定の噴射装置５０まで伝達された
後は、別な噴射装置への再印加のために再発生さ
れる。
形を示している。特に、各スイツチング回路６０
ａ〜６０ｄによつて受けられる各種流量調節信号
が示されている。これら流量調節信号またはパル
スは第７図の線４，８，１０および１２に示され
る。上述しまた以下に述べるように、各スイツチ
ング回路６０は流量調節信号に応答して引込信号
を発生する。模範的な引込信号は線１に示され
る。第７図の線２および３はオンおよびオフ制御
信号のスイツチング特性を示している。各スイツ
チング回路６０はそれに対応する引込信号、オン
制御信号、およびオフ制御信号を発生するもので
あると理解されたい。第７図の線６および７はブ
ースト電圧発生器７０のブーストコイルを流れる
パルス電流およびブースト電圧信号を示してい
る。これらの波形はさらに第８図に関連して詳述
される。噴射装置夫々の２レベル噴射装置電流は
線５，９，１１および１３に示される。最後に、
短絡検出回路に使用される上述した基準時間関数
の１つは線１４に示される。第７図から判るとお
り、特定の噴射装置５０の励磁の前に、ブースト
電圧は充分に高いレベルにある。このブースト電
圧はその後対応する電力トランジスタ１２０を介
して特定の噴射装置５０へ与えられる。ブースト
電圧の特定の噴射装置への印加の後、噴射装置電
流は引込レベルIpまで上昇し、これによりオン制
御信号およびオフ制御信号が選択的にオンまたは
オフに切換つて発振またはのこぎり歯を示す噴射
装置電流を発生する。引込パルスがなくなると、
噴射装置電流は再循環ループを介して保持電流レ
ベルIhまで自然に減少される。ブースト電圧が後
述するように特定の噴射装置５０まで伝達された
後は、別な噴射装置への再印加のために再発生さ
れる。
上述したスイツチング制御回路網の動作は以下
のとおりである。比較器２３０に接続された抵抗
−コンデンサの組合せＲ２０７，Ｒ２０６，２５
８、およびＣ２０１は予め定めた引込パルス幅長
さを定める。流量調節パルスを受けていない間、
トランジスタ２２０は導通状態に維持されて出力
電圧をコンデンサＣ２０１からアースへ短絡す
る。入力または流量調節パルスを受けると、トラ
ンジスタ２１６は導通するようになる。トランジ
スタ２２０は非導通になつてコンデンサＣ２０１
が充電されて引込信号を発生できるようにされ
る。コンデンサＣ２０１の電圧は比較器２３０を
トリガして所定幅のパルス信号を発生し、その後
インバータ２３２および２３４によつて緩衝され
て対応する混成電力回路８０へ与えられる引込信
号を発生する。前述のように、この引込信号は特
定の噴射装置へ与えられることになるブースト電
圧信号を発生するために使用される。作動された
噴射装置の過熱を防ぐために噴射装置の動作の初
期段階の間、すなわち引込パルスの間、噴射装置
電流を高または引込Ipレベルに調節し、その後そ
の調節された電流レベルを低または保持レベルIh
まで低下させるのがよい。高電流レベルは充分に
磁力を強くして噴射装置を作動させることが必要
である。噴射装置を作動位置に保持するには非常
に小さい力でよい。低電流レベルは回路のストレ
スを低下させる。この電流調節は電圧源回路網２
８０によつて行なわれる。この出力または調整さ
れた電圧はピンＰ１７に発生される。引込信号の
発生の間、ピンＰ１７の電圧は、５ボルトの基準
電源と、それぞれトランジスタ２８２，２８４を
介してピンＰ１７に与えられる引込信号によつて
発生された電圧との組合せによつて定められる。
のとおりである。比較器２３０に接続された抵抗
−コンデンサの組合せＲ２０７，Ｒ２０６，２５
８、およびＣ２０１は予め定めた引込パルス幅長
さを定める。流量調節パルスを受けていない間、
トランジスタ２２０は導通状態に維持されて出力
電圧をコンデンサＣ２０１からアースへ短絡す
る。入力または流量調節パルスを受けると、トラ
ンジスタ２１６は導通するようになる。トランジ
スタ２２０は非導通になつてコンデンサＣ２０１
が充電されて引込信号を発生できるようにされ
る。コンデンサＣ２０１の電圧は比較器２３０を
トリガして所定幅のパルス信号を発生し、その後
インバータ２３２および２３４によつて緩衝され
て対応する混成電力回路８０へ与えられる引込信
号を発生する。前述のように、この引込信号は特
定の噴射装置へ与えられることになるブースト電
圧信号を発生するために使用される。作動された
噴射装置の過熱を防ぐために噴射装置の動作の初
期段階の間、すなわち引込パルスの間、噴射装置
電流を高または引込Ipレベルに調節し、その後そ
の調節された電流レベルを低または保持レベルIh
まで低下させるのがよい。高電流レベルは充分に
磁力を強くして噴射装置を作動させることが必要
である。噴射装置を作動位置に保持するには非常
に小さい力でよい。低電流レベルは回路のストレ
スを低下させる。この電流調節は電圧源回路網２
８０によつて行なわれる。この出力または調整さ
れた電圧はピンＰ１７に発生される。引込信号の
発生の間、ピンＰ１７の電圧は、５ボルトの基準
電源と、それぞれトランジスタ２８２，２８４を
介してピンＰ１７に与えられる引込信号によつて
発生された電圧との組合せによつて定められる。
これら電圧の組合せ使用により第１または高電
流基準レベルが定められる。引込パルスの終了時
に、インバータ２３２の出力は低状態に戻され
る。したがつて、比較器２９２の正入力における
電圧は、今、基準電源にセツトされていれば、保
持電流の所望レベルに相当する低電圧レベルまで
減少される。
流基準レベルが定められる。引込パルスの終了時
に、インバータ２３２の出力は低状態に戻され
る。したがつて、比較器２９２の正入力における
電圧は、今、基準電源にセツトされていれば、保
持電流の所望レベルに相当する低電圧レベルまで
減少される。
電流帰還（IFDBK）の大きさが電圧源回路網
２８０の出力によつて定められた大きさより小さ
い時、オン制御信号が発生され、オフ制御信号が
禁止される。今、混成電力回路８０にオン制御信
号が与えられると、電力トランジスタ１２０は充
電電流をコイル５２に流させる。充電電流は、高
いレベルのブースト電圧が与えられているため、
またはバツテリに接続されているため増加するよ
うになる。オン制御信号のある間、特定の噴射装
置コイル５２を介して流れる電流は正または増加
傾向を示す。これらの間にコイルの電流が電圧源
回路網２８０によつて定められた電流のレベルを
越えると、オン制御回路が禁止されて電力トラン
ジスタ１２０をしや断し、オフ制御信号を発生し
て上述した再循環電流経路を確立する。オフ制御
信号の発生の間、噴射装置のコイル電流はその再
循環ループを介して自然に減衰されるようにな
る。噴射装置のコイル電流の減少は第７図の線
５，９，１１および１３上の波形の負または減少
部分によつて示される。最後に、流量調節信号が
ないとき、トランジスタ２９６は導通状態に維持
され、このようにして流量調節信号がないときの
オン信号の発生を禁止する。これらの間、トラン
ジスタ３００はトランジスタ２９６と同じく機能
する。オフ制御信号が終わると、ツエナー回路網
が噴射装置電流を急速減衰させる。
２８０の出力によつて定められた大きさより小さ
い時、オン制御信号が発生され、オフ制御信号が
禁止される。今、混成電力回路８０にオン制御信
号が与えられると、電力トランジスタ１２０は充
電電流をコイル５２に流させる。充電電流は、高
いレベルのブースト電圧が与えられているため、
またはバツテリに接続されているため増加するよ
うになる。オン制御信号のある間、特定の噴射装
置コイル５２を介して流れる電流は正または増加
傾向を示す。これらの間にコイルの電流が電圧源
回路網２８０によつて定められた電流のレベルを
越えると、オン制御回路が禁止されて電力トラン
ジスタ１２０をしや断し、オフ制御信号を発生し
て上述した再循環電流経路を確立する。オフ制御
信号の発生の間、噴射装置のコイル電流はその再
循環ループを介して自然に減衰されるようにな
る。噴射装置のコイル電流の減少は第７図の線
５，９，１１および１３上の波形の負または減少
部分によつて示される。最後に、流量調節信号が
ないとき、トランジスタ２９６は導通状態に維持
され、このようにして流量調節信号がないときの
オン信号の発生を禁止する。これらの間、トラン
ジスタ３００はトランジスタ２９６と同じく機能
する。オフ制御信号が終わると、ツエナー回路網
が噴射装置電流を急速減衰させる。
ブースト電圧信号が対応する混成電力回路８０
によつて発生されている間、トランジスタ２５６
は非導通状態に保たれる。したがつて、これらの
間、通常はコンデンサＣ２０１に通じる２つの電
流充電経路がある。第１の経路は抵抗Ｒ２０７を
通るものであり、第２の経路は抵抗２５８および
Ｒ２０６を通るものである。もし、ブースト電圧
信号が発生されないならば、トランジスタ２５６
は導通状態にされ、このようにして第２コンデン
サ充電経路が除かれる。これにより、コンデンサ
Ｃ２０１は低速で充電され、引込信号の持続時間
が増加される。
によつて発生されている間、トランジスタ２５６
は非導通状態に保たれる。したがつて、これらの
間、通常はコンデンサＣ２０１に通じる２つの電
流充電経路がある。第１の経路は抵抗Ｒ２０７を
通るものであり、第２の経路は抵抗２５８および
Ｒ２０６を通るものである。もし、ブースト電圧
信号が発生されないならば、トランジスタ２５６
は導通状態にされ、このようにして第２コンデン
サ充電経路が除かれる。これにより、コンデンサ
Ｃ２０１は低速で充電され、引込信号の持続時間
が増加される。
スイツチング回路６０の短絡検出信号の動作は
以下のとおりである。電流帰還信号（IFDBK）
は比較器３１６を含むモニタ回路の正端子Ｐ１５
にも与えられる。このモニタ回路は通常、禁止さ
れている。流量調節パルスはトランジスタ３１８
をオフにし、コンデンサＣ２０２を充電させて、
第７図の線１４で示した基準関数を発生する。流
量調整パルスがトランジスタ３１８より除かれる
と、比較器３１６への入力または基準は再びゼロ
まで低下させられる。このことで、比較器３１６
は電流帰還のレベルを発生された関数または波形
と比較する。そのレベルが発生された基準波形よ
り小さいと、短絡を表わし、スイツチング回路６
０は短絡検出信号を発生することによつて停止さ
れる。この短絡検出信号はトランジスタ２９８を
オンにするのに使用される。
以下のとおりである。電流帰還信号（IFDBK）
は比較器３１６を含むモニタ回路の正端子Ｐ１５
にも与えられる。このモニタ回路は通常、禁止さ
れている。流量調節パルスはトランジスタ３１８
をオフにし、コンデンサＣ２０２を充電させて、
第７図の線１４で示した基準関数を発生する。流
量調整パルスがトランジスタ３１８より除かれる
と、比較器３１６への入力または基準は再びゼロ
まで低下させられる。このことで、比較器３１６
は電流帰還のレベルを発生された関数または波形
と比較する。そのレベルが発生された基準波形よ
り小さいと、短絡を表わし、スイツチング回路６
０は短絡検出信号を発生することによつて停止さ
れる。この短絡検出信号はトランジスタ２９８を
オンにするのに使用される。
第８図を参照すると、ブースト電圧を混成電力
回路８０のそれぞれに供給するに使用されるブー
スト電圧発生器７０を一部示している。加えて、
第８図はさらに診断回路網９０も示している。こ
の診断回路網９０は各スイツチング回路６０によ
つて発生される短絡検出信号とノーブースト信号
とを利用して、電子制御ユニツト４０または他の
いくつかの装置へ送る故障信号を発生し、たとえ
ば特定の噴射装置内に故障が発生したこと、ある
いはブースト電圧発生器７０の誤動作が発生した
こと、すなわちブースト電圧が発生しなくなつた
ことを表示する。このブースト電圧発生器７０は
第８図の上方部分にある。ブースト電圧発生器７
０によつて発生された出力信号の１つはバツテリ
３２からブーストコイル３５０へ電気エネルギを
伝え、その後そのエネルギを使つてブーストコン
デンサ３５２を充電することのできる一連の電流
パルスである。パルス状のブーストコイル電流お
よびコンデンサ３５２に蓄えられる増加ブースト
電圧は第７図の線６および７に示される。ブース
ト電圧発生器７０は多くの主要な構成要素を含ん
でいる。自走発振器３６０を含んでいてその出力
はバツフア３６２へ接続される。バツフア３６２
の出力は出力ドライバ３６４に伝わる。この出力
ドライバ３６４の出力は、上述の自走発振器の周
波数によつて定められる一連のパルスであり、バ
ツテリ３２からのエネルギはブーストコイル３５
０を介して伝えられ、ブーストコンデンサ３５２
に蓄えられる。ブースト電圧発生器７０はさら
に、任意の対応するスイツチング回路６０によつ
て発生された引込信号の発生の間、自走発振器３
６０の動作を禁止するのに使用される禁止回路３
６６を含んでいる。さらに、この禁止回路３６６
はコンデンサ３５２に蓄えられたブースト電圧が
所定レベルまで上昇した時、自走発振器の動作を
停止するのにも使用される。ブースト電圧発生器
７０の詳細な構成を述べる前に、第８図に示した
他の主要な回路要素を簡単に述べる。この回路は
さらにレベルシフト回路３６８を含んでおり、そ
の出力はしかしコンデンサ３５２に蓄えられた大
きなブースト電圧を表わす低電圧信号である。レ
ベルシフト回路３６８の出力は禁止回路３６６に
ゲート作用をさせ、次いでブースト電圧が所定値
に達した時自走発振器の動作を停止するのに使用
される。レベルシフト回路３６８の出力はノーブ
ースト回路３７０へ行き、その出力はブースト電
圧が発生されたか否かを表わす信号となる。第８
図はさらに第１図に関連して前述した診断回路網
９０を含んでいる。この診断回路網９０はラツチ
３８０を必ず含んでいる。ラツチ３８０はインバ
ータ３８２に通じており、その出力は通常の動作
期間中は高い論理レベルの出力信号である。この
出力信号は噴射装置５０の１つに短絡の発生があ
つた時または短絡が検出された時低い論理状態に
駆動される。短絡信号はダイオードオアゲート４
４０を介して受けられる。インバータ３８２は出
力段３８４に接続され、その出力は故障検出信号
である。出力段３８４は故障検出信号を電子制御
ユニツト４０へ伝えるようにされている。診断回
路９０はさらに、エンジン始動時、あるいは低い
エンジン回転状態のとき、故障検出信号の誤発生
を防ぐ初期設定回路３８６を含んでいる。最後
に、第８図に示した最後の主要構成要素は電圧レ
ギユレータ３４である。
回路８０のそれぞれに供給するに使用されるブー
スト電圧発生器７０を一部示している。加えて、
第８図はさらに診断回路網９０も示している。こ
の診断回路網９０は各スイツチング回路６０によ
つて発生される短絡検出信号とノーブースト信号
とを利用して、電子制御ユニツト４０または他の
いくつかの装置へ送る故障信号を発生し、たとえ
ば特定の噴射装置内に故障が発生したこと、ある
いはブースト電圧発生器７０の誤動作が発生した
こと、すなわちブースト電圧が発生しなくなつた
ことを表示する。このブースト電圧発生器７０は
第８図の上方部分にある。ブースト電圧発生器７
０によつて発生された出力信号の１つはバツテリ
３２からブーストコイル３５０へ電気エネルギを
伝え、その後そのエネルギを使つてブーストコン
デンサ３５２を充電することのできる一連の電流
パルスである。パルス状のブーストコイル電流お
よびコンデンサ３５２に蓄えられる増加ブースト
電圧は第７図の線６および７に示される。ブース
ト電圧発生器７０は多くの主要な構成要素を含ん
でいる。自走発振器３６０を含んでいてその出力
はバツフア３６２へ接続される。バツフア３６２
の出力は出力ドライバ３６４に伝わる。この出力
ドライバ３６４の出力は、上述の自走発振器の周
波数によつて定められる一連のパルスであり、バ
ツテリ３２からのエネルギはブーストコイル３５
０を介して伝えられ、ブーストコンデンサ３５２
に蓄えられる。ブースト電圧発生器７０はさら
に、任意の対応するスイツチング回路６０によつ
て発生された引込信号の発生の間、自走発振器３
６０の動作を禁止するのに使用される禁止回路３
６６を含んでいる。さらに、この禁止回路３６６
はコンデンサ３５２に蓄えられたブースト電圧が
所定レベルまで上昇した時、自走発振器の動作を
停止するのにも使用される。ブースト電圧発生器
７０の詳細な構成を述べる前に、第８図に示した
他の主要な回路要素を簡単に述べる。この回路は
さらにレベルシフト回路３６８を含んでおり、そ
の出力はしかしコンデンサ３５２に蓄えられた大
きなブースト電圧を表わす低電圧信号である。レ
ベルシフト回路３６８の出力は禁止回路３６６に
ゲート作用をさせ、次いでブースト電圧が所定値
に達した時自走発振器の動作を停止するのに使用
される。レベルシフト回路３６８の出力はノーブ
ースト回路３７０へ行き、その出力はブースト電
圧が発生されたか否かを表わす信号となる。第８
図はさらに第１図に関連して前述した診断回路網
９０を含んでいる。この診断回路網９０はラツチ
３８０を必ず含んでいる。ラツチ３８０はインバ
ータ３８２に通じており、その出力は通常の動作
期間中は高い論理レベルの出力信号である。この
出力信号は噴射装置５０の１つに短絡の発生があ
つた時または短絡が検出された時低い論理状態に
駆動される。短絡信号はダイオードオアゲート４
４０を介して受けられる。インバータ３８２は出
力段３８４に接続され、その出力は故障検出信号
である。出力段３８４は故障検出信号を電子制御
ユニツト４０へ伝えるようにされている。診断回
路９０はさらに、エンジン始動時、あるいは低い
エンジン回転状態のとき、故障検出信号の誤発生
を防ぐ初期設定回路３８６を含んでいる。最後
に、第８図に示した最後の主要構成要素は電圧レ
ギユレータ３４である。
第８図の上部に示したブースト電圧発生器７０
を再び参照する。自走発振器３６０は比較器３９
０を有し、その出力は第１のNPNトランジスタ
３９２へ、そして第２のNPNトランジスタ３９
４へ順次伝えられる。トランジスタ３９２のコレ
クタは別のNPNトランジスタ３９１のベースに
接続される。このトランジスタ３９１はそのコレ
クタ・エミツタ接合部をアース電位と比較器３９
０の反転入力との間に接続してある。トランジス
タ３９４のコレクタまたは出力端子は比較器３９
０の負入力端子とバツテリ３２の正端子とに接続
されている。ここに示したように、比較器３９０
に接続された抵抗およびコンデンサは、通常のバ
ツテリ状態の基で、高いエンジン回転数に相当す
る比較的短時間のときでもコンデンサ３５２が充
分なブースト電圧の充電を得られるような発振周
波数を定めるのに使用される。バツテリの通常の
電圧および温度レベル状態の基では、比較器３９
０に近い回路はコンデンサ３５２が約2.3ミリ秒
で充電され得るようセツトされている。発振器３
６０にトランジスタ３９１を設けたのは温度安定
性をさらに増すことにある。第７図を参照する
と、ブースト電圧発生器７０はコイル３５０を励
磁してブーストコンデンサ３５２をバツテリ電圧
より高い定格80ボルトのブースト電圧の所望レベ
ルまで充電するたとえば４つの電流パルスを利用
しているのが示されている。コイル３５０を励磁
するのに使用される電流パルスの正確な数は設計
パラメータである。自走発振器３６０はバツテリ
電圧の増分変化に比例した周波数に適応させる手
段を含んでいる。これはトランジスタ３９４を介
して比較器３９０の負入力端子にバツテリ電位を
帰還させることによつて行なわれる。自走発振器
３６０の出力は予め定めた周波数の一連のパルス
である。この出力は２トランジスタバツフア３６
２へ伝えられる。バツフア３６２を成す２つのト
ランジスタ３９６，３９８は充分な電流レベルを
融通できるよう並列に接続されている。前述のよ
うにバツフア３６２の出力は、トランジスタ４０
０，４０２、ダイオード４０４ａ，４０４ｂ，４
０４ｃから成る出力ドライバに接続されている。
自走発振器３６０によつて発生されたパルスに応
答して、出力ドライバ３６４の出力トランジスタ
４０２は導通状態にされると、バツテリ３２から
コイル３５０を介してアースへの充電経路が与え
られる。各パルスの終りに、トランジスタ４０２
はオフとなり、コイル３５０を介して流れる電流
はブーストコンデンサ３５２へ転流される。さら
に、第７図に示したように、コンデンサ３５２に
蓄えられた電圧はコイルの放電に応答してステツ
プ状に増加する。ブースト電圧は比較器４１０を
含む電圧レベルシフト回路３８６に伝えられてモ
ニタされる。分圧抵抗４１２，４１４の作用と協
同して、比較器４１０の正端子に伝えられたブー
スト電圧のモニタ値は充分に小さくされる。ブー
スト電圧のこのモニタ値がたとえば2.5ボルトと
するような基準レベルを越す時、比較器４１０か
らは、コンデンサ３５２の蓄積電圧がその所望レ
ベルに達したことを示す出力信号が発生される。
この比較器４１０によつて発生された信号は禁止
回路３６６のトランジスタ４２０へ伝えられる。
この信号はトランジスタ４２０をオンにし、自走
発振器３６０の比較器３９０の出力をアースに落
とし、これによつてそれを一時的にオフにしてそ
の動作を禁止し、これがコンデンサ３５２の蓄積
電圧のレベルが更に増加することを禁止する。
を再び参照する。自走発振器３６０は比較器３９
０を有し、その出力は第１のNPNトランジスタ
３９２へ、そして第２のNPNトランジスタ３９
４へ順次伝えられる。トランジスタ３９２のコレ
クタは別のNPNトランジスタ３９１のベースに
接続される。このトランジスタ３９１はそのコレ
クタ・エミツタ接合部をアース電位と比較器３９
０の反転入力との間に接続してある。トランジス
タ３９４のコレクタまたは出力端子は比較器３９
０の負入力端子とバツテリ３２の正端子とに接続
されている。ここに示したように、比較器３９０
に接続された抵抗およびコンデンサは、通常のバ
ツテリ状態の基で、高いエンジン回転数に相当す
る比較的短時間のときでもコンデンサ３５２が充
分なブースト電圧の充電を得られるような発振周
波数を定めるのに使用される。バツテリの通常の
電圧および温度レベル状態の基では、比較器３９
０に近い回路はコンデンサ３５２が約2.3ミリ秒
で充電され得るようセツトされている。発振器３
６０にトランジスタ３９１を設けたのは温度安定
性をさらに増すことにある。第７図を参照する
と、ブースト電圧発生器７０はコイル３５０を励
磁してブーストコンデンサ３５２をバツテリ電圧
より高い定格80ボルトのブースト電圧の所望レベ
ルまで充電するたとえば４つの電流パルスを利用
しているのが示されている。コイル３５０を励磁
するのに使用される電流パルスの正確な数は設計
パラメータである。自走発振器３６０はバツテリ
電圧の増分変化に比例した周波数に適応させる手
段を含んでいる。これはトランジスタ３９４を介
して比較器３９０の負入力端子にバツテリ電位を
帰還させることによつて行なわれる。自走発振器
３６０の出力は予め定めた周波数の一連のパルス
である。この出力は２トランジスタバツフア３６
２へ伝えられる。バツフア３６２を成す２つのト
ランジスタ３９６，３９８は充分な電流レベルを
融通できるよう並列に接続されている。前述のよ
うにバツフア３６２の出力は、トランジスタ４０
０，４０２、ダイオード４０４ａ，４０４ｂ，４
０４ｃから成る出力ドライバに接続されている。
自走発振器３６０によつて発生されたパルスに応
答して、出力ドライバ３６４の出力トランジスタ
４０２は導通状態にされると、バツテリ３２から
コイル３５０を介してアースへの充電経路が与え
られる。各パルスの終りに、トランジスタ４０２
はオフとなり、コイル３５０を介して流れる電流
はブーストコンデンサ３５２へ転流される。さら
に、第７図に示したように、コンデンサ３５２に
蓄えられた電圧はコイルの放電に応答してステツ
プ状に増加する。ブースト電圧は比較器４１０を
含む電圧レベルシフト回路３８６に伝えられてモ
ニタされる。分圧抵抗４１２，４１４の作用と協
同して、比較器４１０の正端子に伝えられたブー
スト電圧のモニタ値は充分に小さくされる。ブー
スト電圧のこのモニタ値がたとえば2.5ボルトと
するような基準レベルを越す時、比較器４１０か
らは、コンデンサ３５２の蓄積電圧がその所望レ
ベルに達したことを示す出力信号が発生される。
この比較器４１０によつて発生された信号は禁止
回路３６６のトランジスタ４２０へ伝えられる。
この信号はトランジスタ４２０をオンにし、自走
発振器３６０の比較器３９０の出力をアースに落
とし、これによつてそれを一時的にオフにしてそ
の動作を禁止し、これがコンデンサ３５２の蓄積
電圧のレベルが更に増加することを禁止する。
レベルシフト回路３６８の出力はまた、ノーブ
ースト回路３７０へ与えられる。このノーブース
ト回路３７０はコレクタ・エミツタ接合部を蓄積
コンデンサ４３２と並列に接続した入力トランジ
スタ４３０を有する。コンデンサ４３２の正端子
は適当な抵抗を介して基準電圧に接続されてい
る。ノーブースト回路の出力はコンデンサ４３２
にかかる電圧となる。NBで示したこの信号は第
２図および第４図に示したピンＰ１３へ伝えられ
る。前にも示したように、低いバツテリ状態にお
いてでさえも、このブースト電圧発生器７０は比
較的急速にブーストコンデンサ３５２を充電する
よう設計されている。したがつて、ブースト電圧
発生器７０の通常の動作の基では、比較基４１０
の出力はブーストコンデンサ３５２が充分に充電
されたことを示す論理的に高レベルの信号を発生
する。ブーストコンデンサ３５２が充電されてい
る間、蓄積コンデンサ４３２は定電圧化された５
ボルト電源に接続される。その端子間電圧は基準
電源レベルに指数的に近づく。この蓄積コンデン
サ４３２の端子電圧は、変調されなければ、所定
時間後に、ブーストコンデンサ３５２がまだブー
スト電圧の所望レベルまで達していないことを示
す所定のトリガレベルを越えるようになる。しか
し、前述のように、通常の動作状態の基では、ブ
ーストコンデンサ５３２は実際、むしろ急速に、
ブースト電圧の所望レベルに達する。この情報は
比較基４１０を介してトランジスタ４３０のベー
スに伝えられる。次いで、この信号はトランジス
タ４３０を導通状態にしてコンデンサ４３２が比
較器４４２を作動させる所定のトリガレベルに達
する前にそのコンデンサ４３２を放電し、禁止回
路３６６のトランジスタ４２０をトリガする。禁
止回路３６６を再び簡単に参照する。上述のとお
り、あらゆる引込信号が存在するときの間は、自
走発振器３６０の動作も禁止するのが望ましい。
この理由は、引込信号がある間、混成電力回路８
０はブーストコンデンサ３５２の電圧を特定の噴
射装置コイルを介して放電されることになるから
である。これを行なうには、禁止回路３６６はス
イツチング回路６０のそれぞれによつて発生され
た各別の引込信号をダイオードオアゲート４３６
を介して論理和演算する。オアゲート４３６の出
力は別のスイツチングトランジスタ４３８に伝え
られ、そのトランジスタの出力は比較器３９０に
伝えられる。引込信号を受けると、トランジスタ
４３８は導通状態に切換えられ、比較器３９０の
出力をアースして発振器３６０の動作を禁止す
る。
ースト回路３７０へ与えられる。このノーブース
ト回路３７０はコレクタ・エミツタ接合部を蓄積
コンデンサ４３２と並列に接続した入力トランジ
スタ４３０を有する。コンデンサ４３２の正端子
は適当な抵抗を介して基準電圧に接続されてい
る。ノーブースト回路の出力はコンデンサ４３２
にかかる電圧となる。NBで示したこの信号は第
２図および第４図に示したピンＰ１３へ伝えられ
る。前にも示したように、低いバツテリ状態にお
いてでさえも、このブースト電圧発生器７０は比
較的急速にブーストコンデンサ３５２を充電する
よう設計されている。したがつて、ブースト電圧
発生器７０の通常の動作の基では、比較基４１０
の出力はブーストコンデンサ３５２が充分に充電
されたことを示す論理的に高レベルの信号を発生
する。ブーストコンデンサ３５２が充電されてい
る間、蓄積コンデンサ４３２は定電圧化された５
ボルト電源に接続される。その端子間電圧は基準
電源レベルに指数的に近づく。この蓄積コンデン
サ４３２の端子電圧は、変調されなければ、所定
時間後に、ブーストコンデンサ３５２がまだブー
スト電圧の所望レベルまで達していないことを示
す所定のトリガレベルを越えるようになる。しか
し、前述のように、通常の動作状態の基では、ブ
ーストコンデンサ５３２は実際、むしろ急速に、
ブースト電圧の所望レベルに達する。この情報は
比較基４１０を介してトランジスタ４３０のベー
スに伝えられる。次いで、この信号はトランジス
タ４３０を導通状態にしてコンデンサ４３２が比
較器４４２を作動させる所定のトリガレベルに達
する前にそのコンデンサ４３２を放電し、禁止回
路３６６のトランジスタ４２０をトリガする。禁
止回路３６６を再び簡単に参照する。上述のとお
り、あらゆる引込信号が存在するときの間は、自
走発振器３６０の動作も禁止するのが望ましい。
この理由は、引込信号がある間、混成電力回路８
０はブーストコンデンサ３５２の電圧を特定の噴
射装置コイルを介して放電されることになるから
である。これを行なうには、禁止回路３６６はス
イツチング回路６０のそれぞれによつて発生され
た各別の引込信号をダイオードオアゲート４３６
を介して論理和演算する。オアゲート４３６の出
力は別のスイツチングトランジスタ４３８に伝え
られ、そのトランジスタの出力は比較器３９０に
伝えられる。引込信号を受けると、トランジスタ
４３８は導通状態に切換えられ、比較器３９０の
出力をアースして発振器３６０の動作を禁止す
る。
第８図に示した最後の主要な回路機能は診断回
路網９０である。診断回路網９０はノーブースト
回路３７０によつて発生されるノーブースト信号
と、スイツチング回路６０によつて発生される短
絡検出信号とに応答する。短絡検出信号およびノ
ーブースト信号はオアゲート４４０に伝えられ、
そのオアゲートの出力は比較器４４２に接続され
ている。短絡検出信号またはノーブースト信号を
受けると、比較器４４２の出力は高レベルにな
り、この出力は抵抗４４４を介して正帰還によつ
て与えられるラツチ効果のためその高レベルに保
たれる。比較器４４２の高い論理出力はインバー
タ３８２によつて反転されて出力段３８４の通常
は高い出力レベルが低くなり、故障が生じたこと
を表示する。比較器４５２、充電コンデンサ４５
４、スイツチングトランジスタ４５６および出力
トランジスタ４５８を含む初期設定回路３８６は
基準電圧が安定している間は故障検出信号は発生
されないことを保証している。
路網９０である。診断回路網９０はノーブースト
回路３７０によつて発生されるノーブースト信号
と、スイツチング回路６０によつて発生される短
絡検出信号とに応答する。短絡検出信号およびノ
ーブースト信号はオアゲート４４０に伝えられ、
そのオアゲートの出力は比較器４４２に接続され
ている。短絡検出信号またはノーブースト信号を
受けると、比較器４４２の出力は高レベルにな
り、この出力は抵抗４４４を介して正帰還によつ
て与えられるラツチ効果のためその高レベルに保
たれる。比較器４４２の高い論理出力はインバー
タ３８２によつて反転されて出力段３８４の通常
は高い出力レベルが低くなり、故障が生じたこと
を表示する。比較器４５２、充電コンデンサ４５
４、スイツチングトランジスタ４５６および出力
トランジスタ４５８を含む初期設定回路３８６は
基準電圧が安定している間は故障検出信号は発生
されないことを保証している。
第９図を参照すれば、ソレノイド制御ユニツト
２０に組込まれたフエールセーフ回路網が示され
ている。第９図は噴射装置５０のそれぞれに組込
むことができる回路の１つを示している。ここに
示したフエールセーフ回路４７０は仮想の線の右
側に位置される。その線の左側には模範的な噴射
装置コイル５２がある。噴射装置コイル５２は第
３図に示したと同じ方法で混成電力回路の再循環
トランジスタ１３０および電力トランジスタ１２
０につながつている。フエールセーフ回路４７０
の機能は噴射装置コイル５２の中の異常電流の流
れ状態を検出することにある。しかし、噴射装置
５０に電流を流したい状況にあるとき、すなわち
噴射装置の作動中は回路を誤つて作動しないよう
注意しなければならない。したがつて、フエール
セーフ回路４７０は流量調節パルスのない期間だ
け噴射装置を流れる電流をテストする。特定の感
知抵抗５４の端子電圧は比較器４７２へ伝えられ
る。比較器４７２の出力は、流量調節信号を受け
ている間、導通状態に維持されているスイツチン
グトランジスタ４７４によつて短絡され、アース
電位に保たれている。流量調節パルスがない間
は、抵抗４７６とコンデンサ４７８との抵抗−コ
ンデンサの組合せの端子電圧は基準電圧レベルに
指数関数的に近づけられる。コンデンサの電圧の
指数的立上りはこの系に遅れをもたらす。コンデ
ンサ４７８は比較器４８０を含むしきい値検出回
路に接続されており、比較器４８０の出力は
SCR回路網４８２に接続されている。SCR回路
網４８２はアースとバツテリとの間に接続されて
いる。異常電流流れの状況を表わすしきい値検出
回路のトリガに基いて、SCRはバツテリ３２を
実質的にアース電位に近い電圧にしばらく接続す
る。これにより、サージ電流がヒユーズ４８６を
介して流れ、ヒユーズ４８６を高速溶断して噴射
装置５０の誤動作をなくすと共に関連する電気回
路をこの系から隔離するのである。
２０に組込まれたフエールセーフ回路網が示され
ている。第９図は噴射装置５０のそれぞれに組込
むことができる回路の１つを示している。ここに
示したフエールセーフ回路４７０は仮想の線の右
側に位置される。その線の左側には模範的な噴射
装置コイル５２がある。噴射装置コイル５２は第
３図に示したと同じ方法で混成電力回路の再循環
トランジスタ１３０および電力トランジスタ１２
０につながつている。フエールセーフ回路４７０
の機能は噴射装置コイル５２の中の異常電流の流
れ状態を検出することにある。しかし、噴射装置
５０に電流を流したい状況にあるとき、すなわち
噴射装置の作動中は回路を誤つて作動しないよう
注意しなければならない。したがつて、フエール
セーフ回路４７０は流量調節パルスのない期間だ
け噴射装置を流れる電流をテストする。特定の感
知抵抗５４の端子電圧は比較器４７２へ伝えられ
る。比較器４７２の出力は、流量調節信号を受け
ている間、導通状態に維持されているスイツチン
グトランジスタ４７４によつて短絡され、アース
電位に保たれている。流量調節パルスがない間
は、抵抗４７６とコンデンサ４７８との抵抗−コ
ンデンサの組合せの端子電圧は基準電圧レベルに
指数関数的に近づけられる。コンデンサの電圧の
指数的立上りはこの系に遅れをもたらす。コンデ
ンサ４７８は比較器４８０を含むしきい値検出回
路に接続されており、比較器４８０の出力は
SCR回路網４８２に接続されている。SCR回路
網４８２はアースとバツテリとの間に接続されて
いる。異常電流流れの状況を表わすしきい値検出
回路のトリガに基いて、SCRはバツテリ３２を
実質的にアース電位に近い電圧にしばらく接続す
る。これにより、サージ電流がヒユーズ４８６を
介して流れ、ヒユーズ４８６を高速溶断して噴射
装置５０の誤動作をなくすと共に関連する電気回
路をこの系から隔離するのである。
以上本発明をその好適な実施例について詳述し
たが、本発明はこの特定の実施例に限定されるも
のではなく本発明の精神の範囲内において幾多の
変化変形が可能である。
たが、本発明はこの特定の実施例に限定されるも
のではなく本発明の精神の範囲内において幾多の
変化変形が可能である。
第１図はソレノイド制御ユニツトを示すブロツ
ク図、第２図は本発明の主要な構成要素のいくつ
かを示す部分的なブロツク図、第３図は混成電力
回路を示す回路図、第４図はスイツチング回路を
示す図、第５図は第４図にて使用された比較器の
一例を示す回路図、第６図は第４図にて使用され
た比較器の別な例を示す回路図、第７図は本発明
によつて発生されるいくつかの要部波形図、第８
図はブースト電圧発生器および診断回路を示す
図、第９図はフエールセーフ回路を示す図であ
る。 ２０……ソレノイド制御ユニツト、２２……ス
イツチング駆動回路、３０……電源手段、３２…
…バツテリ、３４……電圧レギユレータ、４０…
…電子制御ユニツト、５０……燃料噴射装置、５
２……コイル、５４……感知抵抗、６０……スイ
ツチング回路、７０……ブースト電圧発生器、８
０……混成電力回路、９０……診断回路網、１１
０……ダーリントン対、２１０……入力バツフ
ア、２２２……引込バツフア、２５０……パルス
幅変調回路、２８０……電圧源回路網、２９０…
…オン／オフスイツチ制御回路網、３１０……モ
ニタ回路、３１２……インバータ兼バツフア、３
１４……関数発生器、３６０……自走発振器、３
６２……バツフア、３６４……出力ドライバ、３
６６……禁止回路、３６８……レベルシフト回
路、３７０……ノーブースト回路、３８０……ラ
ツチ、３８２……インバータ、３８４……出力
段、３８６……初期設定回路、４７０……フエー
ルセーフ回路、４８２……SCR回路網。
ク図、第２図は本発明の主要な構成要素のいくつ
かを示す部分的なブロツク図、第３図は混成電力
回路を示す回路図、第４図はスイツチング回路を
示す図、第５図は第４図にて使用された比較器の
一例を示す回路図、第６図は第４図にて使用され
た比較器の別な例を示す回路図、第７図は本発明
によつて発生されるいくつかの要部波形図、第８
図はブースト電圧発生器および診断回路を示す
図、第９図はフエールセーフ回路を示す図であ
る。 ２０……ソレノイド制御ユニツト、２２……ス
イツチング駆動回路、３０……電源手段、３２…
…バツテリ、３４……電圧レギユレータ、４０…
…電子制御ユニツト、５０……燃料噴射装置、５
２……コイル、５４……感知抵抗、６０……スイ
ツチング回路、７０……ブースト電圧発生器、８
０……混成電力回路、９０……診断回路網、１１
０……ダーリントン対、２１０……入力バツフ
ア、２２２……引込バツフア、２５０……パルス
幅変調回路、２８０……電圧源回路網、２９０…
…オン／オフスイツチ制御回路網、３１０……モ
ニタ回路、３１２……インバータ兼バツフア、３
１４……関数発生器、３６０……自走発振器、３
６２……バツフア、３６４……出力ドライバ、３
６６……禁止回路、３６８……レベルシフト回
路、３７０……ノーブースト回路、３８０……ラ
ツチ、３８２……インバータ、３８４……出力
段、３８６……初期設定回路、４７０……フエー
ルセーフ回路、４８２……SCR回路網。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ それぞれコイル５２を有するタイプでありか
つ個々のコイル５２を流れる電流を表した電圧を
発生する抵抗５４のような感知手段と関連されて
いるエンジンの燃料噴射装置５０の少なくとも１
つの動作を、少なくとも１つのエンジンパラメー
タに応じて電子制御ユニツト４０により発生され
る流量調節信号に応答して制御するソレノイド制
御ユニツト２０であつて、 各噴射装置と関連されており、引込信号に応答
してバツテリによつて発生される電圧より高いブ
ースト電圧信号を引込信号と同期して発生し、蓄
えるブースト電圧発生手段７０と、 流量調節信号の特定の１つを受けて特定の感知
抵抗５４に伝えそしてその感知抵抗の電圧を入力
するよう各噴射装置５０と関連されており、対応
する噴射装置の電流が所定値を下回る第１の電流
基準レベルにある間オン制御信号を発生し、噴射
装置の電流が所定値を上回る第２の電流基準レベ
ルにある時オフ制御信号を発生するオン／オフス
イツチ制御手段２９０と、引込信号が存在してい
る間第１の電圧基準レベル信号を発生し、その後
の期間は低い第２の電圧基準レベル信号を発生す
るようにした引込信号に応答する電圧源回路網手
段２８０とから成るスイツチング回路手段６０
と、 それぞれが各噴射装置５０と関連されてブース
ト電圧信号、オン制御信号、オフ制御信号および
引込信号に応答するものであつて、オン制御信号
の後に受けた引込信号に応答してブースト電圧信
号またはバツテリ電圧を噴射装置５０に伝えると
共にオフ制御信号の受信に応答して噴射装置を負
帰還または再循環回路に接続して噴射装置の電流
を減衰させる混成電力回路手段８０とを備えたソ
レノイド制御ユニツトにおいて、 ブースト電圧発生手段７０はパルススイツチン
グタイプものであつてブースト電圧が引込信号と
引込信号との間の期間に発生されかつ引込信号の
存在の間は禁止されること、およびソレノイド制
御ユニツト２０は更に受信した流量調節信号に応
答してオン制御信号よりも時間的に遅れた引込信
号を発生する引込信号発生手段を備えていること
を特徴とする、ソレノイド制御ユニツト。 ２ 前記スイツチング回路手段は、流量調節信号
を受けるようにされている出力をその流量調節信
号がない場合には高い論理レベルに維持するよう
にした入力バツフア手段２１０と、所定のパルス
幅を持つた引込信号を発生する引込バツフア手段
２２２と、流量調節信号を受けていない間は引込
信号の発生を禁止する禁止手段２２０，２７４と
を備え、引込信号の発生の間第１の電圧基準信号
を発生しその後は第２の低レベルの電圧レベル信
号を発生する前記電圧源回路網手段２８０におい
て第２の電圧レベル信号は流量調節信号がなくな
ると同時に終わらせるようにし、前記電圧源回路
網手段２８０の出力と特定の噴射装置内を流れる
電流のレベルとに応答する前記オン／オフスイツ
チ制御手段２９０は流量調節信号を受けていない
間はオン制御信号の発生を妨げる禁止手段２９６
を有せしめていることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の、ソレノイド制御ユニツト。 ３ 前記スイツチング回路手段６０は、特定の噴
射装置５０を流れる電流のレベルを比較し、この
電流のレベルを基準時間関数と比較し、噴射装置
電流のレベルが基準時間関数を越えたとき短絡検
出信号を発生する噴射装置電流レベルモニタ手段
３１０をさらに備えたことを特徴とする特許請求
の範囲第２項記載の、ソレノイド制御ユニツト。 ４ 前記引込バツフア手段２２２は、抵抗−コン
デンサの組合せＲ２０７−Ｃ２０１に接続されて
引込信号の定格持続時間が定められる単安定マル
チバイブレータを有している第１の比較器２３０
と、エミツタをアースし入力を第１の比較器２３
０の出力に接続したNPNトランジスタ２７０を
有し出力を前記電圧源回路網２８０にも接続した
第１のインバータ２３２と、入力を前記第１のイ
ンバータ２３２の出力に接続し出力端子を流量調
節信号がない場合には常に低論理レベルに維持し
ている第２のインバータ手段２３４と、この第２
のインバータ手段２３４の出力をろ波しオン制御
信号に関して遅らせた引込信号を定める出力回路
網手段２３６とを備えていることを特徴とする特
許請求の範囲第３項記載のソレノイド制御ユニツ
ト。 ５ 前記電圧源回路網２８０は、エミツタを正電
位に接続しエミツタとベースとの間には抵抗２８
３を有しさらにベース端子には前記第１のインバ
ータ２３２の出力を受けるように接続された別な
抵抗２８５を有する第１のPNPトランジスタ２
８２と、コレクタ端子を前記正電位に接続しベー
スを前記PNPトランジスタ２８２のコレクタに
接続された第１のPNPトランジスタ２８４と、
アースと正電位との間に接続されて前記PNPト
ランジスタ２８４のエミツタに接続するようにし
た分圧回路網とを備えていることを特徴とする特
許請求の範囲第４項記載の、ソレノイド制御ユニ
ツト。 ６ 基準波形によつて定められた電流流れのレベ
ルに応答して特定の噴射装置コイル５２の短絡を
表わす出力信号を発生する電流モニタ手段３１０
を含む短絡検出手段を備え、この短絡検出手段
は、基準波形を発生する基準波形発生手段３１４
と、特定の噴射装置コイル５２を流れる噴射装置
電流のレベルに応答して基準波形発生手段３１４
によつて定められた電流レベルがその特定の噴射
装置コイル５２の電流の流れのレベルを越えた時
出力信号を発生する比較器手段３１６と、この比
較器３１６の出力に応答して噴射装置電流レベル
が基準波形発生手段３１４によつて定められたレ
ベルを下回るとき通常は高い論理レベル出力を発
生し噴射装置電流が波形発生手段３１４によつて
定められたレベルを上回つたとき低論理レベル信
号を発生するようにしたバツフア手段３１２とを
備えていることを特徴とする特許請求の範囲第５
項記載の、ソレノイド制御ユニツト。 ７ 前記オン／オフスイツチ制御手段２９０は、
オン制御信号およびオフ制御信号の発生を禁止す
る前記バツフア手段３１２の出力に応答する別な
スイツチ手段２９８を備えていることを特徴とす
る特許請求の範囲第６項記載の、ソレノイド制御
ユニツト。 ８ 前記基準波形発生器３１４は、充電コンデン
サＣ２０２と、流量調節パルスがない間は前記コ
ンデンサＣ２０２が充電されるのを防ぎそれ以外
の間はコンデンサＣ２０２を充電できるようにし
たスイツチングトランジスタ３１８とを備えてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第７項記載
の、ソレノイド制御ユニツト。 ９ 前記バツフア手段３１２は、ベースを前記比
較器３１６の出力に接続するようにしエミツタを
アースしベースとアースとの間の抵抗３２８を接
続しコレクタ端子を抵抗３２６を介して正電位に
接続すると共にスイツチ手段２９８へ連絡するよ
うにしたスイツチングトランジスタ３２４を備え
ていることを特徴とする特許請求の範囲第８項記
載の、ソレノイド制御ユニツト。 １０ 前記パルススイツチングタイプのブースト
電圧発生手段７０は、一方の端子を前記バツテリ
３２に接続されたブーストコイル３５０と、アノ
ードをそのブーストコイル３５０の他端子に接続
されたダイオードＤ１０３と、一方の端子をその
ダイオードのカソードに接続された他端子をバツ
テリ電位に接続するようにしたブーストコンデン
サ３５２と、周波数が前記バツテリ３２の電位レ
ベルに依存される第１の信号を発生する自走発振
手段３６０と、出力信号を発生するバツフア手段
３６２と、前記自走発振手段３６０の出力に相当
する一連のパルスを発生し出力が前記ブーストコ
イル３５０を介しての電流充電経路を選択的に生
ぜしめその後は前記電流経路を終らせるよう前記
ダイオードＤ１０３のアノードとアース電位とに
接続されてブーストコイル３５０内の電気エネル
ギが前記ブーストコンデンサ３５２へ伝えられて
蓄えられるようにした、出力ドライバ手段３６４
と、前記ブーストコンデンサ３５２に蓄えられた
電圧を表わした出力を発生するレベルシフト手段
４１２，４１４を含むブースト電圧表示手段と、
前記スイツチング回路手段６０のそれぞれによつ
て発生された引込信号とレベルシフト手段への出
力とに応答して引込信号のある間および前記ブー
ストコンデンサ３５２が所定の電圧レベルまで充
電されている間前記自走発振手段３６０の動作を
禁止する禁止手段とを備えていることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項ないし第９項のいずれか
１項に記載の、ソレノイド制御ユニツト。 １１ 前記パルススイツチングタイプのブースト
電圧発生手段７０は、前記ブーストコイル３５０
が所定期間の間に所望の充電が得られていないこ
とを表わす信号を発生するものであつてコレク
タ・エミツタ接合部を蓄積コンデンサ４３２によ
つて並列に接続した入力トランジスタ４３０を含
むノーブースト回路手段３７０を備え、前記コン
デンサ４３２の正端子は基準電圧に接続され、前
記トランジスタ４３０のエミツタ端子および前記
コンデンサ４３２の負端子はアース電位に接続さ
れ、前記トランジスタ４３０のベース端子は前記
レベルシフト手段の出力に接続されていることを
特徴とする特許請求の範囲第１０項記載の、ソレ
ノイド制御ユニツト。 １２ 前記ノーブースト回路手段の出力と前記ス
イツチング回路手段６０の特定の１つによつて発
生された各短絡検出信号とに応答して前記スイツ
チング回路手段の特定の１つまたは前記ブースト
電圧発生手段７０が動作していないことを示す低
論理レベルの故障検出信号を発生する診断回路
と、基準電圧３４が安定していない始動時に誤つ
た故障検出信号の発生を防止する初期設定回路手
段３８６とをさらに備えたことを特徴とする特許
請求の範囲第１１項記載の、ソレノイド制御ユニ
ツト。 １３ 前記混成電力回路手段８０は、エミツタ端
子にブースト電圧およびバツテリ電圧を受けるよ
うにしコレクタ端子を特定の噴射装置コイル５２
の一端子へ接続した電力トランジスタ１２０と、
コレクタをアースしエミツタ端子を前記電力トラ
ンジスタのコレクタへ接続した再循環トランジス
タ１３０と、特定の引込信号に応答して前記ブー
スト電圧信号を前記電力トランジスタのエミツタ
端子に供給するものであつて出力またはコレクタ
端子を電力トランジスタ１２０のエミツタ端子に
接続した複数のトランジスタ１１２，１１４から
成るダーリントン対１１０へ出力またはコレクタ
端子を接続した第２のNPNトランジスタ１０２
を含む駆動手段を有するブースト手段と、前記電
力トランジスタ１２０のベースに接続されてオン
制御信号を受けている間前記電力トランジスタを
オンにする第３のNPNトランジスタ１４０を有
するオン制御スイツチ手段と、オフ制御信号に応
答して前記再循環トランジスタ１３０をオンにし
再循環減衰電流経路を定めて特定の噴射装置を流
れる電流を減衰させる制御回路手段とを備えてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第１２項記載
の、ソレノイド制御ユニツト。 １４ 前記再循環トランジスタ１３０は整流ダイ
オード１３２を介して前記電力トランジスタに接
続されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１３項記載の、ソレノイド制御ユニツト。 １５ 前記制御回路手段は、再循環トランジスタ
１３０のベース・コレクタ接合部間にカソードを
アースして接続したツエナーダイオード１３４
と、第４のNPNトランジスタ１５２と第２の
PNPトランジスタ１５０とを含むオフ制御スイ
ツチ手段とを備え、前記第２のPNPトランジス
タのベースはエミツタ端子をアースした前記第４
のNPNトランジスタ１５２のコレクタへ接続さ
れ、前記第２のPNPトランジスタ１５０のエミ
ツタ端子は第４のNPNトランジスタ１５２のコ
レクタとバツテリ電位とに接続され、前記第２の
PNPトランジスタのコレクタ端子は前記ツエナ
ーダイオードのアノードに接続されていることを
特徴とする特許請求の範囲第１３項記載の、ソレ
ノイド制御ユニツト。
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