JPH059521A - 高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法 - Google Patents
高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法Info
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- JPH059521A JPH059521A JP15906791A JP15906791A JPH059521A JP H059521 A JPH059521 A JP H059521A JP 15906791 A JP15906791 A JP 15906791A JP 15906791 A JP15906791 A JP 15906791A JP H059521 A JPH059521 A JP H059521A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 湿式集塵装置内の湿分飽和高炉ガスを炉頂圧
タービンに供給される高炉ガスに巻込むのを防止して、
炉頂圧タービンの乾式運転継続を達成する。 【構成】 湿式集塵装置32と乾式集塵装置34とを並設
し、ガス配管12から湿式集塵装置32の入側直近で分岐配
管36を取り出し、この分岐配管36を乾式集塵装置34を介
して炉頂圧タービン35に接続する。乾式集塵装置34を通
過した高炉ガスの温度を、タービン直前の分岐配管36に
設けた温度センサ17で測定し、この測定温度値がタービ
ン下流側の配管19内で結露することのない管理温度値
（ 120℃）以上になるようにセプタム弁33の開度を制御
する。湿式集塵装置32内の湿分飽和高炉ガスを分岐配管
36に巻込むことなく、下流側のセプタム弁33の方に導く
ことができる。
タービンに供給される高炉ガスに巻込むのを防止して、
炉頂圧タービンの乾式運転継続を達成する。 【構成】 湿式集塵装置32と乾式集塵装置34とを並設
し、ガス配管12から湿式集塵装置32の入側直近で分岐配
管36を取り出し、この分岐配管36を乾式集塵装置34を介
して炉頂圧タービン35に接続する。乾式集塵装置34を通
過した高炉ガスの温度を、タービン直前の分岐配管36に
設けた温度センサ17で測定し、この測定温度値がタービ
ン下流側の配管19内で結露することのない管理温度値
（ 120℃）以上になるようにセプタム弁33の開度を制御
する。湿式集塵装置32内の湿分飽和高炉ガスを分岐配管
36に巻込むことなく、下流側のセプタム弁33の方に導く
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高炉ガスの保有する圧力
エネルギーの回収を湿式集塵装置と乾式集塵装置とを並
設して回収する高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法
に関するものである。
エネルギーの回収を湿式集塵装置と乾式集塵装置とを並
設して回収する高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鉄所の高炉ガスはガス量も多くかつ高
圧なので、この圧力および熱エネルギーを効率よく回収
するために、図８に示すようにダストキャッチャ（以下
ＤＣと略す）31の下流側にベンチュリスクラッバ（以下
ＶＳと略す）32などの湿式集塵装置と、高圧バグフィル
タ、高圧用電気集塵機などの乾式集塵装置（以下ＢＤＣ
と略す）34とを併設しておき、通常はＢＤＣ34を運転し
高炉ガス全量をＢＤＣ34を通過させ、炉頂圧タービン
（以下ＴＲＴと略す）35に高温ガスを供給しエネルギー
回収効率の向上を図っている。30は高炉（ＢＦ）を示
す。
圧なので、この圧力および熱エネルギーを効率よく回収
するために、図８に示すようにダストキャッチャ（以下
ＤＣと略す）31の下流側にベンチュリスクラッバ（以下
ＶＳと略す）32などの湿式集塵装置と、高圧バグフィル
タ、高圧用電気集塵機などの乾式集塵装置（以下ＢＤＣ
と略す）34とを併設しておき、通常はＢＤＣ34を運転し
高炉ガス全量をＢＤＣ34を通過させ、炉頂圧タービン
（以下ＴＲＴと略す）35に高温ガスを供給しエネルギー
回収効率の向上を図っている。30は高炉（ＢＦ）を示
す。
【０００３】この際バタフライ弁２、ゴグル弁４を開と
してここを経由して、ＢＤＣで集塵された高炉ガスの一
部をセプタム弁（以下ＳＶと略す）33のリークガスある
いは遮断弁９を経由する炉頂装入装置用均圧ガスとして
供給している（特開昭60−174811号公報参照) 。なお、
高炉ガスの異常高温時、またはＢＤＣ34、ＴＲＴ35を休
止せざるをえないときには主にバタフライ弁１の開操作
やその他の弁の開閉や高炉ガスへの散水などによって高
炉操業を維持している。
してここを経由して、ＢＤＣで集塵された高炉ガスの一
部をセプタム弁（以下ＳＶと略す）33のリークガスある
いは遮断弁９を経由する炉頂装入装置用均圧ガスとして
供給している（特開昭60−174811号公報参照) 。なお、
高炉ガスの異常高温時、またはＢＤＣ34、ＴＲＴ35を休
止せざるをえないときには主にバタフライ弁１の開操作
やその他の弁の開閉や高炉ガスへの散水などによって高
炉操業を維持している。
【０００４】しかしながら、前述の湿式集塵装置と乾式
集塵装置とを並設した高炉ガスエネルギー回収方法には
つぎのような問題がある。湿式集塵装置ラインと乾式
集塵装置ラインとの切換のためにバタフライ弁１が必要
である。ＳＶ33のリークガス、炉頂装入装置用均圧ガ
スとしては、ＢＤＣ34を通過した高温ガスが供給される
ため配管上の散水個所10での散水による冷却が必要で、
かつガス量変化に伴う散水量制御が必要である。
集塵装置とを並設した高炉ガスエネルギー回収方法には
つぎのような問題がある。湿式集塵装置ラインと乾式
集塵装置ラインとの切換のためにバタフライ弁１が必要
である。ＳＶ33のリークガス、炉頂装入装置用均圧ガ
スとしては、ＢＤＣ34を通過した高温ガスが供給される
ため配管上の散水個所10での散水による冷却が必要で、
かつガス量変化に伴う散水量制御が必要である。
【０００５】ＴＲＴ35トリップ時は、ＢＤＣ34を通過
した高温ガスの全量がバタフライ弁２、ゴグル弁４を経
由してＳＶ33に供給されるので、散水個所10では高温ガ
ス全量を冷却できるだけの散水ノズルなどの設備が必要
である。高炉ガスが異常高温になる時、ＤＣ31内のガ
ス冷却の散水や弁の開閉がうまく動作しない時は、ＢＤ
Ｃ34内の濾布を焼損するおそれがある。
した高温ガスの全量がバタフライ弁２、ゴグル弁４を経
由してＳＶ33に供給されるので、散水個所10では高温ガ
ス全量を冷却できるだけの散水ノズルなどの設備が必要
である。高炉ガスが異常高温になる時、ＤＣ31内のガ
ス冷却の散水や弁の開閉がうまく動作しない時は、ＢＤ
Ｃ34内の濾布を焼損するおそれがある。
【０００６】前記のような問題を解決し、バタフライ弁
１を必要とせず、高炉ガスの異常高温、ＴＲＴトリップ
などの異常事態に対応できるよう本出願人は、ＤＣから
ＶＳまでの配管内にダストが堆積することを防止する除
塵方法として特願平２-93867号を提案した。すなわち本
出願人の提案した方法は図６に示すようにＢＤＣ34運転
時には、バタフライ弁２、ゴグル弁４を閉じ、ＳＶ33の
リークガスおよび炉頂装入装置用均圧ガスとしては、Ｂ
ＤＣ34は経由せずＶＳ32を通過した高炉ガスが供給され
る。従ってＶＳ32に常時散水しておけば供給される高炉
ガスはＶＳ32で冷却されるので、図８に示す散水個所10
での散水設備は不要となる。
１を必要とせず、高炉ガスの異常高温、ＴＲＴトリップ
などの異常事態に対応できるよう本出願人は、ＤＣから
ＶＳまでの配管内にダストが堆積することを防止する除
塵方法として特願平２-93867号を提案した。すなわち本
出願人の提案した方法は図６に示すようにＢＤＣ34運転
時には、バタフライ弁２、ゴグル弁４を閉じ、ＳＶ33の
リークガスおよび炉頂装入装置用均圧ガスとしては、Ｂ
ＤＣ34は経由せずＶＳ32を通過した高炉ガスが供給され
る。従ってＶＳ32に常時散水しておけば供給される高炉
ガスはＶＳ32で冷却されるので、図８に示す散水個所10
での散水設備は不要となる。
【０００７】ＴＲＴ35のトリップ時は、同時にその直前
にある遮断弁８が閉じるので、高炉ガスはＢＤＣ34に流
れずＶＳ32を通過しＳＶ33に流れる。従って前述のケー
スと同様にＶＳ32で冷却されるので、特別なガス冷却設
備は不要で、また他の弁を操作せずに瞬時にＢＤＣ34か
らＶＳ32への切換ができる。高炉ガスが異常高温になる
時は、炉頂、アップテイクなど炉頂圧タービン上流側の
高炉ガス温度センサの信号によって遮断弁８を閉じて、
高炉ガス全量をＢＤＣ34からＶＳ32に切換えることがで
きるのでＢＤＣ34の濾布の焼損を防ぐことができる。
にある遮断弁８が閉じるので、高炉ガスはＢＤＣ34に流
れずＶＳ32を通過しＳＶ33に流れる。従って前述のケー
スと同様にＶＳ32で冷却されるので、特別なガス冷却設
備は不要で、また他の弁を操作せずに瞬時にＢＤＣ34か
らＶＳ32への切換ができる。高炉ガスが異常高温になる
時は、炉頂、アップテイクなど炉頂圧タービン上流側の
高炉ガス温度センサの信号によって遮断弁８を閉じて、
高炉ガス全量をＢＤＣ34からＶＳ32に切換えることがで
きるのでＢＤＣ34の濾布の焼損を防ぐことができる。
【０００８】前述の方法によると、バタフライ弁１を全
く必要とせず、バタフライ弁１は撤去することができ
る。ＢＤＣ34の運転時には、前述のとおりＳＶ33のリー
クガスおよび炉頂装入装置用均圧ガスはＤＣ31、ＶＳ32
を通過する。しかしＳＶ33のリークガス量は全発生ガス
量の２〜３％と少なく、配管（例：3700mmφ) 内のガス
流速は例えば 0.2ｍ／ｓ程度と極めて低速となり、配管
12内にダストが堆積するという問題がある。ところでＢ
ＤＣ34の逆洗ファン11は、常時使用でなく、あるサイク
ルで使用されているため、その空き時間に吐出高炉ガス
のエネルギーをダスト移送に利用できる。
く必要とせず、バタフライ弁１は撤去することができ
る。ＢＤＣ34の運転時には、前述のとおりＳＶ33のリー
クガスおよび炉頂装入装置用均圧ガスはＤＣ31、ＶＳ32
を通過する。しかしＳＶ33のリークガス量は全発生ガス
量の２〜３％と少なく、配管（例：3700mmφ) 内のガス
流速は例えば 0.2ｍ／ｓ程度と極めて低速となり、配管
12内にダストが堆積するという問題がある。ところでＢ
ＤＣ34の逆洗ファン11は、常時使用でなく、あるサイク
ルで使用されているため、その空き時間に吐出高炉ガス
のエネルギーをダスト移送に利用できる。
【０００９】そこで図７に示すようにＤＣ31〜ＶＳ32間
の配管12に適当な間隔にオン・オフ弁16付パージ用ノズ
ル15を配設し、ＤＣ側から下流側に順次ノズルを開閉し
ながら、逆洗ファン11からの吐出高炉ガスを、配管12内
上流側から下流側に吹きつけダストをＶＳ32側に移送し
て、ダストの堆積を防止するものを提案した。しかるに
前述のオン・オフ弁16付パージ用ノズル15を配設し、Ｄ
Ｃ31側から下流側に順次ノズル15を開閉しながら配管12
内のダストをＶＳ32側に移送してダストの堆積をパージ
する方法はガスパージのための設備費が高く、設備のメ
ンテナンスにも手間が掛りコスト高になるという欠点が
あった。
の配管12に適当な間隔にオン・オフ弁16付パージ用ノズ
ル15を配設し、ＤＣ側から下流側に順次ノズルを開閉し
ながら、逆洗ファン11からの吐出高炉ガスを、配管12内
上流側から下流側に吹きつけダストをＶＳ32側に移送し
て、ダストの堆積を防止するものを提案した。しかるに
前述のオン・オフ弁16付パージ用ノズル15を配設し、Ｄ
Ｃ31側から下流側に順次ノズル15を開閉しながら配管12
内のダストをＶＳ32側に移送してダストの堆積をパージ
する方法はガスパージのための設備費が高く、設備のメ
ンテナンスにも手間が掛りコスト高になるという欠点が
あった。
【００１０】そこで本出願人は、ＤＣ31とＶＳ32とを接
続する配管12内をパージ用ノズル15等のパージ用設備を
削除することができる高炉ガスエネルギー回収設備を提
案した。すなわち、図５に示すように、ダストキャッチ
ャ（ＤＣ）31と湿式集塵装置（ＶＳ）32を接続するガス
配管12からＶＳ32の入側直近箇所で分岐配管36を取り出
し、この分岐配管36を乾式集塵装置（ＢＤＣ）34を介し
て炉頂圧タービン（ＴＲＴ）35に接続する。そして、Ｂ
ＤＣ34を通過した高炉ガスは炉頂圧タービン（ＴＲＴ）
35に供給され、またＶＳ32を通過した高炉ガスは主とし
て均圧用ガスとなり遮断弁９の開閉操作により高炉炉頂
装入装置（図示せず）に供給するようになっている。
続する配管12内をパージ用ノズル15等のパージ用設備を
削除することができる高炉ガスエネルギー回収設備を提
案した。すなわち、図５に示すように、ダストキャッチ
ャ（ＤＣ）31と湿式集塵装置（ＶＳ）32を接続するガス
配管12からＶＳ32の入側直近箇所で分岐配管36を取り出
し、この分岐配管36を乾式集塵装置（ＢＤＣ）34を介し
て炉頂圧タービン（ＴＲＴ）35に接続する。そして、Ｂ
ＤＣ34を通過した高炉ガスは炉頂圧タービン（ＴＲＴ）
35に供給され、またＶＳ32を通過した高炉ガスは主とし
て均圧用ガスとなり遮断弁９の開閉操作により高炉炉頂
装入装置（図示せず）に供給するようになっている。
【００１１】ＢＤＣ34を運転し、ＴＲＴ35を運転する定
常操作時には、バタフライ弁２、ゴグル弁４を閉じ、バ
タフライ弁３、ゴグル弁５、６、遮断弁８、ＮＫ弁７を
開とし、ＴＲＴ35はＢＤＣ34を通過した高炉ガスによっ
て運転され、ＳＶ33は閉とされるがＳＶ33のリークガス
と炉頂装入装置用均圧ガスはＶＳ32を通過した高炉ガス
によって供給される。
常操作時には、バタフライ弁２、ゴグル弁４を閉じ、バ
タフライ弁３、ゴグル弁５、６、遮断弁８、ＮＫ弁７を
開とし、ＴＲＴ35はＢＤＣ34を通過した高炉ガスによっ
て運転され、ＳＶ33は閉とされるがＳＶ33のリークガス
と炉頂装入装置用均圧ガスはＶＳ32を通過した高炉ガス
によって供給される。
【００１２】このときＤＣ31とＶＳ32とを接続する配管
12には高炉30から発生する高炉ガスの全量が通過し、Ｂ
ＤＣ34およびＶＳ32に分配されるので、配管12内のガス
流速は常に高速に維持され、ダストの堆積が防止され
る。またＶＳ32は、常時高炉ガス全発生量に対応する散
水が行われているのでＴＲＴ35がトリップして遮断弁８
が閉じても、ＢＤＣを通過していた高炉ガスを瞬時にＶ
Ｓ32側に支障なく切換えることができる。
12には高炉30から発生する高炉ガスの全量が通過し、Ｂ
ＤＣ34およびＶＳ32に分配されるので、配管12内のガス
流速は常に高速に維持され、ダストの堆積が防止され
る。またＶＳ32は、常時高炉ガス全発生量に対応する散
水が行われているのでＴＲＴ35がトリップして遮断弁８
が閉じても、ＢＤＣを通過していた高炉ガスを瞬時にＶ
Ｓ32側に支障なく切換えることができる。
【００１３】高炉ガスが高炉30のスリップなどでＢＤＣ
34の濾布の耐熱温度（約 200℃) よりはるかに高い高温
の1000℃にも達する。このような高温になる時は高炉ガ
ス温度を検知したら、直ちに遮断弁８を閉じて、ＢＤＣ
34からＶＳ32に切換えることによって、ＢＤＣ34の濾布
を守ることができるので、ＤＣ31内のミストスプレイ能
力も 300℃までの設備で高炉30のスリップ対応が可能で
ある。
34の濾布の耐熱温度（約 200℃) よりはるかに高い高温
の1000℃にも達する。このような高温になる時は高炉ガ
ス温度を検知したら、直ちに遮断弁８を閉じて、ＢＤＣ
34からＶＳ32に切換えることによって、ＢＤＣ34の濾布
を守ることができるので、ＤＣ31内のミストスプレイ能
力も 300℃までの設備で高炉30のスリップ対応が可能で
ある。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】前述のように定常操業
時にはＴＲＴ35はＢＤＣ34を通過した高炉ガスによって
運転され、ＳＶ33のリークガスと炉頂装入装置用均圧ガ
スは、ＶＳ32を通過した高炉ガスに供給される。そして
高炉スリップ時には、高炉ガスは1000℃にも達する場合
があるので、高炉にスリップが生じても対応できるよう
にＶＳ32には常時200〜300 ｔ／時間の散水を行ってい
るため、ＶＳ32内には湿分の飽和した高炉ガスが存在し
ている。
時にはＴＲＴ35はＢＤＣ34を通過した高炉ガスによって
運転され、ＳＶ33のリークガスと炉頂装入装置用均圧ガ
スは、ＶＳ32を通過した高炉ガスに供給される。そして
高炉スリップ時には、高炉ガスは1000℃にも達する場合
があるので、高炉にスリップが生じても対応できるよう
にＶＳ32には常時200〜300 ｔ／時間の散水を行ってい
るため、ＶＳ32内には湿分の飽和した高炉ガスが存在し
ている。
【００１５】一方、高炉30より発生した高炉ガスが配管
12および分岐配管36からＢＤＣ34へ向かうときの流速
は、約20ｍ／秒の高速であるためＶＳ32内に存在する湿
分飽和高炉ガスを巻込んで湿分の増加した高炉ガスがＢ
ＤＣに供給されることになる。そのためＢＤＣ34からＴ
ＲＴ35へ供給される高炉ガスの温度が乾式のＴＲＴ35と
して運転できる管理温度、すなわちＴＲＴ35の下流側の
配管内で結露して酸腐食する危険のある温度、例えば 1
25℃より低くなる。
12および分岐配管36からＢＤＣ34へ向かうときの流速
は、約20ｍ／秒の高速であるためＶＳ32内に存在する湿
分飽和高炉ガスを巻込んで湿分の増加した高炉ガスがＢ
ＤＣに供給されることになる。そのためＢＤＣ34からＴ
ＲＴ35へ供給される高炉ガスの温度が乾式のＴＲＴ35と
して運転できる管理温度、すなわちＴＲＴ35の下流側の
配管内で結露して酸腐食する危険のある温度、例えば 1
25℃より低くなる。
【００１６】管理温度を 125℃とするＴＲＴ35の入側直
近の分岐配管36内を通る高炉ガスの温度を図３で定性的
に示すが、同図３における実線のように、一般に高炉30
に原料を装入した時に高炉ガスの温度は降下するが、装
入原料の温度上昇に伴ってその後徐々に上昇する。再び
高炉30に原料を装入すると高炉ガスの温度が降下し、そ
の後徐々に上昇するというサイクルを繰り返しながら推
移する。
近の分岐配管36内を通る高炉ガスの温度を図３で定性的
に示すが、同図３における実線のように、一般に高炉30
に原料を装入した時に高炉ガスの温度は降下するが、装
入原料の温度上昇に伴ってその後徐々に上昇する。再び
高炉30に原料を装入すると高炉ガスの温度が降下し、そ
の後徐々に上昇するというサイクルを繰り返しながら推
移する。
【００１７】このような高炉ガスの温度サイクルにおい
てＴＲＴ35に導かれる高炉ガスにＶＳ32の湿分飽和高炉
ガスを巻込むと、湿分の増加により、次第にサイクル全
体の温度水準が低下し、特に高炉30への原料装入のタイ
ミングで管理温度 125℃より低くなってしまう。このた
め、遂にはＴＲＴ35を乾式運転からエネルギー回収効率
の劣る湿式運転とせざるを得ないというデメリットがあ
った。
てＴＲＴ35に導かれる高炉ガスにＶＳ32の湿分飽和高炉
ガスを巻込むと、湿分の増加により、次第にサイクル全
体の温度水準が低下し、特に高炉30への原料装入のタイ
ミングで管理温度 125℃より低くなってしまう。このた
め、遂にはＴＲＴ35を乾式運転からエネルギー回収効率
の劣る湿式運転とせざるを得ないというデメリットがあ
った。
【００１８】本発明は、前記従来技術の問題点を改良
し、炉頂圧タービン（ＴＲＴ）の乾式運転を常時安定し
て継続することができる高炉ガスエネルギー回収設備の
運転方法を提供することを目的とするものである。
し、炉頂圧タービン（ＴＲＴ）の乾式運転を常時安定し
て継続することができる高炉ガスエネルギー回収設備の
運転方法を提供することを目的とするものである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、高炉ガスを集塵するダストキャッチャの下
流側に湿式集塵装置と乾式集塵装置とを並設すると共
に、その下流側にそれぞれセプタム弁と炉頂圧タービン
とを並設した高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法に
おいて、前記ダストキャッチャと湿式集塵装置とを接続
するガス配管から前記湿式集塵装置の入側直近で分岐配
管を取り出し、この分岐配管を前記乾式集塵装置を介し
て炉頂圧タービンに接続し、前記乾式集塵装置を通過し
た高炉ガスの温度を前記炉頂圧タービンの入側直前にお
ける分岐配管に設けた温度センサで測定し、この測定温
度値が前記炉頂圧タービンの下流側配管内で結露するこ
とのない管理温度値以上になるように前記セプタム弁の
開度を制御することによって、前記ダストキャッチャか
ら配管を介して分岐配管に導かれる高炉ガスに、前記湿
式集塵装置内の湿分を飽和した高炉ガスを巻込むことな
く下流側のセプタム弁に導き、前記炉頂圧タービンの乾
式運転を継続することを特徴とする高炉ガスエネルギー
回収設備の運転方法である。
の本発明は、高炉ガスを集塵するダストキャッチャの下
流側に湿式集塵装置と乾式集塵装置とを並設すると共
に、その下流側にそれぞれセプタム弁と炉頂圧タービン
とを並設した高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法に
おいて、前記ダストキャッチャと湿式集塵装置とを接続
するガス配管から前記湿式集塵装置の入側直近で分岐配
管を取り出し、この分岐配管を前記乾式集塵装置を介し
て炉頂圧タービンに接続し、前記乾式集塵装置を通過し
た高炉ガスの温度を前記炉頂圧タービンの入側直前にお
ける分岐配管に設けた温度センサで測定し、この測定温
度値が前記炉頂圧タービンの下流側配管内で結露するこ
とのない管理温度値以上になるように前記セプタム弁の
開度を制御することによって、前記ダストキャッチャか
ら配管を介して分岐配管に導かれる高炉ガスに、前記湿
式集塵装置内の湿分を飽和した高炉ガスを巻込むことな
く下流側のセプタム弁に導き、前記炉頂圧タービンの乾
式運転を継続することを特徴とする高炉ガスエネルギー
回収設備の運転方法である。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の構成および作用を実施例に係
る図１および図２に基づいて説明する。なお図中、先に
本出願人が出願した前述の図５に示すものと異なるのは
炉頂圧タービン（ＴＲＴ）35の直前における分岐配管36
に設けた温度センサ17だけであり、その他は同じである
ので同一符号を付して説明する。
る図１および図２に基づいて説明する。なお図中、先に
本出願人が出願した前述の図５に示すものと異なるのは
炉頂圧タービン（ＴＲＴ）35の直前における分岐配管36
に設けた温度センサ17だけであり、その他は同じである
ので同一符号を付して説明する。
【００２１】図１に示すように、ダストキャッチャ（Ｄ
Ｃ）31と湿式集塵装置（ＶＳ）32を接続するガス配管12
からＶＳ32の入側直近箇所で分岐配管36を取り出し、こ
の分岐配管36を乾式集塵装置（ＢＤＣ）34を介して炉頂
圧タービン（ＴＲＴ）35に接続する。そして、ＢＤＣ34
を通過した高炉ガスは炉頂圧タービン（ＴＲＴ）35に供
給され、またＶＳ32を経由した高炉ガスは主として均圧
用ガスとなり遮断弁９の開閉操作により高炉炉頂装入装
置（図示せず）に供給するようになっているのは図５に
示すものと同じである。本発明では、前述のようにＴＲ
Ｔ35の直前における分岐配管36に温度センサ17を設けて
あり、分岐配管36からＴＲＴ35に供給される高炉ガスの
温度を測定するようになっている。
Ｃ）31と湿式集塵装置（ＶＳ）32を接続するガス配管12
からＶＳ32の入側直近箇所で分岐配管36を取り出し、こ
の分岐配管36を乾式集塵装置（ＢＤＣ）34を介して炉頂
圧タービン（ＴＲＴ）35に接続する。そして、ＢＤＣ34
を通過した高炉ガスは炉頂圧タービン（ＴＲＴ）35に供
給され、またＶＳ32を経由した高炉ガスは主として均圧
用ガスとなり遮断弁９の開閉操作により高炉炉頂装入装
置（図示せず）に供給するようになっているのは図５に
示すものと同じである。本発明では、前述のようにＴＲ
Ｔ35の直前における分岐配管36に温度センサ17を設けて
あり、分岐配管36からＴＲＴ35に供給される高炉ガスの
温度を測定するようになっている。
【００２２】ＢＤＣ34およびＴＲＴ35を運転する定常操
作時には、バタフライ弁２、ゴグル弁４を閉じ、バタフ
ライ弁３、ゴグル弁５、６、遮断弁８、ＮＫ弁７を開と
し、ＴＲＴ35はＢＤＣ34を通過した高炉ガスによって運
転される。炉頂装入装置用均圧ガスはＶＳ32を通過した
高炉ガスによって供給されるが、本発明では、ＳＶ33は
閉とするのではなくその開度が制御される。
作時には、バタフライ弁２、ゴグル弁４を閉じ、バタフ
ライ弁３、ゴグル弁５、６、遮断弁８、ＮＫ弁７を開と
し、ＴＲＴ35はＢＤＣ34を通過した高炉ガスによって運
転される。炉頂装入装置用均圧ガスはＶＳ32を通過した
高炉ガスによって供給されるが、本発明では、ＳＶ33は
閉とするのではなくその開度が制御される。
【００２３】すなわち、ＢＤＣ34を通過した高炉ガスの
温度をＴＲＴ35の入側直前における分岐配管36に設けた
温度センサ17で測定し、この測定温度値がＴＲＴの下流
側配管19内で結露することのない管理温度（例えば 120
℃）以上になるようにＳＶ33の開度を大きくしたり、小
さくしたりして制御するものである。このようなＳＶ33
の開度制御によってＤＣ31から配管12を介して分岐配管
36に導かれる流速20ｍ／秒程度の高炉ガスに、図２に示
すようにＶＳ32のスロート部に配設した散水ノズル18か
らの散水によって湿分の飽和した高炉ガスを巻込むこと
なくＶＳ32から下流側のＳＶ33に導くのである。
温度をＴＲＴ35の入側直前における分岐配管36に設けた
温度センサ17で測定し、この測定温度値がＴＲＴの下流
側配管19内で結露することのない管理温度（例えば 120
℃）以上になるようにＳＶ33の開度を大きくしたり、小
さくしたりして制御するものである。このようなＳＶ33
の開度制御によってＤＣ31から配管12を介して分岐配管
36に導かれる流速20ｍ／秒程度の高炉ガスに、図２に示
すようにＶＳ32のスロート部に配設した散水ノズル18か
らの散水によって湿分の飽和した高炉ガスを巻込むこと
なくＶＳ32から下流側のＳＶ33に導くのである。
【００２４】一般にセプタム弁（ＳＶ）33は全部で５個
設けてあり、通常の炉頂圧制御用に２個、緊急用に１
個、予備２個となっている。そこで本発明では５個の中
で最も径の小さなＳＶ33の開度調整により、分岐配管36
内にＶＳ32内の湿分飽和高炉ガスが逆流して巻込まれる
のを避けつつＢＤＣ34を通過してＴＲＴ35に導かれる高
炉ガスの湿分増加による温度低下を防止するのである。
例えば、図３に示すように高炉ガスの温度変化サイクル
において高炉への原料装入による温度降下時に管理温度
125℃になったら最も径の小さいＳＶ33を開とし、点線
で示すようにＴＲＴ35へ導かれる高炉ガスの温度を 125
℃以上に保持する。
設けてあり、通常の炉頂圧制御用に２個、緊急用に１
個、予備２個となっている。そこで本発明では５個の中
で最も径の小さなＳＶ33の開度調整により、分岐配管36
内にＶＳ32内の湿分飽和高炉ガスが逆流して巻込まれる
のを避けつつＢＤＣ34を通過してＴＲＴ35に導かれる高
炉ガスの湿分増加による温度低下を防止するのである。
例えば、図３に示すように高炉ガスの温度変化サイクル
において高炉への原料装入による温度降下時に管理温度
125℃になったら最も径の小さいＳＶ33を開とし、点線
で示すようにＴＲＴ35へ導かれる高炉ガスの温度を 125
℃以上に保持する。
【００２５】4000m3級の高炉において、最も径の小さい
ＳＶ33の開度を調整してＴＲＴ35の入側高炉ガスの温度
降下量＝（分岐管入側ガス温度Ｔ1 ）−（ＴＲＴ入側ガ
ス温度Ｔ2 ）とＶＳ32のスロート部における高炉ガスの
通過速度との関係を調査したところ図４に示す結果が得
られた。すなわち図４に示すようにＳＶ32の開度を大き
くしてＶＳ32のスロート部における高炉ガスの速度を５
ｍ／秒以上にすればＴＲＴ35に導かれる高炉ガスにＶＳ
32内の湿分飽和高炉ガスの巻込みが防止され、温度降下
量は分岐配管36やＢＤＣ34等による温度降下量≒２℃の
みであり、湿分による温度降下を解消できる。しかるに
ＶＳ32のスロート部の高炉ガス速度が５ｍ未満であると
速度が遅くなるほどＶＳ32内の湿分飽和ガスの巻込み量
が増えてＴＲＴ35へ導かれる高炉ガスの温度降下量が大
きくなる。従ってこの高炉ではＶＳスロート部の高炉ガ
ス速度を５ｍ／秒以上とすればＴＲＴ入側の高炉ガス温
度は安定して 125℃以上に保持されることになる。
ＳＶ33の開度を調整してＴＲＴ35の入側高炉ガスの温度
降下量＝（分岐管入側ガス温度Ｔ1 ）−（ＴＲＴ入側ガ
ス温度Ｔ2 ）とＶＳ32のスロート部における高炉ガスの
通過速度との関係を調査したところ図４に示す結果が得
られた。すなわち図４に示すようにＳＶ32の開度を大き
くしてＶＳ32のスロート部における高炉ガスの速度を５
ｍ／秒以上にすればＴＲＴ35に導かれる高炉ガスにＶＳ
32内の湿分飽和高炉ガスの巻込みが防止され、温度降下
量は分岐配管36やＢＤＣ34等による温度降下量≒２℃の
みであり、湿分による温度降下を解消できる。しかるに
ＶＳ32のスロート部の高炉ガス速度が５ｍ未満であると
速度が遅くなるほどＶＳ32内の湿分飽和ガスの巻込み量
が増えてＴＲＴ35へ導かれる高炉ガスの温度降下量が大
きくなる。従ってこの高炉ではＶＳスロート部の高炉ガ
ス速度を５ｍ／秒以上とすればＴＲＴ入側の高炉ガス温
度は安定して 125℃以上に保持されることになる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、セ
プタム弁の開度制御により湿式集塵装置内の湿分飽和高
炉ガスの影響が解消され、炉頂圧タービン入側の高炉ガ
ス温度を管理温度以上に保持することができ、炉頂圧タ
ービンの乾式運転を安定して継続することができる。
プタム弁の開度制御により湿式集塵装置内の湿分飽和高
炉ガスの影響が解消され、炉頂圧タービン入側の高炉ガ
ス温度を管理温度以上に保持することができ、炉頂圧タ
ービンの乾式運転を安定して継続することができる。
【図１】本発明に係る高炉ガスエネルギー回収設備のフ
ローシートである。
ローシートである。
【図２】本発明に係るベンチュリスクラッバ近傍の高炉
ガスの流れを示す説明図である。
ガスの流れを示す説明図である。
【図３】ＴＲＴ入側ガス温度の経時変化を示す線図であ
る。
る。
【図４】高炉ガスの温度降下量とＶＳスロート部の高炉
ガス速度との関係を示す線図である。
ガス速度との関係を示す線図である。
【図５】本出願人が先に出願した高炉ガスエネルギー設
備のフローシートである。
備のフローシートである。
【図６】本出願人が先に出願した他の高炉ガスエネルギ
ー設備のフローシートである。
ー設備のフローシートである。
【図７】図６のＤＣ〜ＶＳ管の配管部を示す部分拡大図
である。
である。
【図８】従来の高炉ガスエネルギー回収設備のフローシ
ートである。
ートである。
１、２、３ バタフライ弁 ４、５、６ ゴグル弁 ７ ＮＫ弁 ８、９ 遮断弁 10 散水個所 11 逆洗ファン 12 ＤＣ〜ＶＳ間配管 13 逆洗用弁 14 パージ用弁 15 パージ用ノズル 16 オン・オフ弁 17 温度センサ 18 散水ノズル 19 下流側配管 30 高炉（ＢＦ） 31 ダストキャッチャ（ＤＣ） 32 ベンチュリスクラッバ（ＶＳ） 33 セプタム弁（ＳＶ） 34 乾式集塵装置（ＢＤＣ） 35 炉頂圧タービン（ＴＲＴ） 36 分岐配管
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 高炉ガスを集塵するダストキャッチャの
下流側に湿式集塵装置と乾式集塵装置とを並設すると共
に、その下流側にそれぞれセプタム弁と炉頂圧タービン
とを並設した高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法に
おいて、前記ダストキャッチャと湿式集塵装置とを接続
するガス配管から前記湿式集塵装置の入側直近で分岐配
管を取り出し、この分岐配管を前記乾式集塵装置を介し
て炉頂圧タービンに接続し、前記乾式集塵装置を通過し
た高炉ガスの温度を前記炉頂圧タービンの入側直前にお
ける分岐配管に設けた温度センサで測定し、この測定温
度値が前記炉頂圧タービンの下流側配管内で結露するこ
とのない管理温度値以上になるように前記セプタム弁の
開度を制御することによって、前記ダストキャッチャか
ら配管を介して分岐配管に導かれる高炉ガスに、前記湿
式集塵装置内の湿分を飽和した高炉ガスを巻込むことな
く下流側のセプタム弁に導き、前記炉頂圧タービンの乾
式運転を継続することを特徴とする高炉ガスエネルギー
回収設備の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15906791A JP2573437B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15906791A JP2573437B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059521A true JPH059521A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2573437B2 JP2573437B2 (ja) | 1997-01-22 |
Family
ID=15685495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15906791A Expired - Fee Related JP2573437B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2573437B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508924A (ja) * | 2003-10-20 | 2007-04-12 | サム テクノロジーズ | 空気圧タービンを有する回転噴霧器の排気導管 |
-
1991
- 1991-06-28 JP JP15906791A patent/JP2573437B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508924A (ja) * | 2003-10-20 | 2007-04-12 | サム テクノロジーズ | 空気圧タービンを有する回転噴霧器の排気導管 |
| JP4695090B2 (ja) * | 2003-10-20 | 2011-06-08 | サム テクノロジーズ | 空気圧タービンを有する回転噴霧器の排気導管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2573437B2 (ja) | 1997-01-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |