JPH0586864A - 直接噴射式デイーゼル機関の燃焼室 - Google Patents
直接噴射式デイーゼル機関の燃焼室Info
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- JPH0586864A JPH0586864A JP3243133A JP24313391A JPH0586864A JP H0586864 A JPH0586864 A JP H0586864A JP 3243133 A JP3243133 A JP 3243133A JP 24313391 A JP24313391 A JP 24313391A JP H0586864 A JPH0586864 A JP H0586864A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】燃焼室の構造を変更するだけでスモーク、ＮＯ
X を大幅に低減させる。 【構成】ピストン１の頂部に形成される燃焼室９と、シ
リンダヘッド５に配設される燃料噴射弁６と、燃料噴射
弁６のノズル７に設けられる複数の噴孔と、ノズル７の
各噴孔に対向して形成される副燃焼室９ａと、副燃焼室
９ａの出口部に形成される絞り部９ｂとを備える。
X を大幅に低減させる。 【構成】ピストン１の頂部に形成される燃焼室９と、シ
リンダヘッド５に配設される燃料噴射弁６と、燃料噴射
弁６のノズル７に設けられる複数の噴孔と、ノズル７の
各噴孔に対向して形成される副燃焼室９ａと、副燃焼室
９ａの出口部に形成される絞り部９ｂとを備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スモークおよびＮＯX
の大幅な低減を図るための直接噴射式ディーゼル機関の
燃焼室に関する。
の大幅な低減を図るための直接噴射式ディーゼル機関の
燃焼室に関する。
【０００２】
【従来の技術】直接噴射式ディーゼル機関において、現
在広く用いられている低圧噴射の場合、噴霧はノズル近
傍で着火した後、全体が火炎に包まれながら進行し、こ
の時、噴霧は、空気と同時に自己の生成した既燃ガスを
巻き込みながら燃焼するので、噴霧中心部において高温
部、酸素不足部が形成されスモークの生成要因となり、
既燃ガスの巻き込みはマイナス要因として働くと言われ
ている。このためスモークを低減するには、燃料と空気
を迅速に混合する必要があり、スワール、スキッシュ等
により空気利用率を向上する方法が採られているが、こ
れでは着火遅れの間の燃料、空気混合速度も増大するた
め、予混合燃焼の増加により燃焼初期の熱発生率が増大
し、ＮＯX の増大を招くという相反する問題を有してお
り、これがスモークとＮＯX の同時低減を困難にしてい
る。
在広く用いられている低圧噴射の場合、噴霧はノズル近
傍で着火した後、全体が火炎に包まれながら進行し、こ
の時、噴霧は、空気と同時に自己の生成した既燃ガスを
巻き込みながら燃焼するので、噴霧中心部において高温
部、酸素不足部が形成されスモークの生成要因となり、
既燃ガスの巻き込みはマイナス要因として働くと言われ
ている。このためスモークを低減するには、燃料と空気
を迅速に混合する必要があり、スワール、スキッシュ等
により空気利用率を向上する方法が採られているが、こ
れでは着火遅れの間の燃料、空気混合速度も増大するた
め、予混合燃焼の増加により燃焼初期の熱発生率が増大
し、ＮＯX の増大を招くという相反する問題を有してお
り、これがスモークとＮＯX の同時低減を困難にしてい
る。
【０００３】上記問題を解決するために、高圧噴射（噴
射圧１０００ｋｇ／ｃｍ2 以上）、小噴孔径ノズル、浅
皿燃焼室および低スワールを組合せる方式が知られてい
る。これを図７により説明すると、１はピストン、２は
ピストンリング、３はシリンダライナー、４はガスケッ
ト、５はシリンダヘッド、６はノズル７を有する燃料噴
射弁を示し、ピストン１の頂部には燃焼室９が形成され
ている。ピストン１が上昇し上死点付近に達したとき、
ノズル７から噴射された燃料の噴霧は、壁面１０近傍で
で一気に着火した後、火炎は、燃焼室９中心に向かって
膨張するが、噴射の終了まで中心部は不燃域として残
る。すなわち、噴霧は壁面１０に到達するまで燃焼室９
中心に近い不燃域側で十分に空気を巻き込みながら進行
し、壁面１０側では既燃ガスを導入しながら壁面１０に
衝突する二段の燃焼経路をたどる。高圧噴射の場合、噴
射時期を大幅に遅らせても火がつくため、噴射時期遅延
との組み合わせで、低圧噴射と比較してスモークおよび
ＮＯX の同時低減を図ることができる。
射圧１０００ｋｇ／ｃｍ2 以上）、小噴孔径ノズル、浅
皿燃焼室および低スワールを組合せる方式が知られてい
る。これを図７により説明すると、１はピストン、２は
ピストンリング、３はシリンダライナー、４はガスケッ
ト、５はシリンダヘッド、６はノズル７を有する燃料噴
射弁を示し、ピストン１の頂部には燃焼室９が形成され
ている。ピストン１が上昇し上死点付近に達したとき、
ノズル７から噴射された燃料の噴霧は、壁面１０近傍で
で一気に着火した後、火炎は、燃焼室９中心に向かって
膨張するが、噴射の終了まで中心部は不燃域として残
る。すなわち、噴霧は壁面１０に到達するまで燃焼室９
中心に近い不燃域側で十分に空気を巻き込みながら進行
し、壁面１０側では既燃ガスを導入しながら壁面１０に
衝突する二段の燃焼経路をたどる。高圧噴射の場合、噴
射時期を大幅に遅らせても火がつくため、噴射時期遅延
との組み合わせで、低圧噴射と比較してスモークおよび
ＮＯX の同時低減を図ることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高圧噴
射は低圧噴射と比較して、噴霧のエネルギーが大きいた
め、火炎は噴射エネルギーにより燃焼室９の中心に向か
って広がるのが抑制される。従って、噴霧はノズル７側
で常に新気を導入するのでスモークは大幅に低減する
が、着火までの空気の導入量が多く既燃ガスの巻き込み
が少ないため、前述したように壁面で一気に着火し、同
一噴射タイミングで比較するとどうしてもＮＯX の発生
量が多くなるという問題を有している。
射は低圧噴射と比較して、噴霧のエネルギーが大きいた
め、火炎は噴射エネルギーにより燃焼室９の中心に向か
って広がるのが抑制される。従って、噴霧はノズル７側
で常に新気を導入するのでスモークは大幅に低減する
が、着火までの空気の導入量が多く既燃ガスの巻き込み
が少ないため、前述したように壁面で一気に着火し、同
一噴射タイミングで比較するとどうしてもＮＯX の発生
量が多くなるという問題を有している。
【０００５】その理由としては、 燃焼室が円筒形状であるため、着火後の噴霧への既
燃ガスの導入が少ない。すなわち、図７（Ａ）に示すよ
うに、ＡとＢの火炎は壁面１０で衝突するが、速度ベク
トルが同じであるため、力のバランスが保たれ、衝突に
よりお互いの火炎を乱すことなく、内側に曲げられ、燃
焼室９中心に向かって膨張する。しかし、噴霧の持つエ
ネルギーが火炎の膨張エネルギーより大きいため、図の
ように火炎と噴霧の間には空気層１１ができ、噴射期間
中これが保たれ、この部分からの噴霧への既燃ガスの導
入が起きずらい。
燃ガスの導入が少ない。すなわち、図７（Ａ）に示すよ
うに、ＡとＢの火炎は壁面１０で衝突するが、速度ベク
トルが同じであるため、力のバランスが保たれ、衝突に
よりお互いの火炎を乱すことなく、内側に曲げられ、燃
焼室９中心に向かって膨張する。しかし、噴霧の持つエ
ネルギーが火炎の膨張エネルギーより大きいため、図の
ように火炎と噴霧の間には空気層１１ができ、噴射期間
中これが保たれ、この部分からの噴霧への既燃ガスの導
入が起きずらい。
【０００６】 急速な圧力上昇による断熱圧縮により
火炎温度が高い。
火炎温度が高い。
【０００７】 ＮＯx 発生原因となる最高温度領域が
広い。
広い。
【０００８】等のことがあげられる。
【０００９】本発明は上記問題を解決するために、第１
に、既燃ガス導入による内部ＥＧＲ作用を活用し、第２
に、高温部の攪乱による平均温度の低下を図るものであ
る。後者について言えば、画像解析を用いた二色法によ
る火炎温度分布測定結果によると、高圧噴射の場合、図
７（Ａ）の下半部に示すように、高温の火炎は、噴霧が
壁面１０に衝突し次々に燃焼するに従って、燃焼室９の
中心に向かって押し出されていく火炎の先端近傍に分布
し、壁面１０に近づくほど温度が低いという不均一な温
度分布となっている［（図中、ＴH、ＴM、ＴL は火炎温
度を示し、ＴH＞ＴM＞ＴL）：第９回内燃機関合同シン
ポジウム講演論文集「高圧噴射ディーゼル機関の火炎温
度分布の測定」第１２３頁、図４］。したがって、高温
部と低温部をうまく混ぜあわせ、高温部分を少なくする
ことができれば、ＮＯx の発生を抑制することができ
る。
に、既燃ガス導入による内部ＥＧＲ作用を活用し、第２
に、高温部の攪乱による平均温度の低下を図るものであ
る。後者について言えば、画像解析を用いた二色法によ
る火炎温度分布測定結果によると、高圧噴射の場合、図
７（Ａ）の下半部に示すように、高温の火炎は、噴霧が
壁面１０に衝突し次々に燃焼するに従って、燃焼室９の
中心に向かって押し出されていく火炎の先端近傍に分布
し、壁面１０に近づくほど温度が低いという不均一な温
度分布となっている［（図中、ＴH、ＴM、ＴL は火炎温
度を示し、ＴH＞ＴM＞ＴL）：第９回内燃機関合同シン
ポジウム講演論文集「高圧噴射ディーゼル機関の火炎温
度分布の測定」第１２３頁、図４］。したがって、高温
部と低温部をうまく混ぜあわせ、高温部分を少なくする
ことができれば、ＮＯx の発生を抑制することができ
る。
【００１０】本発明は、上記課題を解決するものであっ
て、燃焼室の構造を従来の単純な浅皿燃焼室より改善す
るだけで、スモーク及びＮＯX を同時にかつ大幅に低減
させることができる直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室
を提供することを目的とする。
て、燃焼室の構造を従来の単純な浅皿燃焼室より改善す
るだけで、スモーク及びＮＯX を同時にかつ大幅に低減
させることができる直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室
を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】そのために本発明の直接
噴射式ディーゼル機関の燃焼室は、ピストン１の頂部に
形成される燃焼室９と、シリンダヘッド５に配設される
燃料噴射弁６と、燃料噴射弁６のノズル７に設けられる
複数の噴孔と、ノズル７の各噴孔に対向して形成される
副燃焼室９ａと、副燃焼室９ａの出口部に形成される絞
り部９ｂとを備えることを特徴とする。なお、上記構成
に付加した番号は、理解を容易にするために図面と対比
させるためのもので、これにより本発明の構成が何ら限
定されるものではない。
噴射式ディーゼル機関の燃焼室は、ピストン１の頂部に
形成される燃焼室９と、シリンダヘッド５に配設される
燃料噴射弁６と、燃料噴射弁６のノズル７に設けられる
複数の噴孔と、ノズル７の各噴孔に対向して形成される
副燃焼室９ａと、副燃焼室９ａの出口部に形成される絞
り部９ｂとを備えることを特徴とする。なお、上記構成
に付加した番号は、理解を容易にするために図面と対比
させるためのもので、これにより本発明の構成が何ら限
定されるものではない。
【００１２】
【作用】本発明においては、例えば図１に示すように、
ピストン１が上昇し上死点付近に達したとき、ノズル７
の各噴孔から噴射された燃料の噴霧は、副燃焼室９ａの
壁面近傍で着火し、火炎は副燃焼室９ａの壁に沿って渦
ａとなり矢印方向に広がり、このとき、火炎はＬの部分
で絞り部９ｂに沿って噴霧側に曲げられ、噴霧の上流側
で噴霧に向かって火炎が膨張するため、既燃ガスの導入
が促進される。その結果、高圧噴射によるスモーク低減
効果を損なうこと無く、ＮＯx の大幅な低減が可能とな
る。
ピストン１が上昇し上死点付近に達したとき、ノズル７
の各噴孔から噴射された燃料の噴霧は、副燃焼室９ａの
壁面近傍で着火し、火炎は副燃焼室９ａの壁に沿って渦
ａとなり矢印方向に広がり、このとき、火炎はＬの部分
で絞り部９ｂに沿って噴霧側に曲げられ、噴霧の上流側
で噴霧に向かって火炎が膨張するため、既燃ガスの導入
が促進される。その結果、高圧噴射によるスモーク低減
効果を損なうこと無く、ＮＯx の大幅な低減が可能とな
る。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説
明する。図１は本発明の直接噴射式ディーゼル機関の燃
焼室の１実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ
−Ｘ線に沿って矢印方向に見た断面図である。
明する。図１は本発明の直接噴射式ディーゼル機関の燃
焼室の１実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ
−Ｘ線に沿って矢印方向に見た断面図である。
【００１４】１はピストン、２はピストンリング、３は
シリンダライナー、４はガスケット、５はシリンダヘッ
ド、６はノズル７を有する燃料噴射弁、９は燃焼室を示
し、ノズル７には、燃料を噴射する６つの噴孔が設けら
れているが、噴孔の数は限定されるものではない。燃焼
室９は、ノズル７の下部に対向して半径Ｒ2 の底面を有
する円錐台形状の突出部１ａと、突出部１ａの外周にノ
ズル７の噴孔に対向して形成される副燃焼室９ａとを備
えている。本実施例においては、副燃焼室９ａの形状
は、半径Ｒ2 に距離Ｌを加えた点Ｃを中心とした半径ｒ
の円であり、且つ、ノズル７から副燃焼室９ａの奥部ま
での距離をＲ1 としたとき、Ｒ1 ＞Ｒ2 ＋ｒの関係を満
たし、副燃焼室９ａの出口部には、ノズル７に向かって
絞り部９ｂが形成される。そして、ノズル７の噴孔から
噴射される燃料が副燃焼室９ａの中心Ｃに向かうように
設定する。
シリンダライナー、４はガスケット、５はシリンダヘッ
ド、６はノズル７を有する燃料噴射弁、９は燃焼室を示
し、ノズル７には、燃料を噴射する６つの噴孔が設けら
れているが、噴孔の数は限定されるものではない。燃焼
室９は、ノズル７の下部に対向して半径Ｒ2 の底面を有
する円錐台形状の突出部１ａと、突出部１ａの外周にノ
ズル７の噴孔に対向して形成される副燃焼室９ａとを備
えている。本実施例においては、副燃焼室９ａの形状
は、半径Ｒ2 に距離Ｌを加えた点Ｃを中心とした半径ｒ
の円であり、且つ、ノズル７から副燃焼室９ａの奥部ま
での距離をＲ1 としたとき、Ｒ1 ＞Ｒ2 ＋ｒの関係を満
たし、副燃焼室９ａの出口部には、ノズル７に向かって
絞り部９ｂが形成される。そして、ノズル７の噴孔から
噴射される燃料が副燃焼室９ａの中心Ｃに向かうように
設定する。
【００１５】上記構成からなる本発明の作用について説
明する。ピストン１が上昇し上死点付近に達したとき、
ノズル７の各噴孔から噴射された燃料の噴霧は、副燃焼
室９ａの壁面近傍で着火し、火炎は副燃焼室９ａの壁に
沿って渦ａとなり矢印方向に広がる。このとき、火炎は
Ｌの部分で絞り部９ｂに沿って噴霧側に曲げられ、噴霧
の上流側で噴霧に向かって火炎が膨張するため、既燃ガ
スの導入が促進される。そして、Ｌ寸法の大小により噴
霧内への既燃ガスの巻き込みをコントロールすることが
できる。
明する。ピストン１が上昇し上死点付近に達したとき、
ノズル７の各噴孔から噴射された燃料の噴霧は、副燃焼
室９ａの壁面近傍で着火し、火炎は副燃焼室９ａの壁に
沿って渦ａとなり矢印方向に広がる。このとき、火炎は
Ｌの部分で絞り部９ｂに沿って噴霧側に曲げられ、噴霧
の上流側で噴霧に向かって火炎が膨張するため、既燃ガ
スの導入が促進される。そして、Ｌ寸法の大小により噴
霧内への既燃ガスの巻き込みをコントロールすることが
できる。
【００１６】上記作用を従来例と比較して説明すると、
従来の高圧噴射では、図７Ａに示すように、噴霧の噴射
方向に逆らって火炎が膨張する。このとき、噴霧の持つ
エネルギーが火炎の膨張エネルギーより大きいため図の
ように火炎と噴霧の間には空気層１１ができ、噴霧中こ
れが保たれ噴霧への既燃ガスの導入が起きずらい。
従来の高圧噴射では、図７Ａに示すように、噴霧の噴射
方向に逆らって火炎が膨張する。このとき、噴霧の持つ
エネルギーが火炎の膨張エネルギーより大きいため図の
ように火炎と噴霧の間には空気層１１ができ、噴霧中こ
れが保たれ噴霧への既燃ガスの導入が起きずらい。
【００１７】また、高圧噴射、小噴孔径ノズル、浅皿燃
焼室および低スワールを組合せる方式においては、従来
の低圧噴射と比較して同一噴射時期ではＮＯx の発生が
多いため、噴射タイミングを遅らせる必要がある。一
方、スワールによる燃焼室内の乱れエネルギーは、図２
に示すように、高スワールほど大きく、また上死点で最
大となりピストン下降に伴って減衰する。従って、高圧
噴射のような低スワール且つ上死点前後で噴射する場合
には、スワールによる火炎の混合効果は少ない。従来
は、図７に示すように、火炎は燃焼室の中心に向かって
膨張するが、噴射中は噴霧による空気流動に妨げられ、
火炎による乱れエネルギーが減衰し、噴射終了後は各々
の火炎はスワールによって大きく流されるだけで、火炎
の混合にスワールは殆ど寄与せず、火炎内の乱れエネル
ギーは急速に減衰する。
焼室および低スワールを組合せる方式においては、従来
の低圧噴射と比較して同一噴射時期ではＮＯx の発生が
多いため、噴射タイミングを遅らせる必要がある。一
方、スワールによる燃焼室内の乱れエネルギーは、図２
に示すように、高スワールほど大きく、また上死点で最
大となりピストン下降に伴って減衰する。従って、高圧
噴射のような低スワール且つ上死点前後で噴射する場合
には、スワールによる火炎の混合効果は少ない。従来
は、図７に示すように、火炎は燃焼室の中心に向かって
膨張するが、噴射中は噴霧による空気流動に妨げられ、
火炎による乱れエネルギーが減衰し、噴射終了後は各々
の火炎はスワールによって大きく流されるだけで、火炎
の混合にスワールは殆ど寄与せず、火炎内の乱れエネル
ギーは急速に減衰する。
【００１８】しかしながら、本発明においては、副燃焼
室９ａの壁面に沿って火炎が膨張し、噴霧による空気流
動に妨げられないので、各副燃焼室９ａでの火炎の膨張
により発生した渦ａが、ピストン下降時も残留し噴射終
了後も存在するため、乱れエネルギーの減衰が少なく混
合が促進される。その結果、高圧噴射によるスモーク低
減効果を損なうこと無く、ＮＯx の大幅な低減が可能で
ある。
室９ａの壁面に沿って火炎が膨張し、噴霧による空気流
動に妨げられないので、各副燃焼室９ａでの火炎の膨張
により発生した渦ａが、ピストン下降時も残留し噴射終
了後も存在するため、乱れエネルギーの減衰が少なく混
合が促進される。その結果、高圧噴射によるスモーク低
減効果を損なうこと無く、ＮＯx の大幅な低減が可能で
ある。
【００１９】図３は副燃焼室９ａおよび絞り部９ｂの他
の実施例を示し、図Ａおよび図Ｂは絞り部９ｂを平面形
状とし、図Ｃは絞り部９ｂを突起形状としている。
の実施例を示し、図Ａおよび図Ｂは絞り部９ｂを平面形
状とし、図Ｃは絞り部９ｂを突起形状としている。
【００２０】図４および図５は、本発明の他の実施例を
示し、それぞれ図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ線に
沿って矢印方向に見た断面図、図６は本発明の他の実施
例を示す平面図である。なお、図１の実施例と同一の構
成および作用については、同一番号を付けて説明を省略
する。
示し、それぞれ図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ線に
沿って矢印方向に見た断面図、図６は本発明の他の実施
例を示す平面図である。なお、図１の実施例と同一の構
成および作用については、同一番号を付けて説明を省略
する。
【００２１】図４の実施例においては、副燃焼室９ａの
上部にも絞り部９ｃを形成し、燃料噴霧がピストンとシ
リンダヘッドの隙間部にもれることによるスモークの悪
化を防ぐようにしている。
上部にも絞り部９ｃを形成し、燃料噴霧がピストンとシ
リンダヘッドの隙間部にもれることによるスモークの悪
化を防ぐようにしている。
【００２２】図５および図６の実施例においては、副燃
焼室９ａの中心部に突起部１ｂを形成し、ノズル７の噴
孔からの燃料噴射方向を突起部１ｂの側方にずらし、こ
れにより、既燃ガス導入の促進、火炎の混合の促進を更
に高めることができる。
焼室９ａの中心部に突起部１ｂを形成し、ノズル７の噴
孔からの燃料噴射方向を突起部１ｂの側方にずらし、こ
れにより、既燃ガス導入の促進、火炎の混合の促進を更
に高めることができる。
【００２３】図６の実施例においては、さらに副燃焼室
９ａの出口に突起部９ｄを形成し、既燃ガスの巻き込み
をさらに促進させるようにしている。
９ａの出口に突起部９ｄを形成し、既燃ガスの巻き込み
をさらに促進させるようにしている。
【００２４】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よれば、ピストンの頂部に形成される燃焼室と、シリン
ダヘッドに配設される燃料噴射弁と、該燃料噴射弁のノ
ズルに設けられる複数の噴孔と、該ノズルの各噴孔に対
向して形成される副燃焼室と、該副燃焼室の出口部に形
成される絞り部とを備えるため、燃焼室の構造を従来の
単純な浅皿燃焼室より改善するだけで、スモーク及びＮ
ＯXを同時にかつ大幅に低減させることができる。
よれば、ピストンの頂部に形成される燃焼室と、シリン
ダヘッドに配設される燃料噴射弁と、該燃料噴射弁のノ
ズルに設けられる複数の噴孔と、該ノズルの各噴孔に対
向して形成される副燃焼室と、該副燃焼室の出口部に形
成される絞り部とを備えるため、燃焼室の構造を従来の
単純な浅皿燃焼室より改善するだけで、スモーク及びＮ
ＯXを同時にかつ大幅に低減させることができる。
【図１】本発明の直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室の
１実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ線
に沿って矢印方向に見た断面図
１実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ線
に沿って矢印方向に見た断面図
【図２】乱れエネルギーとクランク角度およびスワール
との関係を示す図
との関係を示す図
【図３】本発明に係わる副燃焼室の他の実施例を示す平
面図
面図
【図４】本発明の直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室の
他の実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ
線に沿って矢印方向に見た断面図
他の実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ
線に沿って矢印方向に見た断面図
【図５】本発明の直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室の
他の実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ
線に沿って矢印方向に見た断面図
他の実施例を示し、図Ａは平面図、図Ｂは図ＡのＸ−Ｘ
線に沿って矢印方向に見た断面図
【図６】本発明の直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室の
他の実施例を示す平面図
他の実施例を示す平面図
【図７】従来の直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室の例
を示し、図Ａは平面図、図Ｂは断面図
を示し、図Ａは平面図、図Ｂは断面図
１…ピストン、１ｂ…突起部、５…シリンダヘッド、６
…燃料噴射弁 ７…ノズル、９…燃焼室、９ａ…副燃焼室、９ｂ、９ｃ
…絞り部 ９ｄ…突起部
…燃料噴射弁 ７…ノズル、９…燃焼室、９ａ…副燃焼室、９ｂ、９ｃ
…絞り部 ９ｄ…突起部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻村欽司 茨城県つくば市苅間2530番地 財団法人 日本自動車研究所内 株式会社新燃焼シス テム研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】ピストンの頂部に形成される燃焼室と、シ
リンダヘッドに配設される燃料噴射弁と、該燃料噴射弁
のノズルに設けられる複数の噴孔と、該ノズルの各噴孔
に対向して形成される副燃焼室と、該副燃焼室の出口部
に形成される絞り部とを備えることを特徴とする直接噴
射式ディーゼル機関の燃焼室。 - 【請求項２】前記副燃焼室の中心部に突起部を形成し、
ノズルの噴孔からの燃料噴射方向を前記突起部の側方に
ずらすことを特徴とする請求項１に記載の直接噴射式デ
ィーゼル機関の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3243133A JPH07122406B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3243133A JPH07122406B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0586864A true JPH0586864A (ja) | 1993-04-06 |
| JPH07122406B2 JPH07122406B2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=17099291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3243133A Expired - Lifetime JPH07122406B2 (ja) | 1991-09-24 | 1991-09-24 | 直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07122406B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1991-09-24 JP JP3243133A patent/JPH07122406B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07122406B2 (ja) | 1995-12-25 |
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