JPH0585816A - Ｎｉ−Ｚｎ系フエライトの製造方法 - Google Patents
Ｎｉ−Ｚｎ系フエライトの製造方法Info
- Publication number
- JPH0585816A JPH0585816A JP3280660A JP28066091A JPH0585816A JP H0585816 A JPH0585816 A JP H0585816A JP 3280660 A JP3280660 A JP 3280660A JP 28066091 A JP28066091 A JP 28066091A JP H0585816 A JPH0585816 A JP H0585816A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- heating
- sintering
- heater
- sample
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compounds Of Iron (AREA)
- Magnetic Ceramics (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高密度で高い磁気特性を持つＮｉ−Ｚｎ系フ
ェライトを安価に得る製造方法を供する。 【構成】 主成分として２０から４０モル％の酸化ニッ
ケルと５から３０モル％の酸化亜鉛と残部として酸化鉄
を含むＮｉ−Ｚｎ系のフェライト粉末を圧粉成形し、そ
の後この圧粉成形体を３００ＭＨｚ以上の周波数のマイ
クロ波を照射して焼結する方法、又は外部の発熱体から
の幅射や伝導等により加熱しながらマイクロ波を照射し
て焼結するＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法である。
ェライトを安価に得る製造方法を供する。 【構成】 主成分として２０から４０モル％の酸化ニッ
ケルと５から３０モル％の酸化亜鉛と残部として酸化鉄
を含むＮｉ−Ｚｎ系のフェライト粉末を圧粉成形し、そ
の後この圧粉成形体を３００ＭＨｚ以上の周波数のマイ
クロ波を照射して焼結する方法、又は外部の発熱体から
の幅射や伝導等により加熱しながらマイクロ波を照射し
て焼結するＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、酸化物磁性材料として
使用されるＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法に関する
ものである。
使用されるＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトは電気抵
抗が高く、又、高密度化しやすいため高い周波数で用い
るコイルの磁芯や、磁気ヘッド用材料等に用いられてい
る。磁気ヘッドに使用される場合、記録媒体と接触し、
媒体表面を摺動したり、又高密度記録を行うため、高精
度な加工が要求されるので、機械的特性に優れ、しか
も、ひびかけはもちろんのこと、ピンホールのない材料
が要求されている。そのため、一般的には高密度のＮｉ
−Ｚｎ系フェライトの焼結体が必要である。又、磁気特
性としては飽和磁束密度の高いものが要求される。
抗が高く、又、高密度化しやすいため高い周波数で用い
るコイルの磁芯や、磁気ヘッド用材料等に用いられてい
る。磁気ヘッドに使用される場合、記録媒体と接触し、
媒体表面を摺動したり、又高密度記録を行うため、高精
度な加工が要求されるので、機械的特性に優れ、しか
も、ひびかけはもちろんのこと、ピンホールのない材料
が要求されている。そのため、一般的には高密度のＮｉ
−Ｚｎ系フェライトの焼結体が必要である。又、磁気特
性としては飽和磁束密度の高いものが要求される。
【０００３】従来磁気ヘッド用材料の製造方法として
は、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）法が一般に用いられ
る。ＨＩＰ法は高密度で空隙の少ないＮｉ−Ｚｎ系フェ
ライトが得られるが、フェライト焼結体を一旦作製し、
さらに１０００℃以上の高温雰囲気中で静水圧プレスす
るために非常にコストがかかるという問題がある。又、
安価にできる従来の焼結方法のみでは、焼結体中の空隙
を除去し高密度焼結体を得、しかも焼結体組織を均一に
した高性能なＮｉ−Ｚｎ系フェライトを得ることは困難
であるという問題があった。
は、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）法が一般に用いられ
る。ＨＩＰ法は高密度で空隙の少ないＮｉ−Ｚｎ系フェ
ライトが得られるが、フェライト焼結体を一旦作製し、
さらに１０００℃以上の高温雰囲気中で静水圧プレスす
るために非常にコストがかかるという問題がある。又、
安価にできる従来の焼結方法のみでは、焼結体中の空隙
を除去し高密度焼結体を得、しかも焼結体組織を均一に
した高性能なＮｉ−Ｚｎ系フェライトを得ることは困難
であるという問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、以上
の問題点を解消して、高密度で高性能であり、高い磁気
特性を持ち、又、従来のＨＩＰ法よりも低コストである
ようなＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法を提供するこ
とにある。
の問題点を解消して、高密度で高性能であり、高い磁気
特性を持ち、又、従来のＨＩＰ法よりも低コストである
ようなＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法を提供するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｎｉ−Ｚｎ系
フェライト粉末をプレス成形し、周波数３００ＭＨｚ以
上のマイクロ波を照射し、フェライト粉末を発熱させて
焼結することにより高密度フェライトを製造することを
特徴とする方法である。即ち、本発明は、主成分とし
て、酸化ニッケル（ＮｉＯ）を２０から４０モル％、酸
化亜鉛（ＺｎＯ）を５から３０モル％、及び残部として
酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含むＮｉ−Ｚｎ系のフェライト粉
末を成形し、これを焼結してＮｉ−Ｚｎ系フェライトを
作成するＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法において、
周波数が３００ＭＨｚ以上のマイクロ波を照射して焼結
することを特徴とするＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方
法。及び前述で述べたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方
法において、外部の発熱体からの幅射や伝導等により加
熱しながらマイクロ波を照射し焼結することを特徴とす
るＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法である。
フェライト粉末をプレス成形し、周波数３００ＭＨｚ以
上のマイクロ波を照射し、フェライト粉末を発熱させて
焼結することにより高密度フェライトを製造することを
特徴とする方法である。即ち、本発明は、主成分とし
て、酸化ニッケル（ＮｉＯ）を２０から４０モル％、酸
化亜鉛（ＺｎＯ）を５から３０モル％、及び残部として
酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含むＮｉ−Ｚｎ系のフェライト粉
末を成形し、これを焼結してＮｉ−Ｚｎ系フェライトを
作成するＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法において、
周波数が３００ＭＨｚ以上のマイクロ波を照射して焼結
することを特徴とするＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方
法。及び前述で述べたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方
法において、外部の発熱体からの幅射や伝導等により加
熱しながらマイクロ波を照射し焼結することを特徴とす
るＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法である。
【０００６】
【作用】フェライトは強磁性体であるとともに強誘電体
であり、一般に誘電体はマイクロ波電界中に置かれると
誘電体を構成している双極子が振動し、次の数式１で与
えられるような熱を発生する。
であり、一般に誘電体はマイクロ波電界中に置かれると
誘電体を構成している双極子が振動し、次の数式１で与
えられるような熱を発生する。
【数１】 この数式１から明らかなように、電界もしくは周波数を
大きくすれば焼結に必要なエネルギーを成形体に与える
ことができる。フェライト粉末を構成している原子は、
マイクロ波電界により振動し、粉末粒子の表面があたか
も液相のような状態になり空隙が小さくなりやすく密度
の高いフェライトが得られると考えられる。
大きくすれば焼結に必要なエネルギーを成形体に与える
ことができる。フェライト粉末を構成している原子は、
マイクロ波電界により振動し、粉末粒子の表面があたか
も液相のような状態になり空隙が小さくなりやすく密度
の高いフェライトが得られると考えられる。
【０００７】さらに本発明により得られるフェライト焼
結体は従来法に比べて組織の結晶粒の大きさ及び形状が
均一である。この理由は、粉末が焼結に要するエネルギ
ーをマイクロ波電界により均一に与えられるため粒成長
が均一に進行し不連続な粒成長が抑制できるためと思わ
れる。
結体は従来法に比べて組織の結晶粒の大きさ及び形状が
均一である。この理由は、粉末が焼結に要するエネルギ
ーをマイクロ波電界により均一に与えられるため粒成長
が均一に進行し不連続な粒成長が抑制できるためと思わ
れる。
【０００８】本発明によれば従来のヒーター等による加
熱のみの焼結法よりも高性能なＮｉ−Ｚｎ系フェライト
を得ることができ、更にＨＩＰ法に比べ１回の焼結工程
で製品が得られ、低コストで、しかも同等以上の特性が
得られるため工業上極めて有益である。
熱のみの焼結法よりも高性能なＮｉ−Ｚｎ系フェライト
を得ることができ、更にＨＩＰ法に比べ１回の焼結工程
で製品が得られ、低コストで、しかも同等以上の特性が
得られるため工業上極めて有益である。
【０００９】
【実施例】以下、本発明に関わるＮｉ−Ｚｎ系フェライ
トの製造方法の実施例について説明する。本実施例で
は、主成分として、２０から４０モル％の酸化ニッケル
と５から３０モル％の酸化亜鉛と残部酸化鉄を含むＮｉ
−Ｚｎ系フェライト粉末をプレス成形し、次に前記フェ
ライト粉末の成形体に３００ＭＨｚ以上の周波数のマイ
クロ波を照射して発熱させ焼結する方法、及び前記フェ
ライト粉末の成形体を外部の発熱体からの幅射や伝導等
により加熱しながら３００ＭＨｚ以上のマイクロ波を照
射して発熱させ焼結する方法により試料を作成した。
トの製造方法の実施例について説明する。本実施例で
は、主成分として、２０から４０モル％の酸化ニッケル
と５から３０モル％の酸化亜鉛と残部酸化鉄を含むＮｉ
−Ｚｎ系フェライト粉末をプレス成形し、次に前記フェ
ライト粉末の成形体に３００ＭＨｚ以上の周波数のマイ
クロ波を照射して発熱させ焼結する方法、及び前記フェ
ライト粉末の成形体を外部の発熱体からの幅射や伝導等
により加熱しながら３００ＭＨｚ以上のマイクロ波を照
射して発熱させ焼結する方法により試料を作成した。
【００１０】実施例１。図１は、本発明の製造方法によ
るＮｉ−Ｚｎ系フェライト、及び従来の電気炉によるヒ
ーター加熱により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの焼
結体の相対密度の加熱温度依存性を示す。黒丸（●）が
本発明により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの相対密
度、白丸（○）が従来の電気炉によるヒーター加熱によ
り得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの相対密度を示す。
本実施例の場合、照射したマイクロ波の周波数を３ＧＨ
ｚとし、目標加熱温度に達した後１Ｈｒ保持し、放冷し
た。従来の電気炉によるヒーター加熱の場合も同様に保
持時間を１Ｈｒとし、冷却は放冷とした。図１より明ら
かなように本発明の実施例の方が従来の方法よりも低温
で高密度に達することがわかる。
るＮｉ−Ｚｎ系フェライト、及び従来の電気炉によるヒ
ーター加熱により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの焼
結体の相対密度の加熱温度依存性を示す。黒丸（●）が
本発明により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの相対密
度、白丸（○）が従来の電気炉によるヒーター加熱によ
り得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの相対密度を示す。
本実施例の場合、照射したマイクロ波の周波数を３ＧＨ
ｚとし、目標加熱温度に達した後１Ｈｒ保持し、放冷し
た。従来の電気炉によるヒーター加熱の場合も同様に保
持時間を１Ｈｒとし、冷却は放冷とした。図１より明ら
かなように本発明の実施例の方が従来の方法よりも低温
で高密度に達することがわかる。
【００１１】実施例２。図２は、本発明の製造方法の他
の実施例によるＮｉ−Ｚｎ系フェライト、及び従来の電
気炉によるヒーター加熱により得られたＮｉ−Ｚｎ系フ
ェライトの焼結体の相対密度の加熱温度依存性を示す。
黒丸（●）が実施例により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェラ
イトの相対密度、白丸（○）が従来のヒーター加熱によ
り得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの相対密度の加熱温
度依存性である。本実施例の場合、照射したマイクロ波
の周波数を３ＧＨｚとし、更にヒーターにより加熱しな
がら、目標加熱温度に達した後１Ｈｒ保持し、放冷し
た。従来の電気炉によるヒーター加熱の場合も同様に保
持時間を１Ｈｒとし、冷却は放冷とした。図２より明ら
かなように本実施例の方が従来の方法よりも低温で高密
度に達していることがわかる。
の実施例によるＮｉ−Ｚｎ系フェライト、及び従来の電
気炉によるヒーター加熱により得られたＮｉ−Ｚｎ系フ
ェライトの焼結体の相対密度の加熱温度依存性を示す。
黒丸（●）が実施例により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェラ
イトの相対密度、白丸（○）が従来のヒーター加熱によ
り得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの相対密度の加熱温
度依存性である。本実施例の場合、照射したマイクロ波
の周波数を３ＧＨｚとし、更にヒーターにより加熱しな
がら、目標加熱温度に達した後１Ｈｒ保持し、放冷し
た。従来の電気炉によるヒーター加熱の場合も同様に保
持時間を１Ｈｒとし、冷却は放冷とした。図２より明ら
かなように本実施例の方が従来の方法よりも低温で高密
度に達していることがわかる。
【００１２】実施例３。表１は、本発明（試料１）、従
来の電気炉によるヒーター加熱（試料２）、及びＨＩＰ
法（試料３）により得られた各試料の磁気ヘッド用とし
ての磁気特性（初透磁率：μｉ、飽和磁束密度：Ｂ15、
保磁力：Ｈｃ）、密度（Ｄ）及び抗折強度（Ｆ）につい
て示したものである。試料１は本発明によるＮｉ−Ｚｎ
系フェライトの特性等について示したものであり、照射
したマイクロ波の周波数を２ＧＨｚとし温度９００から
１１００℃で１Ｈｒ保持して得られた焼結体のうち最良
のものを示した。試料２は従来の電気炉によるヒーター
加熱により焼結して得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの
特性等について示したものであり、温度１２００から１
４００℃で１Ｈｒ保持した中で最も高い特性を示した。
試料３はＨＩＰ法により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライ
トの特性について示したものであって、試料２の条件で
得られた焼結体に圧力１２００ｋｇ／ｃｍ2、１２００
℃の温度でＨＩＰ処理を行ったものである。ここでμｉ
は周波数１０ｋＨｚのときの初透磁率、Ｂ15及びＨｃは
直流最大印加磁場１５エルステッドの時の飽和磁束密度
及び保磁力である。Ｄは密度、Ｆは抗折強度である。表
１からわかるように本発明の方法は、従来のヒーター加
熱により焼結による方法よりも高密度で高特性のＮｉ−
Ｚｎ系フェライトが得られ、又、ＨＩＰ法で製造された
ものと同等以上の材料が得られることがわかる。
来の電気炉によるヒーター加熱（試料２）、及びＨＩＰ
法（試料３）により得られた各試料の磁気ヘッド用とし
ての磁気特性（初透磁率：μｉ、飽和磁束密度：Ｂ15、
保磁力：Ｈｃ）、密度（Ｄ）及び抗折強度（Ｆ）につい
て示したものである。試料１は本発明によるＮｉ−Ｚｎ
系フェライトの特性等について示したものであり、照射
したマイクロ波の周波数を２ＧＨｚとし温度９００から
１１００℃で１Ｈｒ保持して得られた焼結体のうち最良
のものを示した。試料２は従来の電気炉によるヒーター
加熱により焼結して得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライトの
特性等について示したものであり、温度１２００から１
４００℃で１Ｈｒ保持した中で最も高い特性を示した。
試料３はＨＩＰ法により得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライ
トの特性について示したものであって、試料２の条件で
得られた焼結体に圧力１２００ｋｇ／ｃｍ2、１２００
℃の温度でＨＩＰ処理を行ったものである。ここでμｉ
は周波数１０ｋＨｚのときの初透磁率、Ｂ15及びＨｃは
直流最大印加磁場１５エルステッドの時の飽和磁束密度
及び保磁力である。Ｄは密度、Ｆは抗折強度である。表
１からわかるように本発明の方法は、従来のヒーター加
熱により焼結による方法よりも高密度で高特性のＮｉ−
Ｚｎ系フェライトが得られ、又、ＨＩＰ法で製造された
ものと同等以上の材料が得られることがわかる。
【表１】
【００１３】実施例４。表２は、本発明（試料４）、従
来のヒーター加熱（試料２）、及びＨＩＰ法（試料３）
により得られた各試料の磁気ヘッド用としての磁気特
性、密度及び抗折強度について示したものである（各記
号は実施例３と同じ）。試料４は、本発明にの方法によ
る実施例のＮｉ−Ｚｎ系フェライトの特性について示し
たものであり、照射したマイクロ波の周波数を２ＧＨｚ
とし、同時にヒーター加熱しながら温度９００から１１
００℃で１Ｈｒ保持して得られた焼結体のうち最良の特
性のものを示した。試料２は従来の電気炉によるヒータ
ー加熱により焼結して得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライト
の特性について示したものであり、温度１２００から１
４００℃で１Ｈｒ保持して得られた中で最も高い特性を
示した。試料３はＨＩＰ法により得られたＮｉ−Ｚｎ系
フェライトの特性について示したものであって、試料２
の条件で得られた焼結体に圧力１２００ｋｇ／ｃｍ2、
１２００℃の温度でＨＩＰ処理を行ったものである。こ
こで諸特性の評価条件は実施例３と同じである。表２か
らわかるように本発明の方法は、従来のヒーター加熱に
より焼結した方法よりも高密度で高特性のＮｉ−Ｚｎ系
フェライトが得られ、又、ＨＩＰ法で製造されたものと
同等以上の材料が得られることがわかる。
来のヒーター加熱（試料２）、及びＨＩＰ法（試料３）
により得られた各試料の磁気ヘッド用としての磁気特
性、密度及び抗折強度について示したものである（各記
号は実施例３と同じ）。試料４は、本発明にの方法によ
る実施例のＮｉ−Ｚｎ系フェライトの特性について示し
たものであり、照射したマイクロ波の周波数を２ＧＨｚ
とし、同時にヒーター加熱しながら温度９００から１１
００℃で１Ｈｒ保持して得られた焼結体のうち最良の特
性のものを示した。試料２は従来の電気炉によるヒータ
ー加熱により焼結して得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライト
の特性について示したものであり、温度１２００から１
４００℃で１Ｈｒ保持して得られた中で最も高い特性を
示した。試料３はＨＩＰ法により得られたＮｉ−Ｚｎ系
フェライトの特性について示したものであって、試料２
の条件で得られた焼結体に圧力１２００ｋｇ／ｃｍ2、
１２００℃の温度でＨＩＰ処理を行ったものである。こ
こで諸特性の評価条件は実施例３と同じである。表２か
らわかるように本発明の方法は、従来のヒーター加熱に
より焼結した方法よりも高密度で高特性のＮｉ−Ｚｎ系
フェライトが得られ、又、ＨＩＰ法で製造されたものと
同等以上の材料が得られることがわかる。
【表２】
【００１４】実施例５。主成分が５３．０Ｆｅ2Ｏ3−２
７．０ＮｉＯ−２０．０ＺｎＯ（モル％）のＮｉ−Ｚｎ
系フェライトの圧粉成形体を通常の粉末冶金法で作製
し、マイクロ波のみを照射し温度１１００℃で１Ｈｒ保
持して焼結体試料を得た。表３に、上記試料について照
射したマイクロ波の周波数と磁気特性、密度及び抗折強
度の諸特性を示す（各記号は実施例３と同じ）。比較の
ために従来のヒーター加熱により温度１４００℃で１Ｈ
ｒ保持し焼結した試料の諸特性もあわせて示す。ここで
諸特性の評価条件は実施例３と同じである。表３より明
らかなように、各周波数のマイクロ波による試料は、何
れも従来のヒーター加熱による試料よりも良好な特性の
Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトが得られることがわかる。
７．０ＮｉＯ−２０．０ＺｎＯ（モル％）のＮｉ−Ｚｎ
系フェライトの圧粉成形体を通常の粉末冶金法で作製
し、マイクロ波のみを照射し温度１１００℃で１Ｈｒ保
持して焼結体試料を得た。表３に、上記試料について照
射したマイクロ波の周波数と磁気特性、密度及び抗折強
度の諸特性を示す（各記号は実施例３と同じ）。比較の
ために従来のヒーター加熱により温度１４００℃で１Ｈ
ｒ保持し焼結した試料の諸特性もあわせて示す。ここで
諸特性の評価条件は実施例３と同じである。表３より明
らかなように、各周波数のマイクロ波による試料は、何
れも従来のヒーター加熱による試料よりも良好な特性の
Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトが得られることがわかる。
【表３】
【００１５】実施例６。主成分が５３．０Ｆｅ2Ｏ3−２
７．０ＮｉＯ−２０．０ＺｎＯ（モル％）のＮｉ−Ｚｎ
系フェライトの圧粉成形体を通常の粉末冶金法で作製
し、加熱しながらマイクロ波を照射し温度１１００℃で
１Ｈｒ保持して焼結体試料を得た。表４に、上記の試料
について、照射したマイクロ波の周波数と磁気特性、密
度及び抗折強度の諸特性を示す（各記号は実施例３と同
じ）。どの周波数においても１１００℃まで昇温し１Ｈ
ｒ保持した。比較のために従来のヒーター加熱により焼
結した試料の諸特性もあわせて示す。ここで諸特性の評
価条件は実施例３と同じである。表４より明らかなよう
に、各周波数のマイクロ波による試料は、何れも従来の
ヒーター加熱による試料よりも良好な特性のＮｉ−Ｚｎ
系フェライトが得られることがわかる。
７．０ＮｉＯ−２０．０ＺｎＯ（モル％）のＮｉ−Ｚｎ
系フェライトの圧粉成形体を通常の粉末冶金法で作製
し、加熱しながらマイクロ波を照射し温度１１００℃で
１Ｈｒ保持して焼結体試料を得た。表４に、上記の試料
について、照射したマイクロ波の周波数と磁気特性、密
度及び抗折強度の諸特性を示す（各記号は実施例３と同
じ）。どの周波数においても１１００℃まで昇温し１Ｈ
ｒ保持した。比較のために従来のヒーター加熱により焼
結した試料の諸特性もあわせて示す。ここで諸特性の評
価条件は実施例３と同じである。表４より明らかなよう
に、各周波数のマイクロ波による試料は、何れも従来の
ヒーター加熱による試料よりも良好な特性のＮｉ−Ｚｎ
系フェライトが得られることがわかる。
【表４】
【００１６】
【発明の効果】以上実施例でのべたごとく、本発明によ
ればＮｉ−Ｚｎ系フェライトをマイクロ波を照射する
か、もしくはヒーター等の外部の発熱体からの幅射や伝
導等により加熱しながらマイクロ波を照射し焼結するこ
とにより、従来のヒーター加熱による焼結法に比べ高密
度で高性能な焼結体を得ることができ、さらに従来のＨ
ＩＰ法よりも簡便でしかも低コストでＨＩＰ法に比べ同
等以上の特性を得ることができるＮｉ−Ｚｎ系フェライ
トの製造方法が提供できる。以上の実施例では一部の組
成のＮｉ−Ｚｎ系フェライトに対しての効果について説
明したが、他のＮｉ−Ｚｎ系フェライトに対しても同様
な効果が得られる。又Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトの組成に
ついて主な成分を限定したがこれより外れた組成では磁
気特性が実用範囲から外れるため除いた。
ればＮｉ−Ｚｎ系フェライトをマイクロ波を照射する
か、もしくはヒーター等の外部の発熱体からの幅射や伝
導等により加熱しながらマイクロ波を照射し焼結するこ
とにより、従来のヒーター加熱による焼結法に比べ高密
度で高性能な焼結体を得ることができ、さらに従来のＨ
ＩＰ法よりも簡便でしかも低コストでＨＩＰ法に比べ同
等以上の特性を得ることができるＮｉ−Ｚｎ系フェライ
トの製造方法が提供できる。以上の実施例では一部の組
成のＮｉ−Ｚｎ系フェライトに対しての効果について説
明したが、他のＮｉ−Ｚｎ系フェライトに対しても同様
な効果が得られる。又Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトの組成に
ついて主な成分を限定したがこれより外れた組成では磁
気特性が実用範囲から外れるため除いた。
【図１】本発明のマイクロ波を照射して焼結する製造方
法及び従来のヒーター加熱により焼結する製造方法によ
るＮｉ−Ｚｎ系フェライトの加熱温度と相対密度の関係
を示す図。
法及び従来のヒーター加熱により焼結する製造方法によ
るＮｉ−Ｚｎ系フェライトの加熱温度と相対密度の関係
を示す図。
【図２】本発明の他の実施例のヒーター加熱しながらマ
イクロ波を照射して焼結する製造方法及び従来のヒータ
ー加熱により焼結する製造方法によるＮｉ−Ｚｎ系フェ
ライトの加熱温度と相対密度の関係を示す図。
イクロ波を照射して焼結する製造方法及び従来のヒータ
ー加熱により焼結する製造方法によるＮｉ−Ｚｎ系フェ
ライトの加熱温度と相対密度の関係を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 主成分として、酸化ニッケル（ＮｉＯ）
を２０から４０モル％、酸化亜鉛（ＺｎＯ）を５から３
０モル％、及び残部として酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含むＮ
ｉ−Ｚｎ系のフェライト粉末を成形し、これを焼結して
Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトを作成するＮｉ−Ｚｎ系フェラ
イトの製造方法において、周波数が３００ＭＨｚ以上の
マイクロ波を照射して焼結することを特徴とするＮｉ−
Ｚｎ系フェライトの製造方法。 - 【請求項２】 請求項１で述べたＮｉ−Ｚｎ系フェライ
トの製造方法において、外部の発熱体からの幅射や伝導
等により加熱しながらマイクロ波を照射し焼結すること
を特徴とするＮｉ−Ｚｎ系フェライトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280660A JPH0585816A (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | Ｎｉ−Ｚｎ系フエライトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280660A JPH0585816A (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | Ｎｉ−Ｚｎ系フエライトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0585816A true JPH0585816A (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=17628157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3280660A Pending JPH0585816A (ja) | 1991-09-30 | 1991-09-30 | Ｎｉ−Ｚｎ系フエライトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0585816A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009076755A (ja) * | 2007-09-21 | 2009-04-09 | Seiko Instruments Inc | 希土類系焼結磁石の製造方法及び希土類系ボンド磁石の製造方法 |
| JP2009076631A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Seiko Instruments Inc | 希土類系メタルボンド磁石の製造方法 |
-
1991
- 1991-09-30 JP JP3280660A patent/JPH0585816A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009076631A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Seiko Instruments Inc | 希土類系メタルボンド磁石の製造方法 |
| JP2009076755A (ja) * | 2007-09-21 | 2009-04-09 | Seiko Instruments Inc | 希土類系焼結磁石の製造方法及び希土類系ボンド磁石の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wu et al. | Iron-based soft magnetic composites with Mn–Zn ferrite nanoparticles coating obtained by sol–gel method | |
| CN101354946B (zh) | 压粉磁芯及其制造方法 | |
| Verma et al. | Effect of zinc concentration on the structural, electrical and magnetic properties of mixed Mn–Zn and Ni–Zn ferrites synthesized by the citrate precursor technique | |
| KR100439782B1 (ko) | 1MHz와100MHz사이에서작동하는저상실페라이트및그제조방법 | |
| Murthy | Low temperature sintering of MgCuZn ferrite and its electrical and magnetic properties | |
| JP2006287004A (ja) | 高周波用磁心及びそれを用いたインダクタンス部品 | |
| JP2917706B2 (ja) | 酸化物磁性体材料 | |
| Ma et al. | Magnetic properties of soft magnetic composites fabricated from amorphous Fe73Si11B11C3Cr2 powder by hot pressing under a low pressure | |
| JP2007088215A (ja) | 磁性体材料及びその製造方法 | |
| EP0503639B1 (en) | Polycristalline ferrite materials | |
| JPH0585816A (ja) | Ｎｉ−Ｚｎ系フエライトの製造方法 | |
| JPH07135106A (ja) | 磁 心 | |
| Ji et al. | Effects of second milling time on temperature dependence and improved Steinmetz parameters of low loss MnZn power ferrites | |
| JP3201782B2 (ja) | 圧粉磁芯の製造方法 | |
| JP5105660B2 (ja) | フェライト材料及びこれを用いたフェライトコア | |
| JPH0524847A (ja) | フエライトの製造方法 | |
| Huang et al. | Effect of high CuO additive on the properties of Nickel-zinc ferrite for near field communication | |
| JPS63219548A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JP3486918B2 (ja) | フェライトコアの製造方法 | |
| JPS6238411B2 (ja) | ||
| KR101778644B1 (ko) | 무선충전모듈용 고밀도 자성소재의 제조방법 및 이에 의해 제조되는 무선충전모듈용 고밀도 자성소재 및 이를 구비하는 무선충전모듈 | |
| JPH10111184A (ja) | 感温素子用酸化物磁性材料及びそれを用いた感温素子 | |
| JPH05251224A (ja) | 複合磁性材料 | |
| JP4034534B2 (ja) | 高周波用磁性材料 | |
| JPH10270226A (ja) | 粉末成形磁心およびその製造方法 |