JPH0583814B2

JPH0583814B2 -

Info

Publication number: JPH0583814B2
Application number: JP59075597A
Authority: JP
Inventors: Nobuyuki Iizuka; Isao Sato; Fumyuki Hirose; Hiroshi Inose; Yoji Ishibashi
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1984-04-13
Filing date: 1984-04-13
Publication date: 1993-11-29
Also published as: JPS60218535A

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の利用分野〕本発明は二段燃焼方式構造を持つガスタービン
用低NOx燃焼器に係り、とくにガスタービンの
広い作動範囲において大巾なNOx低減化を得る
ことが出来ると共にCOやUHCの発生の少ない良
好な燃焼性能を得ることが出来る燃焼器に関す
る。

〔発明の背景〕

ガスタービンにおける大気汚染物は燃焼器にお
いて燃焼中に発生する窒素酸化物（NOx）や燃
焼性能低下に起因する一酸化炭素（CO）、未燃焼
成分（UHC）であるが、とくに有害成分となる
NOx，COの発生が問題となる。NOxは燃焼の過
程における高温度の燃焼域で発生するもので、そ
の生成は一般的にｄ（NO）∝PⁿEXP（−Ｅ／Ｔ）・O^1/2Ndt 但し、Ｐ：圧力、Ｔ：温度、Ｏ：酸素濃度、
ｔ：帯留時間、Ｎ：窒素濃度、Ｅ：活性エネルギ
ー定数、ｎ：定数で示されるように、指数関数剰となつている温度
への依存性が大きく温度Ｔを下げることが低NO
化のキイポイントになる。一方、COの生成はｄ（CO）∝P^-nexp（ET）Oⁿdt で示されるようにNOxと同様に温度Ｔによる依
存性が大きい。これらの式から言えるように
NOxは温度が低くなるにつれて減少する。この
ようにCOはNOxとは逆に温度が低くなると増加
するため、燃焼温度を低下することによつて
NOxとCOを同時に低減することは非常にむずか
しい技術である。しかしながら、NOxを低下す
る具体的な手段としてCOの発生がない範囲で燃
焼温度を下げるため過剰の空気による低温度燃焼
を行わせるいわゆる希薄低温度燃焼法が一般的に
行われる方法である。したがつてガスタービンの
燃焼器ではNOx低減とCO，HCなどの発生防止
とを同時に解消することが低NOx燃焼器のポイ
ントになる。

出来るだけ少量の空気で効果的な低温度燃焼を
行わせるようにし過冷却部分が生じないようにす
ることがNOx低減となりCO発生防止となる。具
体的には全体的に均一な低温度燃焼を行うことを
ポイントにするため燃料を２段に供給するいわゆ
る二段燃焼方式がとられる。しかしながらこの方
法はNOx低減効果は良好であるが、二段目の燃
料を供給時に空気が過剰になるため未燃焼成分が
発生し大巾な燃焼効率低下をまねく欠点を有して
いるため、着火から定格負荷時まで広範囲で燃焼
性能を満足しなければならないガスタービン燃焼
器において致命的と言える。このようすを第１図
を用いて説明する。

二段燃焼方式の従来形燃焼器の断面図を第１図
に示す。ガスタービンは空気圧縮機１、タービン
２、燃焼器３および図示していないが、発電機な
どによつて構成される。圧縮機１で圧縮された空
気４は燃焼器３に導かれるが、燃焼器３は外筒
５、内筒６および側閉端部には頭部燃焼室７に一
次燃料８を供給する１次燃料ノズル９を装着した
エンドカバー１０が取付られる。内筒６は頭部燃
焼室７とこれよりも歪が大きい後部燃焼室１１で
形成され、頭部燃焼室７と後部燃焼室１１との接
続部１２には二次空気供給孔（時には旋回空気と
なる）１３が開口し、ここへ二次燃料１４が噴出
され二次空気と共に後部燃焼室１１へ供給され、
ガスタービンが定格負荷時において、空気過剰と
なる予混合燃焼火炎１６を形成する。一方、頭部
燃焼室７には軸１５部に内筒コーン１７を装着し
ている。一次燃料ノズル９は複数個の噴出孔を持
つている複数本からなるマルチバーナ化１９をし
ており、内筒コーン１７の外側で空気過剰の低温
度燃焼を行うものである。このように一次燃料に
よる希薄燃焼火炎１３と、二次燃料による予混合
火炎１６を形成することによつて燃焼器全体にわ
たり低温度燃焼を実現することによつて大巾な低
NOx化を図つている。しかしながら、定格負荷
時におけるNOx低減を図るため希薄燃焼を行う
ことは低負荷時とくに１次燃料では無負荷時２次
燃料では２次燃料投入時において、空気がかなり
の過剰となるため燃焼が阻害されCOや未燃焼成
分の排出が多くなる大きな欠点を有する。すなわ
ち、二段燃焼方式による燃料供給はまず着火から
50％負荷点まで１次燃料のみで行い、50％以上で
は１次燃料50％一定のまま２次燃料を投入してい
くものである。また空気流量は圧縮機１が定格回
転数における一定速運転であることから常に一定
流量となる。したがつて前述したように１次燃
料、２次燃料の供給量が少ない状態では燃料が希
薄の状態となるため多量の空気過剰となるか又は
２次燃料投入直後では燃焼範囲から外れた不燃焼
範囲になる大きな欠点を有しているためCOの発
生や燃焼効率の低下を抑えることは出来ない。

〔発明の目的〕

本発明の目的は排ガス中のNOxを大巾に低減
し、しかもガスタービンの広い運転範囲でCOや
未燃焼成分の発生を抑え燃焼性、信頼性を向上す
る良好な燃焼器を提供するにある。

〔発明の概要〕

本発明のガスタービン燃焼器は、頭部に１段目
の燃料と１段目の空気とを導入して燃焼を行う頭
部燃焼室と、その後流に２段目の燃料と２段目の
空気との予混合物を供給して燃焼を行う後部燃焼
室とを備え、前記１段目及び２段目の燃焼空気並
びに燃焼室の希釈空気として、圧縮機の吐出空気
を用いるものであつて、圧縮機からの吐出空気を
更に第２の圧縮機を用いて昇圧し、該昇圧空気を
前記１段目及び２段目の燃焼空気として用いると
共に、前記１段目及び２段目に与えられ空気流量
が燃焼流量変化との比率で、それぞれ単独に制御
されるように形成してなることを特徴とするもの
である。

〔発明の実施例〕本発明の実施例を第２図を用いて説明する。

第２図は本発明による一実施例の断面図であ
る。圧縮機１からの吐出空気２０は内筒６の後流
に位置しタービンへ至る燃焼ガス２１通路部を形
成する尾筒２２を覆うようにして流れそして後部
燃焼室１１に開口した希釈空気孔２３、２次空気
導入孔１３や頭部燃焼室７への空気流２４および
内筒コーン１７からの空気流２５や図示していな
いが内筒内面に添うように流れる壁面冷却用の空
気流となつて内筒内へ供給される。又、外筒５と
内筒６との環状部には内筒６内への空気流２０の
偏差をなくし均一な空気流入を行わせるフロース
リープ２６を備えている。一方、尾筒２２を覆う
車室２７の外面２８から圧縮機１からの吐出空気
流２０の一部を抽気管２９により抽気し、これを
２次空気供給孔１３への２次空気流３０とし、さ
らに、頭部燃焼室７への空気通路３１に分岐し、
おのおのの空気通路３０，３１の途中にはそれぞ
れの空気流量を調節するコントロール弁３２，３
３を備えている。一方、燃料３４は１，２次燃料
通路３５，３６に分岐し、それぞれ１，２次燃料
ノズルへ導かれるが空気と同様コントロール弁４
１，４２を備えている、２次燃料４９は燃料ダメ
３７を介し複数個の燃料ノズル３８から、複数個
開口する２次空気孔３９へ向けて噴射し、２次空
気流３０との予混合化を図り後部燃焼室１１内へ
供給し、予混合火炎４３を形成する。１次燃料４
４は燃料溜４５を介し、複数個の１次燃料ノズル
４６から頭部燃焼室７内へ導入され空気流２４や
流調された１次空気流４７と混合しながら希薄低
温度燃焼火炎４８を形成する。

第３図に燃料と空気流量特性の一例を示す。

着火は１次燃料で行い１次燃料は25％負荷まで
徐々に増加する。これにつれて定格回転数に達す
るまでは空気流量も増加するが、定格回転数に達
すると圧縮機回転数が一定となるため吐出空気流
量は一定となる。そこで25％負荷相当では、２次
燃料を投入するため１次燃料を減少する。（ター
ビン負荷25％を保持するためには１，２次燃料流
量合計が25％規定流量であることが必要）。この
ように１次燃料の減少に伴い１次空気調節弁３３
により１次空気流量は減少するため従来技術の問
題点である空気過剰となることに起因するCO，
UHCの発生を抑えることが出来る。又25％から
100％負荷までは１次燃料流量の増加と共に燃料
と空気の比率調整を行う比例演算器５０により、
負荷変化により一定比率となるように調節弁３３
および４２を作動させる。一方、２次燃料は１次
燃料の減少分に見合つた流量をステツプ状に導入
するが、燃焼範囲内にあり、しかもCOやUHCの
発生が生じないような燃料と空気の比率制御を比
例演算器により行う。このように１次，２次燃料
および１，２次空気を同時に比率制御を行うこと
は低負荷時における頭部燃焼室７における１次空
気過剰に起因するCO，UHCの発生を抑えるばか
りでなく、かつ後部燃焼室では２次燃料と空気の
良好な燃焼を広範囲で行うことが出来るため燃焼
性能を向上することが出来る。

又、１次，２次空気流量の調節を良好にするた
めフロースリーブ２６取付の効果がある。すなわ
ち、圧縮機吐出空気の車室２８内の圧力と内筒６
内の圧力は約5000〜3000mmAg（水柱）程度であ
る。これに対し抽気管２９および調節弁３２，３
３等の圧力損失は200〜500mmAg程度生ずるため
１，２次空気の流入量が減少するがこれはフロー
スリーブ２６を取付ることにより、内筒６外壁と
フロースリーブ２６間の環状部の空気通路を小さ
くすることにより車室２８内の圧力と頭部燃焼室
外５１の圧力差を抽気管２９および調節弁３２，
３３の圧力損失と同等になるため、１，２次空気
流量を多くすることができ良好な１，２次空気調
節が出来る。

さらに、調節された後の１次空気流の一部、あ
るいは前部を内筒コーンの内に導き、内筒コーン
から空気流２５として流出させるようにすれば内
筒コーンの冷却が容易にできるため、内筒コーン
の温度を低く抑えることになる。これは燃焼火炎
に直接接触する部材の信頼性を向上する効果を発
揮すると共に高温の燃焼火炎を内面から効果的に
冷却することになるため低NOx化を促進する効
果を発揮する。

尚、２次空気の流入部における詳細図を第４図
に示す。本図において、燃料通路３５により供給
された燃料は、マニホールド２００を介し内部の
燃料溜３７に入り複数本の燃料ノズル２０１を通
つて２次空気供給孔１３に向け勢いよく噴射され
るようになつている。この燃料ノズル２０１はマ
ニホールド２００にネジ止め又は、差込みにより
容易に着脱が可能な構造となつており、メインテ
ナンスが簡単に行えるようになつている。又、２
次空気流３０は、燃料同様マニホールド２００内
の別な流路を通り、燃料ノズル２０１をとり囲む
ようにして流れ燃料と混合されながら２次空気供
給孔１３を通り後部燃焼室１１内に流入するよう
になつている。２次空気供給孔１３は、外輪２０
２と内輪２０３とにより形成され、マニホールド
２００にボルト２０４により固定されマニホール
ド２００と一体化した構造となつている。そして
内筒６とスプリング６ａにより支持され各々の運
転中における熱伸びを吸収できるようになつてお
り、組立、分解、メインテナンスが容易でかつ、
長時間運転における信頼性を考慮した構造となつ
ている。

第５ａ図及び第５ｂ図にNOxCOの特性につい
て説明を加える。

第５ａ図に従来形燃焼器の特性を示し、第５ｂ
図に本発明による特性を示す。従来形ではCO，
UHC特性にみられるように低負荷時にCO，
UHCの発生が多くなる。これは低負荷時におい
て燃料流量が低いために空気過冷却の状態で発生
するものであり、又、２段目燃料投入時にCO，
UHCが増加している原因は第５ａ図に示すよう
に１段目の燃料が減少し、さらにこれに見合うだ
けの流量を２段目から投入しているが１段目の燃
料減少による頭部燃焼室における空気過冷却によ
りCO，UHCの発生が多くなると同時に２段目に
おける投入時は１段目と同様に２段目の空気が過
剰となつたことによる過冷却によつて発生したも
のである。これに対し、本発明による特性第５ｂ
図は低負荷時における空気過冷却現象をなくし、
さらに２段目投入時における空気流量を減少して
いるように制御しているため過冷却によるCOと
UHCの発生を減少することができるもので１段
目低負荷時においては従来形に比べCO，UHC濃
度を1/4〜1/5に減少でき又、２段目投入時におい
ても同様に大巾なCO，UHCの低減効果が生ず
る。一方、フロースリーブにより車室２８と頭部
燃焼室外５１の圧力差を発生させると同じような
効果を得ることが出来る他の実施例を第６図に示
す。

圧縮機１からの吐出空気２０の一部を吸引し、
1.05〜1.1の圧力比で昇圧する圧縮機５２を設置
し、吐出経路を１，２次空気流路５３，５４に分
岐し、調節弁５５，５６により流量コントロール
する。そして１，２次燃料５７，５８との比率制
御を行う比例演算器５９，６０によりガスタービ
ン負荷に見合う一定比率制御を行うものである。
この時、１次空気を前述したように内筒コーン１
７の冷却と低NOx化を促進するため内筒コーン
へ導くことも可能である。

又、第７図に示すように２次空気の一部を頭部
燃焼室７側の環状部５１へ噴出す空気通路６１を
設けることにより頭部燃焼室７への空気量を増す
ことができるため定格時における頭部燃焼室内を
希薄低温化するため低NOx化を促進する効果が
生ずる。

第８図に抽気空気昇圧用の圧縮機５２の出力を
出来るだけ減少させるための一実施例を示す。

第３図における２次空気の特性から解るように
２次空気流の制御が必要なところはタービン負荷
25％以上でありこれ以下の負荷帯では制御の必要
はない。すなわち25％の時流入する２次空気を流
入するため最少空気通路６２を開口するものであ
り、25％以上において２次空気流調弁３２が作動
し第３図２点鎖線で得られる特性を持つものであ
る25％以下においては点線にて示すように最少空
気通路６２を開口したため流量特性が変化してい
るが、最少空気流量は定格負荷時の２次空気流量
の約35〜40％になり、圧縮機５２の出力を低減す
ることができる。このためガスタービンの全体効
率の向上という効果がある。

第９図に１次，２次空気を制御調整する他の実
施例を示す。頭部燃焼室６３と後部燃焼室６４と
の接続部６５に２段目燃料の供給とスワラ６７へ
の空気を吸引する空気通路６８とを形成する部材
６６で構成され、頭部燃焼部６３と後部燃焼部６
４室とを仕切つている。また、燃料通路６９の先
端には燃料溜７０があり、ここから複数個の２段
目燃料ノズル７１を介して２段目燃料がスワラ６
７内へ噴射される。圧縮機からの空気７２は希釈
空気孔７３、２段目空気通路６４から後部燃焼室
内部へ導入される。一方、頭部燃焼部６３への空
気７５は車室８６から、空気流７２の一部を抽気
するため経路７７を介し導かれる。また、２段目
のスワラ６７への２段目空気流７８は２段目空気
仕切板７９に開口した複数個の空気孔８０から２
段目空気室８１へ導かれる。ここで２段目空気流
量の制御は吸引空気通路６８から吸引空気系統８
２を介しさらに流調弁８３を通過し吸引圧縮機８
４により空気流８４を吸引することによつて、ス
ワラ６７から流入する２段目の空気流８７をコン
トロールし、圧縮機８４からの吐出空気８５はガ
スタービン車室８６へ戻すようにする。すなわ
ち、２段目燃料投入時には流調弁８３を開き吸引
する空気量を多くすることによつてスワラ６７か
ら後部燃焼室へ流入する空気８７量を減少するよ
うに制御する。このため２段目燃料の投入時に２
段目空気量を減少させ良好な燃焼を行なわせるこ
とができる。さらに定格負荷時には流調弁８３を
閉方向とするかあるいは全閉とすることによつて
スワラ６７から流入する空気量を増加することが
できるため２段目燃料を投入時のCO，UHC対策
および定格負荷時のNOx低減化を図ることが出
来るものである。一方、CO，UHCおよびNOx
の低減化を図る他の実施例を第１０図に示す。

第１０図の実施例では、２段目空気室８６から
の空気流８７の一部を吸引圧縮機８８にて吸引
し、圧縮機８８の吐出口を頭部燃焼部８９かある
いは内筒コーン１７を冷却する冷却用の空気９０
として導入するか、もしくは両方へ同時に空気を
導入するものである。流量制御は第９図で説明し
たと同様に２段目燃料投入時に吸引量を多くして
スワラから燃焼室へ導入する２段目空気量を減少
せしめることによつて２段目燃料投入時のCO，
UHCの発生を抑え、かつ、吸引した空気を頭部
燃焼室か内筒コーンに導入することにより頭部燃
焼室における低NOx化および内筒コーンの冷却
を向上することが出来るため内筒コーンの信頼性
を向上することの効果を生ずる。

第１１図に２段目空気量を調整しさらにNOx
低減化を図る他の実施例を説明する。２段目空気
流９１は車室９２から圧縮機吐出空気の一部を抽
気し昇圧圧縮機９３を介し、２段目燃料９４との
ガスタービン負荷に見合つた比率制御９５を行う
ための流調弁９７を備え、しかも２次空気経路の
途中９８に２次燃料９９を供給し空気と燃料の予
混合化を図る混合域１００を介し予混合燃料ガス
１０１として後部燃焼室に導かれる。この時スワ
ラ１０２の前面に多孔板１０３を置くことにより
後部燃焼室内で形成する火炎が予混合域１００に
逆流しないようにしている。このように燃料と空
気の予混合化を促進することは２次空気流を少な
く抑えて、いわゆる効果的に低温度燃焼を行うこ
とが可能となるため、低NOx化の向上と、少量
の空気でCO，UHCおよびNOxを抑えることが
出来るためブーストUP圧縮機９３の出力を小さ
く抑える利点を生ずる。

第１２図に２次空気を効率良く後部燃焼器内へ
導入する他の実施例を示す。

この実施例では、１，２次空気１０４，１０５
は車室１０６から圧縮機吐出空気の一部を抽気す
ることで行い、さらに別置形の圧縮機１０７を用
い吐出側１０８にエジエクタ効果を得るエジエク
タ１０９を備えている。ここで圧縮機１０７の圧
力比は1.4〜1.7でありエジエクタ１０８を通過す
る空気流速を150〜200m／ｓとすることができる
ため２次空気１０５を吸引する作用を得る。２次
空気１０５は経路途中に流調弁１１０を通過する
際に圧力損失や車室１０６からの吐出口１１１か
らエジエクタ１０８までの間に圧力損失を生ずる
ためこれらの圧力損失に打勝つて２次空気スワラ
から燃焼器内へ導入されなければならず、この策
としエジエクタ１０８により空気１０５を吸引す
る。この作用は１次空気系にも適用できるもので
小出力の圧縮機１０７によつて１，２次空気をス
ムーズに燃焼器の内へ導入することができる。

第１３図に同様の効果を得ることが出来る他の
実施例を示す。２段目の燃料および空気供給はブ
ースト圧縮機５２を用い燃料との比率制御を行う
ことは第６図に説明していることに等しい。しか
しながら頭部燃焼室におけるガスタービン低負荷
時および（２段目燃料を投入直前の）１段目燃料
が少ない時においてCO，UHCの発生を極力抑え
るものである。すなわち、頭部燃焼室に導入され
る空気１２７の一部を燃料ノズルボデイ１２８に
導入し、さらに内筒コーンへの空気１２９を導入
し、頭部燃焼室内へ流出する。一方、内筒コーン
へ流入する空気１２９と逆向きの空気流１３０を
持ち、流調弁１３１を介し吸引圧縮機１３２を設
置し吐出をガスタービン室へ戻すものである。す
なわち頭部燃焼室においてガスタービン低負荷時
および２次燃料切換時における燃料流量が少ない
場合において吸引する空気１３０量を多くし内筒
コーンから頭部燃焼室に流入する空気流量を抑え
ることができるためCOやUHCなどの未燃焼成分
の発生を抑えることができる。

第１４図に低負荷時の１段目および２段目にお
ける切替点のような低燃料流量時のCO，UHC等
の発生および定格負荷時までのNOx低減化を行
う他の実施例を示す。

頭部燃焼室に導入する空気１３５は流調弁１３
６により流量を制御され内筒コーン１７への空気
流１３７および頭部燃焼室外１３８への空気流１
３９に分岐されて導入される。この空気流１３５
に別置形圧縮機１４０からの高圧空気１４１を導
入するエジエクタ効果を持つエジエクタ１４２を
介し供給することにより車室１４３からの空気流
１３５をエジエクタ１４２による吸引効果により
頭部燃焼室、内筒コーン１７への流入を多くする
ことができる。したがつて定格時において頭部燃
焼室へ流入する空気１３５を増加することが出来
るため、NOxの発生を抑えることが出来る。さ
らに流調弁１３６によりガスタービン負荷に見合
つて空気流量制御を行う。とくに無負荷運転時に
流量１３５を減少させ空気過剰燃焼とならずCO，
UHCなどの発生を抑えることが出来る。一方、
２段目への燃焼用空気は圧縮機２からの空気流１
４４をスワラ１４５を介し後部燃焼室に流入させ
る。ここで、２段目燃料投入時を含む２段目空気
流量の制御は空気流１４６の吸引系を設けさらに
流調弁１４７によつて行う。この時空気流１４６
の排出先１５０はガスタービン排気口１４８に接
続する。流量の調節はガスタービン負荷に見合つ
た２段目燃料流量１４９とがある若干空気過剰の
比率になるように制御し低NOx化を図るもので
ある。とくに２段目燃料投入時には、流調弁１４
７により排出する風量を多くすることによつて２
段目燃料の火移り性、燃焼性を向上する。また、
このような吸引による２段目空気流量の調節は１
段目および希釈空気など燃焼器全体に及ぼす影響
を少なく抑えることができ、２段目の燃焼特性を
変える利点がある。

第１５図に２段目空気流を吸引することによつ
て調節する他の実施例を示す。

流調弁１４７により制御された空気１５０は圧
縮機２の途中段１５１に接続することによつて
CO，UHCおよびNOx低減効果を発揮すること
が出来ると共にガスタービン排気口１４８に接続
する場合と異なり、吸引した空気を圧縮機２へ入
れることにより動力を回収することが出来るため
ガスタービン出力低下とならない利点を生ずる。

第１６図に２段目空気流を吸引することによつ
て調節する他の実施例を示す。すなわち、流量調
節された後の空気１５２をタービン中間段１５
３、好ましくは燃焼器の圧力よりも低い１段目静
翼以後に接続するもので吸引された空気流もター
ビン中間段で仕事をするためガスタービンの動力
回収となる利点を生ずる。又、吸引された空気を
タービン中間段の高温部の冷却にも使用可能であ
る。

〔発明の効果〕

以上説明した如く、本発明によれば、頭部燃焼
室及び後部燃焼室に導入する１次，２次空気流量
を、それぞれの燃焼室に導入する燃料に見合つて
制御することができるので、低負荷時においても
COやUHCの発生を抑制し、しかも定格運転時の
NOx低減化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来の燃焼器を示す断面図、第２図
は、本発明の一実施例を示す断面図、第３図は、
ガスタービン負荷と空気流量並びに燃料流量の関
係を示す特性図、第４図は第２図の２次空気流入
部の詳細図。第５ａ図は、従来装置における
NOx，CO，UHC濃度特性図、第５ｂ図は本発
明装置における同様の特性図、第６図ないし第１
６図は、本発明の変形例を示す図である。３……燃焼器、５……外筒、６……内筒、７…
…頭部燃焼室、１１……後部燃焼室、１７……内
筒コーン、３０……２次空気流、３２，３３……
コントロール弁、４０……２次燃料ノズル、４６
……１次燃料ノズル、４７……１次空気流、５０
……比例演算器。

Claims

【特許請求の範囲】１頭部に１段目の燃料と１段目の空気とを導入
して燃焼を行う頭部燃焼室と、その後流に２段目
の燃料と２段目の空気との予混合物を供給して燃
焼を行う後部燃焼室とを備え、前記１段目及び２
段目の燃焼空気並びに燃焼室の希釈空気として、
圧縮機の吐出空気を用いるガスタービン燃焼器に
おいて、前記圧縮機からの吐出空気を更に第２の圧縮機
を用いて昇圧し、該昇圧空気を前記１段目及び２
段目の燃焼空気として用いると共に、前記１段目
及び２段目に与えられ空気流量が燃焼流量変化と
の比率で、それぞれ単独に制御されるように形成
してなることを特徴とするガスタービン燃焼器。