JPS62175524A - ガスタ−ビン用燃焼器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明はガスタービンに高温高圧の作動気体を供給する
燃焼器に係りとくに天然ズス（ＬＮＧ）などの気体燃料
を使用する場合における２段燃焼方式のガスタービン用
燃焼器に関する。

〔従来の技術〕

燃焼器の頭部にパイロット火炎を作るための一段目燃料
ノズルを有し、燃焼ガスの流れの下流側に予混合気を供
給する２段目燃料ノズルを備えガスタービンの負荷に応
じて、一段目燃料ノズルのみ、一段目、二段目面燃料ノ
ズルに燃料を供給し、ガスタービンの全負荷帯で低温燃
焼を行うことが例えば英国特許第２１４６４２５号に開
示されている。

この予混合段階燃焼は、低温燃焼が行えるため。

燃焼ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の生成が少なくなる
という利点がある反面、ガスタービン負荷が低負荷から
高負荷へ移る過程において、２段目燃料ノズルから燃料
を供給し始めたとき、２段目燃料が完全燃焼しにくく、
Ｃｏ、ＨＣなどの未燃焼成分が排出されるという問題が
あった。

また１発電機を駆動するガスタービンにあっては、発電
機が同期速度に達すると負荷にかかわらず一定速度で運
転されるが、供給される燃料の量は負荷にほぼ比例して
増加するため、負荷によって燃料と空気との混合比が変
化するという問題がある。つまり、ガスタービンの燃焼
器に供給される空気はガスタービンロータに直結された
圧縮機により圧送されるためロータの回転速度が一定の
ときには、はぼ一定量の空気を燃焼器に与えることにな
るからである。

２段燃焼を行う燃焼器においてはとくに２段目の燃料を
供給し、負荷上昇に応じて空気流量と燃斜流量をある一
定比率にし、常に安定な燃焼を行うように燃料と空気の
調整制御を行うことが必要である。燃料ノズル１つ有す
る、いわゆる単段の燃焼器においてタービン負荷に応じ
て燃料供給量が変化しても燃料濃度を一定に保つことが
特公昭５５−４５７３９号公報に示されている。この公
知技術では、低負荷運転から定格運転までの広い作動範
囲において低負荷時に燃焼域の燃料濃度を高める手段と
して燃焼用全空気の１部を抽気し、排ガス中および大気
中に放出することや、逆に高負荷時には抽気空気量を減
少するか閉にして各負荷における燃焼用空気の制御を行
うものである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながらこの公知技術に示♂ζ空気抽気による流量
調整は燃焼器全体に流入する空気流量の調節であり、抽
気により全体の空気流量配分のバランスがくずれること
や、この手段を２段燃焼器に適用した場合、全体の空気
流量調整を行うため、空気抽気により２段目の燃焼性が
改善されても一段目の空気も少なくなり１段目が燃焼濃
度過濃となるため排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）の濃
度が増したり、燃焼室の壁面を冷却する空気量が減り、
燃焼器の寿命に問題がある。

また、全体の空気抽気により２段目の空気流量調節が行
われるために２段目の空気流量を所望の値にするために
は全体から多量の空気流を抽気しなければならず圧縮機
で加圧した空気を系外にすてるためガスタービン全体と
して大巾な効率低下をまねく欠点を有する。

このように従来技術を単に、２段燃焼方式の燃焼器に適
用しても所望の性能を発揮することはむうかしく、前述
の欠点があった。

本発明の目的は大巾な低Ｎ　Ｏｘ化のために低温燃焼が
可能であり、かつ２段目燃料と空気との混合比が所望の
値に維持でき常に安定な燃焼を維持する２段燃焼方式の
燃焼器を提供することにある。

更に、他の目的は、１段目、２段目とも低温度希釈燃焼
によるＮ　Ｏｘの発生を抑え大巾なＮ　Ｏｘ低減化を図
ることが出来ると共に低負荷から高負荷まで安定な燃焼
が維持出来る２段燃焼方式のガスタービン燃焼器を提供
することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明はＮ　Ｏｘの発生を抑えるため空気と燃料を燃焼
前に予混合した混合気を燃焼器内へ供給する２段目燃焼
に対し、タービン負荷に応じた燃料流量の変化と共に一
定比になるように予混合空気流量を調整することにある
。すなわち、２段目へ導入する空気流量の制御は２段目
への空気流入通路のみから効率良く抽気することによっ
て行うもので、２段目への燃料供給時すなわち、燃料流
量の少ない場合には多くの抽気を行い、負荷の上昇に伴
い燃料流量が多くなると抽気量を少なくし、常に燃料と
予混合空気との混合比が一定になるように抽気量を制御
するものである。

〔作用〕

本発明の構成によれば２段目燃料へ混合される燃焼用空
気を２段目燃料の供給時に抽気するので１段目空気及び
壁面空気量に大きな変動を与えることなく２段目燃料に
対して適正な量の空気を供給できるので２段目燃料の空
気との混合比を所望の値に保つことができる。

〔発明の実施例〕

本発明の一実施例を第１図に示す、第１図は大巾な低Ｎ
　Ｏｘ化を図ることが出来る代表的な２段燃焼器に本発
明を適用したものを示している。ガスタービンは圧縮機
１、タービン２、燃焼器３および、図示していないが発
電機の主構成部より成立っている。燃焼器３は燃焼室を
形成する内筒４、内筒４をとりかこむ外筒５車室１３を
とりかこむケーシング７およびタービン静翼６に燃焼ガ
ス７を導く尾筒８で構成される。外筒５の側閉端には第
１段目の燃料ノズルボディ９を装着するカバー１０が取
付られる。圧縮機１で圧縮された空気１１はデイフエー
ザ１２を通り車室１３に導かれ、さらに内筒４に開口す
る希釈空気口１４や壁面冷却空気口および燃焼用空気口
より燃焼空気流１５ａ。

ｂとなって内筒４内へ導入される。内筒４は内筒コーン
１６を内装する１段目燃焼室１７とこれよりも径の大き
い２段目燃焼室１８で形成され１段目燃焼室１７と２段
目燃焼室１８との接続部１９には２段目の空気供給口２
０が設けられ、ここに２段目の燃料ノズル２１から燃料
２２が噴出され、２段目空気２３と共に２段目燃焼室１
８へ供給されて予混合燃焼火炎２４を形成する。又、２
段目の空気供給口２０からの空気と２段目の燃料混合部
３３との間に２段目空気の１部を抽気する開口４１（第
４図）を設けかつ、空気を配管３９によってその抽気量
を排気ダクト４２、あるいは２段以後のタービン翼前４
３、あるいは圧縮機の途中段４４へ接続することによっ
て２段目へ流入する空気流量の抽気調整するものである
。抽気配管３９には流量調整弁１００が設けられ、弁１
００は制御器１０１により制御される。尚、１段目の燃
料ノズル２５から噴出される１段目燃料２６への着火は
図示していないが圧電印加式の点火栓により１次燃焼火
炎２７を形成するが、２段目の予混金気への着火は１段
目燃焼火炎２７がらの大径りにより行われるようになっ
ている。第２図にガスタービン負荷を横軸にとり、縦軸
にそれぞれ２段目燃料濃度、空気流量、燃料流量をとっ
て示している。

２段燃焼方式の燃焼器においては着火から約２５％負荷
までは１段目燃料Ｇのみで運転を行い、２５％負荷にな
ったら１段目の燃料を減少（Ｇ’で示す）すると同時に
２段目燃料Ｈ′の投入を行う。その後は１，２段目の燃
料Ｇ、Ｈを徐界に増加して負荷の上昇を図る。これに対
して空気流量は１発電機が同期速度に達する点つまりガ
スタービン負荷が無負荷まではタービン回転数の上昇と
共に増加するが、無負荷以上では一定となり、１゜２段
目の空気流量Ｃ，Ｄともに一定である。第２図最上図（
ａ）に２段目の燃料と空気の重量比を示し又、燃焼状態
は良くなるが、ＮＯｘの生成が多くなる上限の燃焼範囲
ＡとＮＯｘの生成は少ないが、燃焼状態が悪くなり未燃
焼成分が多くなりすぎる下限の燃焼範囲Ａ′を示す、２
段目の燃焼は下限と上限とで囲まれた範囲内Ｘになけれ
なならない、若し２段目に燃料投入後に２段目の空気流
量を調整しない場合、つまり、第２１ｉｉ！ｌ　（ｂ）
のＦ線で示すように２段目の空気流量をガスタービン負
荷零から１００％まで一定にしておいた場合２段目の燃
料と空気比は第２図（ａ）の破線Ｂ′のようになり、２
段目燃料投入直後Ｂｌ′から８２′までの負荷帯間は範
囲Ｘより外れるため燃焼が持続出来ず投入した２次燃料
は未燃焼成分である炭化水素ＨＣとなって排出される。

したがって２段目空気の流量調整がなされなればならな
い。本発明は、２段目燃料投入後から２段目への空気流
量を抽気し第２図（ｂ）のＦ線のように空気流量を制御
するものである。すなわち、第１図の制御器１０１にガ
スタービンの負荷信号をとり込みこの負荷に応じて第３
図実線に示す如く抽気量を制御する。抽気量は弁１００
の開度を変えて行う。そうすれば、第２図（ａ）のよう
に２段目の燃料と空気比は実線ＢのようになりＮ　Ｏｘ
の生成も少なく、かつ燃焼状態もよい範囲Ｘに入り安定
な燃焼を持続するようになる。

２段目の空気流を調整制御する手段の詳細を第３図にて
説明を加える。

頭部燃焼室１７と後部燃焼室１８の接続部１９に２段目
燃料、空気供給手段が設けられる。燃料は複数個の２段
目燃料導入部２８がらリザーバ２９に導かれ複数個の２
段目燃料ノズル２０の先端に開孔する複数個の噴呂口３
１より２段目の空気流３２中に混入し混合部を形成する
スワラ−３３を通過する時に予混気となり後部燃焼室１
Ｂ内へ導入され、予混合火炎となる。

内筒４と外筒５間を流れて来た空気３４流は１段目の燃
焼用空気流３５と２段目燃焼用空気流３６とに分岐する
。２段目の空気流３６は燃焼用空気口２０を通過した後
後部燃焼室１８への空気３２と抽気する空気流３７に分
岐する□。抽気空気流３７は抽気口４１から通路３８を
通り配管３９により、図示していないが抽気弁１００を
経て排ガス中かあるいは大気中に流ｔｈ１調整を行いな
がら放出される。もしくは２段目以後のタービン静翼前
かあるいは圧縮機の途中段４４（第１図）に接続するこ
とも可能である。一方抽気口４１は燃焼用空気口２０か
ら燃料ノズル２１までの通路間に設けることが好ましく
スワラ−３３に近すぎると混合気も同時に抽気する場合
もあり、燃料まで系外に排出することになり好ましくな
い。又、空気口２０の上流側では１段目へ導入する燃焼
用空気３５の１部も抽気することになり好ましくない。

第５図は他の変形例を示し抽気口を第４図の実施例に対
し２段目燃焼用空気口２０に対し反対側すなわち、後部
燃焼室１８側に開口したものであるが２段目の空気流量
調節に対する機能は変らない。

このように２段目空気流通路上から２段目空気流量を調
整すると、従来技術と異なり全体の空気配分バランスに
及ぼす影響を少なく抑えることが出来る。

従来技術と本発明の抽気量の比較を第３図に示す。２５
％負荷から２段目燃料を投入した場合を示し実線は本発
明を示し点線に公知技術の場合を示す。第２図（ｃ）に
示すような燃料供給を行う場合、２段目の燃料を投入し
、２段目の空気と混合して２段目燃料の着火させて完全
に燃焼させるためには２段目燃料を投入する時に２段目
の空気流量を定格負荷時の約１／２に低減することが必
要となる。定格負荷時の２段目の燃焼用空気流量は、全
空気量の約３０％となっているので、２段目燃料投入時
には、これを１５％に低減する必要があり、本発明では
抽気量を全空気量の１５％程度を行うことが必要となる
。同じような効果を公知技術によって達成しようとすれ
ば公知技術では全体の空気から２段目のみの空気量を減
少するためには全体の空気量を１７２に低減しなければ
ならず、空気量が減少した分を燃料流量増加でガスター
ビン負荷をカバーすることを考慮しても約４５％程度の
抽気を行うことが必要である。このように２段目の空気
流量を１／２に低減するためには、抽気量は約３倍必要
となる。さらに全体空気量を４５％低減することにより
１段目の燃焼状態は燃料濃度大の方へ移向するため１段
目のＮｏχ発生が多くなり又、燃焼器内筒を冷却してい
る冷却用空気流量も減少するため燃焼器空気配分バラン
スが大巾に変ってしまうことになる。かつまた抽気量が
多くなるためタービン効率低下をまねくことになる。抽
気量が多くなることにより燃料流量が増加しタービン効
率が低下するが全空気流量の１％を抽気すると全体効率
は約０．３％低下する。したがって公知技術では約１３
％程度の低下となり又本発明では約５％程度であり、従
来技術に比べ約１／３にタービン効率低下を抑えること
が出来る。さらに良好な方法として、第６図に２段目燃
焼用空気口２ｏを段階的に開口面積を変えることが可能
なカバーリング４７を取付ることにより抽気空気ｉ４８
を更に少なくする実施例を示している。第７図は、抽気
空気量４８が多い運転域で空気口２０の面積を縮少し抽
気量が少ない場合にカバーリング４７を摺動させ空気口
２ｏの開口面積を大きくするように作用させた場合の結
果を示す。そして面積を段階可変にした場合を実線で表
し、抽気のみの場合を点線で示す、開口面積は２５％負
荷以上で負荷上昇と共にカバーリング４７を連続的ある
いは断続的に開くように操作すれば抽気量、燃料流量、
熱効率は第７図中実線で示すように、抽気量、燃料流器
は減少し、熱効率は上昇するようにさらに効率向上に結
びつくことになる。すなわち開口面積を５０％閉にすれ
ば抽気量は約１／２に減少するものであり、熱効率低下
も半減することがら抽気方式と面積可変の方式とを併用
すればさらに大きな効果が得られることになる。この場
合、カバーリング４７による空気口２０の開口面積の制
御はラフで良いから、信頼性に重点を置いた設計が可能
となる。

又このように、制御調整を行い従来技術に比べ抽気量を
約１／３で同程度の性能を得ることができるもので２段
目の空気流量のみを制御することは抽気によるタービン
効率低下も最少限に抑えることが出来る。

第８図と第９図に２段目空気流量を抽気による調整を行
った場合と行わない場合を示し、縦軸及び横軸は同一ス
ケールで示している。第８図は流量調節を行わない場合
を示す。試験は７部ＭＷクラスガスタービンプラントの
実負荷条件において行い、その結果をまとめたものであ
る。２段目の燃流投人後に未燃焼成分である一酸化炭素
ＣＯ１炭化水素ＨＣの排出が多くなっている。これは第
２図で説明した様に空気流量が調整されていないためそ
の量が多く燃料濃度が薄いため下限範囲Ａ′から外れる
ための未燃焼成分の排出が多くなっているものであり、
したがって２段目燃料投入時に２段目の空気流量を調整
することが未燃焼成分を減らすためには必要であること
が判る。第９図に２段目燃焼用空気口を通った空気から
抽気し流量調節を行った場合の本発明による試験結果を
示す、２段目の燃料投入時には２段目の空気流を抽気に
よって排出しているため予混合気を作るための空気流量
が少なくなり少量の燃料に対し若干空気過剰の状態を維
持することが出来るため第８図に見られた未燃成分の排
出はほとんどない。このように２段目燃焼用空気流量を
２段目燃料投入時に抽気して、その後、燃料の増加に伴
い抽気量を少なくするように流量制御を行うことは２段
目燃料投入から定格負荷時までの広範囲にわたり低Ｎ　
Ｏｘ化および未燃焼成分の発生を抑えた高効率化燃焼を
行うことが出来る。

第１０図に特公昭４５−４５７３９号公報に示された従
来技術による抽気量とＮＯｘ、Ｇｏの関係を示す。ガス
タービン負荷約２５％時の試験結果をまとめたもので、
抽気量（これは全体の燃焼用空気を抽気する）がある程
度以上にならないと未燃焼成分であるＣ○濃度が低減せ
ず効果も小さい。これは２段目燃焼用空気を減少するた
めに全体の空気量を抽気することに起因するもので全体
空気流量の約２５％流入する２段目空気流量を約１／２
にするためには全体の空気流量も１／２にすることが必
要になる如く多量の空気を抽気しなければ２段目燃焼の
性能を向上させることは出来ない。

又、抽気により全体の空気量が減少し、とくに１段目へ
の空気流も減少するため１段目が燃料過濃の高温度燃焼
に移向するため１段目のＮＯｘが発生が多くなる欠点を
有する。

第１１図は、第１０図と同一スケールで示したＮ　Ｏｘ
　、　Ｇ　Ｏ特性図であり２段目の空気通路がら抽気す
る本発明の実施例であり、少ない抽気量により２段目の
燃焼性能を向上するとともに、Ｎ　Ｏｘの排出濃度を少
なくすることができる。

第１２図は、他の実施例を示すもので、抽気口を２つに
分けて、２段目燃焼用空気口２ｏの左右に設けたもので
ある。抽気口４１ａから抽気を行った場合には、混合気
は破線３２ａで示す如く、後部燃焼室１８の外周車寄り
に偏って流れ、抽気口４１ｂから抽気すると破線３２ｂ
にて示す如く、内側寄りに流れる。したがって、−次火
炎２７によって、二次燃料を着火する際には、抽気口４
１ｂら抽気して、燃焼室１８の中心寄りに混合気を供給
すれば、着火性能が改善される。２次燃料に着火後は、
抽気口４１ａから抽気すれば、混合気は内筒４の内壁に
沿って流れるため、火災は内筒４の壁面で冷却され、よ
り低温燃焼が行える。第１２図の実施例では、抽気空気
量調整弁がそれぞれ抽気配管３９ａ、３９ｂに必要とな
るが、前述の如く２次燃料への着火性向上低温燃焼のた
め低Ｎ、Ｏｘ化の効果が得られる。

〔発明の効果〕

本発明によれば空気を調節制御したい２段目の空気のみ
が抽気により調整出来るので従来技術に見られるように
全体から空気を抽気する場合に比べ約１／３の抽気量で
２段目燃焼性能の向上を図ることが出来ると共に１段目
および全体の空気流量成分へのバランスがくずれること
がないため１段目燃焼特性の変化がなく良好な燃焼性を
維持することが出来る。このように１着火から定格負荷
までの広範囲にわたり燃焼性を低下させることなく、Ｎ
　Ｏｘの大巾低減を図ることが出来るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を実施した２段燃焼方式のガスタービン
用燃焼器の断面図、第２図（ａ）、（ｂ）。 （Ｃ）はそれぞれガスタービン負荷と２段目燃料濃度、
空気流量及び燃料流量との関係を示す特性図、第３図は
ガスタービン負荷と抽気量の関係を示す特性図、第４図
は第１図の抽気口部分の詳細断面図、第５図は他の実施
例における抽気口部分の詳細断面図、第６図は他の実施
例における抽気口部分の詳細断面図、第７図は第６図の
実施例における制御特性図、第８図は従来技術によるＮ
　Ｏｘ　。 ｃｏ、未燃焼戻化水素ＵＨＣ特性図、第９図は本発明に
よるＮＯｘ　、Ｃｏ、ＵＨＣ特性図、第１０図は従来技
術による抽気流量とＮＯｘ、Ｃ○特性図、第１１図は本
発明による抽気流量とＮＯｘ　。 ｃｏ特性図、第１２図は他の実施例における抽気口部分
の詳細断面図である。 １・・・圧縮機、２・・・タービン、３・・・燃焼器、
４・・・内筒、５・・・外筒、１７・・・１段目燃焼室
、１８・・・２段目燃焼室、２０・・・空気供給口、２
２・・・２段目燃料ノズル、４１・・・抽気開口、１０
０・・・流量調整弁。 １０１・・・制御器。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．１段目燃料ノズルが設けられた１段目燃焼室及び燃
   焼ガスの流れに関し前記１段目燃焼室の後流に設けられ
   周壁に２段目燃料ノズルからの燃料を空気と予混合して
   供給する予混合燃料供給口を備えた２段目燃焼室とを形
   成する内筒と、前記両燃焼室で生成した燃焼ガスをガス
   タービンに導く尾筒と、前記内筒及び尾筒の外側をとり
   囲み前記内筒との間に空気通路を形成する外筒及びケー
   シングとを備えたガスタービン用燃焼器において、前記
   ２段目燃料に混合される２段目燃焼用空気を取り入れる
   空気口と２段目燃料ノズルとの間から燃焼器外に２段目
   燃焼用空気の一部を抽気する抽気通路を設け、前記抽気
   通路に流量調整手段を設けたことを特徴とするガスター
   ビン用燃焼器。 ２、前記２段目燃焼室は前記１段目燃焼室よりも大径で
   あり、両燃焼室の接続部に設けられた径の拡大部に前記
   予混合燃料供給口が設けられ、前記燃料供給口にはスワ
   ラーが設けられた特許請求の範囲第１項記載のガスター
   ビン用燃焼器。 ３、前記１段目燃焼室には、その端面から軸線に沿つて
   延びたコーンが設けられ前記１段目燃料ノズルは前記コ
   ーンと前記内筒周壁との間に形成された環状空間にコー
   ンの軸線に平行に延びた多数のノズルから構成された特
   許請求の範囲第１項記載のガスタービン用燃焼器。 ４、前記流量調整手段を制御する制御器を設け、該制御
   器はタービン負荷信号を取り込み、２段目燃料が供給さ
   れる最小負荷において抽気量が最大となり、それよりも
   負荷が増大するにつれて抽気量を減少するように前記流
   量調整手段の開度を制御する制御信号を発し、流量調整
   手段は前記制御信号を受けるようにしたことを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載のガスタービン用燃焼器。 ５、ガスタービンの起動から全負荷運転までの全運転範
   囲にわたり、燃料が供給される１段目燃料ノズル、１段
   目燃料ノズルが開口し、パイロット炎が形成される１段
   目燃焼室、パイロット炎の火炎の下流側に設けられ周壁
   に２段目燃料と２段目燃焼用空気の混合気を供給する供
   給手段が設けられた２段目燃焼室、前記２段目燃焼用空
   気の取入口の下流側において２段目燃焼空気の一部を抽
   気して燃焼器外に排気する抽気手段、前記抽気手段によ
   る抽気空気量を制御する手段とを備えたガスタービン用
   燃焼器。 ６、特許請求の範囲第５項において、前記２段目燃料は
   ガスタービン負荷が予め定められた値以上になつたとき
   に供給されるようにしたガスタービン用燃焼器。 ７、特許請求の範囲第６項において、前記抽気空気量制
   御手段は、ガスタービン負荷信号を取り込み、前記予め
   定められた負荷値で抽気量が最大となり、前記値よりガ
   スタービン負荷が増加するにつれて減少するように抽気
   手段を制御するガスタービン燃焼器。 ８、一端が塞がれ、他端が尾筒を介してガスタービンの
   第１段目静翼に連通した筒状の内筒、この内筒をとりか
   こみ、内筒との間に空気通路を形成した外筒、前記内筒
   の閉止された端部近傍に開口した第１段目燃料ノズル、
   前記内筒の前記第１段目ノズルよりも尾筒側の外周壁面
   に開口した第２段目燃料と第２段目燃焼空気の混合気を
   供給する供給口、前記供給口に連通し途中に２段目燃料
   ノズルが開口し、前記空気通路から２段目燃焼空気をと
   り入れる空気口を有する２段目空気通路、前記２段目空
   気通路の２段目燃料ノズルの開口位置よりも上流側に開
   口し、燃焼器外へ空気を抽気する抽気通路、抽気通路に
   設けた流量調整弁、前記２段目燃料ノズルから燃料を供
   給する最小のガスタービン負荷時に前記抽気通路を流れ
   る抽気空気量が最大となるように流量調整弁を制御する
   ガスタービン燃焼器。 ９、特許請求の範囲第８項において、前記内筒は、閉止
   端側の直径が小さく、尾筒寄りで直径が大きくなつた２
   つの径の異なる円筒体より構成され、前記第２段目の混
   合気供給口は、直径がステップ状に変化する位置に開口
   しているガスタービン燃焼器。 １０、特許請求の範囲第８項において、前記２段目燃焼
   空気口には、開口面積を変えるカバーリングを設けたガ
   スタービン燃焼器。