JPS6091141A - 低ΝＯｘガスタ−ビン燃焼器 - Google Patents
低ΝＯｘガスタ−ビン燃焼器Info
- Publication number
- JPS6091141A JPS6091141A JP19903183A JP19903183A JPS6091141A JP S6091141 A JPS6091141 A JP S6091141A JP 19903183 A JP19903183 A JP 19903183A JP 19903183 A JP19903183 A JP 19903183A JP S6091141 A JPS6091141 A JP S6091141A
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- JP
- Japan
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- air
- fuel
- flow rate
- stage
- supplied
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- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/26—Controlling the air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発ＢＡはガスタービン燃焼器の燃料と空気の供給方法
に係り、特に、低ＮＯｘ型の二段燃焼方式ガスタービン
燃焼器に対して良好な燃焼性能を得る燃焼器に関する。
に係り、特に、低ＮＯｘ型の二段燃焼方式ガスタービン
燃焼器に対して良好な燃焼性能を得る燃焼器に関する。
ガスタービンにおける大気汚染物質は排ガス中に含１れ
る窒素酸化物（ＮＯｘ）、−酸化炭素（Ｃｏ）、煤等で
ありこれら物質の排出を極力抑エルことがタービン性能
全向上させると同様に重要な課題である。とくに、ＮＯ
ｘ 、Ｃｏは燃焼の過程で生成するものであり、ＮＯｘ
は高温度の燃焼ガス雰囲気で発生するため、燃焼ガス温
度を低下する方法がとられる。具体的には燃焼ガス中に
水や蒸気などの冷媒を添加する方法と過剰の空気で燃焼
を行なう希薄低温度燃焼法があり、ガスタービンでは効
率低下を抑えた希薄低温度燃焼法が一般的に行なわれて
いる。しかし、過剰の空気？供給し低温度燃焼を行なう
ことは他方では過冷却によシ燃焼性が低下し、ＣＯや未
燃焼成分（ＨＣ）等の発生が多くなる原因である。この
ため、ガスタービン燃焼器ではＮＯｘ低減とＣｏ、ＨＣ
など未燃節分の低減とは相反する特性を持つので、これ
ら全同時に解消することがガスタービン燃焼器改良のポ
イントになる。
る窒素酸化物（ＮＯｘ）、−酸化炭素（Ｃｏ）、煤等で
ありこれら物質の排出を極力抑エルことがタービン性能
全向上させると同様に重要な課題である。とくに、ＮＯ
ｘ 、Ｃｏは燃焼の過程で生成するものであり、ＮＯｘ
は高温度の燃焼ガス雰囲気で発生するため、燃焼ガス温
度を低下する方法がとられる。具体的には燃焼ガス中に
水や蒸気などの冷媒を添加する方法と過剰の空気で燃焼
を行なう希薄低温度燃焼法があり、ガスタービンでは効
率低下を抑えた希薄低温度燃焼法が一般的に行なわれて
いる。しかし、過剰の空気？供給し低温度燃焼を行なう
ことは他方では過冷却によシ燃焼性が低下し、ＣＯや未
燃焼成分（ＨＣ）等の発生が多くなる原因である。この
ため、ガスタービン燃焼器ではＮＯｘ低減とＣｏ、ＨＣ
など未燃節分の低減とは相反する特性を持つので、これ
ら全同時に解消することがガスタービン燃焼器改良のポ
イントになる。
出来るだけ少量の空気で効果的に均一な低温度燃焼全行
なわせるようにし、過冷却部分が生じないようにするこ
とがＮＯｘ低減となり又、ＣＯ発生防止に非常に有利に
なる。具体的な方法として、頭部に若干望見過剰で、し
かも、安定な燃焼火炎全形成せしめる頭部燃焼室金膜け
、その後流（空気と燃料とを供給し、全体的に均一な低
温度燃焼を行なう、いわゆる、燃料を２段に供給する二
段燃焼方式がとられる。この方法は二段目燃料供給時に
空気が過剰になりすぎるため未燃焼成分やＣＯの発生が
多くなり大巾な燃焼効率低下ｉｔねく欠点？もっている
。このようす全第１図ケ用いて説明する。
なわせるようにし、過冷却部分が生じないようにするこ
とがＮＯｘ低減となり又、ＣＯ発生防止に非常に有利に
なる。具体的な方法として、頭部に若干望見過剰で、し
かも、安定な燃焼火炎全形成せしめる頭部燃焼室金膜け
、その後流（空気と燃料とを供給し、全体的に均一な低
温度燃焼を行なう、いわゆる、燃料を２段に供給する二
段燃焼方式がとられる。この方法は二段目燃料供給時に
空気が過剰になりすぎるため未燃焼成分やＣＯの発生が
多くなり大巾な燃焼効率低下ｉｔねく欠点？もっている
。このようす全第１図ケ用いて説明する。
第１図は二段燃焼方式の従来形燃焼器の断面図である。
ガスタービンは空気圧縮機１、タービン２、燃焼器３お
よび負荷４（例えば発電機）の主要部材で構成する。圧
縮機ｌで圧縮された空気５は燃焼器３に導かれる。燃焼
器３は外筒６、内筒７および側閉端全構成する。外筒カ
バー８には頭部燃焼室９に１次燃料１０紫供給する１次
燃料ノズル１１が組込まれ、又、後部燃焼室１２にはカ
バー８に取付られた燃料供給部１３から燃料溜１４を介
し、複数個の燃料噴出部１５より二次を気供給孔（時に
は旋回羽根となる）１６へ二次燃料が噴射１７され二次
空気１８と共に後部燃焼室へ供給し、予混合火炎２２ケ
形成する。一方、１次燃料ノズル１１の周囲には旋回空
気１９を供給するタービユレータ２０が取付けられ頭部
燃焼室９に形成する拡散火炎２１の安定性全助長してい
る。
よび負荷４（例えば発電機）の主要部材で構成する。圧
縮機ｌで圧縮された空気５は燃焼器３に導かれる。燃焼
器３は外筒６、内筒７および側閉端全構成する。外筒カ
バー８には頭部燃焼室９に１次燃料１０紫供給する１次
燃料ノズル１１が組込まれ、又、後部燃焼室１２にはカ
バー８に取付られた燃料供給部１３から燃料溜１４を介
し、複数個の燃料噴出部１５より二次を気供給孔（時に
は旋回羽根となる）１６へ二次燃料が噴射１７され二次
空気１８と共に後部燃焼室へ供給し、予混合火炎２２ケ
形成する。一方、１次燃料ノズル１１の周囲には旋回空
気１９を供給するタービユレータ２０が取付けられ頭部
燃焼室９に形成する拡散火炎２１の安定性全助長してい
る。
このように、１次燃料の燃焼による頭部拡散火炎全形成
し、さらに、予混合燃焼火炎２２を形成することによっ
て、全体的に希薄低温度燃焼を実現させることによって
低Ｎ Ｏｘ化？図っている。
し、さらに、予混合燃焼火炎２２を形成することによっ
て、全体的に希薄低温度燃焼を実現させることによって
低Ｎ Ｏｘ化？図っている。
しかし、二次燃料１゛７と二次過剰空気１８との予混合
燃焼火炎２２では二次空気１８に燃料１７が供給される
過程で燃料１７の供給が非常に少ない低負荷時には燃料
濃度が空気１８に対し淡い状態になるため過冷却の燃焼
となり、燃焼が阻害され、ＨＣやＣＯなどの未燃焼成分
が多く排出される大きな欠点がある。
燃焼火炎２２では二次空気１８に燃料１７が供給される
過程で燃料１７の供給が非常に少ない低負荷時には燃料
濃度が空気１８に対し淡い状態になるため過冷却の燃焼
となり、燃焼が阻害され、ＨＣやＣＯなどの未燃焼成分
が多く排出される大きな欠点がある。
第２図に二段燃焼方式による燃料供給方法の一例ケ示す
。燃料の供給は、まず、１次燃料のみで着火ケ行ない、
このまま燃料ケ増大させタービン負荷５０％程度になっ
たら燃料の増加を止め、一定流量とするため頭部燃焼室
９に炎全形成２１する。この時点で二次燃料１７に供給
し始め、５０襲から１００％才でのタービン負荷上昇は
二次燃料１７の増加によって行なう。
。燃料の供給は、まず、１次燃料のみで着火ケ行ない、
このまま燃料ケ増大させタービン負荷５０％程度になっ
たら燃料の増加を止め、一定流量とするため頭部燃焼室
９に炎全形成２１する。この時点で二次燃料１７に供給
し始め、５０襲から１００％才でのタービン負荷上昇は
二次燃料１７の増加によって行なう。
第３図に二次燃料供給後の燃料１７と空気１８との状態
を示す。空気流量１８は圧縮機１が定格運転をしている
ため、常に一定流量となる。この空気中に燃料１７が供
給されることになるが、燃料１７の供給量が少ないＡ域
では空気流量に比べ燃料供給量が少ないため燃料が希薄
の状態になりすぎ、燃焼が出来ない、いわゆる、不燃焼
範囲になる。
を示す。空気流量１８は圧縮機１が定格運転をしている
ため、常に一定流量となる。この空気中に燃料１７が供
給されることになるが、燃料１７の供給量が少ないＡ域
では空気流量に比べ燃料供給量が少ないため燃料が希薄
の状態になりすぎ、燃焼が出来ない、いわゆる、不燃焼
範囲になる。
第４図に排ガス中に含寸れるＣＯ，ＨＣなどの未燃焼成
分の排出特性を示す。ガスタービン出力５０％以下では
頭部燃焼室９へ供給する１次燃料１０のみの燃焼であり
着火時に空気温度がほぼ室温と等しいこと、および周囲
の構成物の温度が低いため燃焼性が阻害される。このた
め、ＣＯの排出が多くなる傾向を示す。また、タービン
出力５０％近傍から主燃焼室１２へ燃料１７の供給を開
始する。とくに、二次燃料供給開始直後の５０〜７０％
出力では二次空気１８が多く第３図に示すように空気に
比べて燃料供給量が少ないＡ域に相当する状態となる。
分の排出特性を示す。ガスタービン出力５０％以下では
頭部燃焼室９へ供給する１次燃料１０のみの燃焼であり
着火時に空気温度がほぼ室温と等しいこと、および周囲
の構成物の温度が低いため燃焼性が阻害される。このた
め、ＣＯの排出が多くなる傾向を示す。また、タービン
出力５０％近傍から主燃焼室１２へ燃料１７の供給を開
始する。とくに、二次燃料供給開始直後の５０〜７０％
出力では二次空気１８が多く第３図に示すように空気に
比べて燃料供給量が少ないＡ域に相当する状態となる。
このため、燃焼せず未燃焼成分の１才で排ガス中に含捷
れＣＯ濃度が多くなっている。
れＣＯ濃度が多くなっている。
このように、二段燃焼方式では二次燃料全供給する段階
で上述のような不燃焼範囲が存在するため、ＣＯの生成
を抑えることが出来ない大きな欠点をもつ。そこで、二
次燃料と二次空気との予混合燃料を頭部燃焼室の燃焼火
炎２１に向くように供給方向を変えて未燃焼ガスの生成
を抑制する策も試みられているが、頭部火炎２１にさら
に燃料が供給されることからガスタービン定格運転時に
、燃焼器軸心部の温度は高温度へ移向するため定格時に
、ＮＯｘの発生が多くなる欠点をもち、二次燃料は二次
空気と混合し予混合燃料ガスとして予混合燃焼全行なう
二段燃焼の場合、燃料投入開始時に望気過剰となること
に起因するＣＯなどの未燃焼成分の多量発生全防止する
ことは出来ない。
で上述のような不燃焼範囲が存在するため、ＣＯの生成
を抑えることが出来ない大きな欠点をもつ。そこで、二
次燃料と二次空気との予混合燃料を頭部燃焼室の燃焼火
炎２１に向くように供給方向を変えて未燃焼ガスの生成
を抑制する策も試みられているが、頭部火炎２１にさら
に燃料が供給されることからガスタービン定格運転時に
、燃焼器軸心部の温度は高温度へ移向するため定格時に
、ＮＯｘの発生が多くなる欠点をもち、二次燃料は二次
空気と混合し予混合燃料ガスとして予混合燃焼全行なう
二段燃焼の場合、燃料投入開始時に望気過剰となること
に起因するＣＯなどの未燃焼成分の多量発生全防止する
ことは出来ない。
本発明の目的は、排ガス中のＮ０ｘｋ犬巾に低減し、し
かも、ガスタービンの運転範囲でｃｏ。
かも、ガスタービンの運転範囲でｃｏ。
ＨＣの発生を抑え、燃焼性能良好な燃焼器全提供するに
ある。
ある。
本発明の要点は、ガスタービン二段燃焼器は頭部燃焼室
に拡散希薄低温度燃焼により低ＮＯｘ化？図る安定な火
炎全形成させ、さらに後流にひかえる後部燃焼室には燃
料と空気と？混合させた若干空気過剰の予混合燃焼を行
ない、大巾な低ＮＯｘ化を図る。さらに二段目から供給
する予混合空気流量は二段目供給燃料流址との流量比で
、常に、若干空気過剰の流量比になるように燃料の供給
と二段目空気流量を制御することにより二段目燃料供給
開始時でも常に燃焼範囲内にあるようにすることによっ
て空気過剰による過冷却をなくし、未燃焼成分であるＣ
Ｏ，ｉｉｃの発生全抑制するにある。
に拡散希薄低温度燃焼により低ＮＯｘ化？図る安定な火
炎全形成させ、さらに後流にひかえる後部燃焼室には燃
料と空気と？混合させた若干空気過剰の予混合燃焼を行
ない、大巾な低ＮＯｘ化を図る。さらに二段目から供給
する予混合空気流量は二段目供給燃料流址との流量比で
、常に、若干空気過剰の流量比になるように燃料の供給
と二段目空気流量を制御することにより二段目燃料供給
開始時でも常に燃焼範囲内にあるようにすることによっ
て空気過剰による過冷却をなくし、未燃焼成分であるＣ
Ｏ，ｉｉｃの発生全抑制するにある。
本発明の実施例を第５図ないし第８図を用いて説明する
。
。
第５図は本発明によるガスタービン燃焼器の一実施例の
断面図である。
断面図である。
燃焼用圧縮空気を二系統に分け、従来形燃焼器と同様に
圧縮機ｌからの吐出空気を尾筒２３周囲？覆うように流
れ頭部燃焼室９に開口したタービユレータ２０空気孔２
４や壁面冷却用空気孔２５および主燃焼室１２に開口し
た壁面冷却用空気孔２５、希釈空気孔２６から燃焼器内
に導入される系と、さらに、圧縮機からの空気を分岐し
て主燃焼器へ供給する二次空気旋回供給孔２７に導く二
系統を備えている。すなわち、二段目から主燃焼室１２
に供給する燃料２８と常に若干空気過剰の流量比になる
ように空気２９の流量全調節する弁３０を備えている。
圧縮機ｌからの吐出空気を尾筒２３周囲？覆うように流
れ頭部燃焼室９に開口したタービユレータ２０空気孔２
４や壁面冷却用空気孔２５および主燃焼室１２に開口し
た壁面冷却用空気孔２５、希釈空気孔２６から燃焼器内
に導入される系と、さらに、圧縮機からの空気を分岐し
て主燃焼器へ供給する二次空気旋回供給孔２７に導く二
系統を備えている。すなわち、二段目から主燃焼室１２
に供給する燃料２８と常に若干空気過剰の流量比になる
ように空気２９の流量全調節する弁３０を備えている。
ＩｆｉＥ量調節新調れた空気は空気溜３１に集合し、旋
回空気孔２７から主燃焼室１２内へ供給されるが旋回空
気流中に燃料３２を９、給し、空気２９と予混合燃料と
して旋回孔２７から主燃焼器１２へ導入される。二次を
気２９は流量調整弁３０で二次燃料３２との流量比が空
気過剰率ニア１が１．２〜１．８になるような若干空気
過剰となるように調整して供給する。λが１．２．ｌ：
り少ないと燃焼ガス３３温度が高くなるため、ＮＯｘ生
成が多くなり捷だ、λ≧１．８以上になると燃料に対し
、空気過剰となり、燃焼が阻害されるため燃焼の不安定
や、ＣＯ，ＨＣなどの未燃燐分の排出が多くなるなど燃
焼性を低下させる。このように、二次空気流量を常に若
干空気過剰の燃料との流量比になるように流量比調節３
３を行なうものである。このような制御の状態を第６図
に示す。
回空気孔２７から主燃焼室１２内へ供給されるが旋回空
気流中に燃料３２を９、給し、空気２９と予混合燃料と
して旋回孔２７から主燃焼器１２へ導入される。二次を
気２９は流量調整弁３０で二次燃料３２との流量比が空
気過剰率ニア１が１．２〜１．８になるような若干空気
過剰となるように調整して供給する。λが１．２．ｌ：
り少ないと燃焼ガス３３温度が高くなるため、ＮＯｘ生
成が多くなり捷だ、λ≧１．８以上になると燃料に対し
、空気過剰となり、燃焼が阻害されるため燃焼の不安定
や、ＣＯ，ＨＣなどの未燃燐分の排出が多くなるなど燃
焼性を低下させる。このように、二次空気流量を常に若
干空気過剰の燃料との流量比になるように流量比調節３
３を行なうものである。このような制御の状態を第６図
に示す。
空気流量は二次燃料投入開始からタービン負荷が増加す
るにつれて増加し、これにつれ流量Ａ整器３５で借気０
１［葉音増加させ、常に、λで１２〜１．８になるよう
にする。従って、二次燃料投入直後にも不燃焼範囲にな
らない状態を維持することができる。又、ガスタービン
出力に対する空気流量の変化状態金弟７図に示す。全望
気流量とこれに対する各窒気最の液化全示す。二次空気
はタービン出力が、ｆ１５０％になった時に流れ始する
ように制御し、１００％負荷時に全体壁気量の約３０係
が流入するように制御する。３０％以上になると二次空
気流量最が多くなるためｇＯ焼性が低下する。約２５係
程度が良好である。
るにつれて増加し、これにつれ流量Ａ整器３５で借気０
１［葉音増加させ、常に、λで１２〜１．８になるよう
にする。従って、二次燃料投入直後にも不燃焼範囲にな
らない状態を維持することができる。又、ガスタービン
出力に対する空気流量の変化状態金弟７図に示す。全望
気流量とこれに対する各窒気最の液化全示す。二次空気
はタービン出力が、ｆ１５０％になった時に流れ始する
ように制御し、１００％負荷時に全体壁気量の約３０係
が流入するように制御する。３０％以上になると二次空
気流量最が多くなるためｇＯ焼性が低下する。約２５係
程度が良好である。
第８図に本発明によるＮＯｘ 、ＣＯ，）ＩＣの濃度特
性ケ示す。ガスタービン出力５０チ捷では一次燃料のみ
の燃焼でありガスタービン出力０％時にはＣｏの生成が
多いｆ川向ケ示すが、本発明のポイントとなっている二
次燃料を供給１始直後にはｃｏｓｔｅは少なく、その生
成がほとんどない。これは二次燃料と混合し燃焼全継続
する二次旋回空気を制御していることにより従来例に見
られた過剰空気による過冷却の状態がなくなったことに
より良好な燃焼状態？維持出来るようになったためであ
る。ＮＯｘの発生も予混合燃焼を行なう従来と同じ形態
であり、大巾な低減ができる。一方、他の方法として次
のようなことでも対応できる。
性ケ示す。ガスタービン出力５０チ捷では一次燃料のみ
の燃焼でありガスタービン出力０％時にはＣｏの生成が
多いｆ川向ケ示すが、本発明のポイントとなっている二
次燃料を供給１始直後にはｃｏｓｔｅは少なく、その生
成がほとんどない。これは二次燃料と混合し燃焼全継続
する二次旋回空気を制御していることにより従来例に見
られた過剰空気による過冷却の状態がなくなったことに
より良好な燃焼状態？維持出来るようになったためであ
る。ＮＯｘの発生も予混合燃焼を行なう従来と同じ形態
であり、大巾な低減ができる。一方、他の方法として次
のようなことでも対応できる。
二次空気の流量変化は圧縮機吐出空気の系統金工系統に
分割し、途中に流賛調節用弁？備えている声′、これと
同様の効果奮得る方法として二次旋回空気流入口の前に
可変の整流板？設け、整流板を動かすことによって空気
開孔部面積が変化することによっても同程度のＣＯ低減
効果を得ることができる。
分割し、途中に流賛調節用弁？備えている声′、これと
同様の効果奮得る方法として二次旋回空気流入口の前に
可変の整流板？設け、整流板を動かすことによって空気
開孔部面積が変化することによっても同程度のＣＯ低減
効果を得ることができる。
本発明によればＮＯｙＭ）大巾低減とガスタービンの運
転範囲でＣＯ，ＨＣなどの未燃燐分の生成金抑えること
ができる。
転範囲でＣＯ，ＨＣなどの未燃燐分の生成金抑えること
ができる。
第１図は従来の低ＮＯｘ二段燃焼器の断面図、嬉２図は
二段燃焼器における燃料投入線図、第３図は従来の燃焼
器の二段目燃料投入時の燃料空気状態特性図、第４図は
従来の燃焼器の排ガス特性図、第５図は本発明による一
実施例の系統図、第６図は本発明の二段目燃料投入時の
燃料空気状態りこ化図、第７［菌は本発明による空気変
化図、第８図は本発明による低ＮＯｘ二段燃焼器の排ガ
ス特性図である。 ３・・・燃焼器、１６・・・二段目空気重景、１３・・
・二段目燃料、２８・・・二段目燃料、２９・・・二段
目空気、９・・・頭部燃焼室、］２・・・主燃焼室、３
０・・・空気制第 ２ 目 力゛スクーヒン出力 （％少 第 ３ 口 ｆ粁乏↑ 第 ４ 口 ０ ２５ Ｓｏ ７５ １００ カスターヒ゛ン土力（％ジ 第 ５ 口 第 ６ 図 第 ７ 日 ｚ ３ 口 ０ ２５ ５Ｑ ７５ １θＯ 力′スターヒ゛′ン出力Ｃ′１０）
二段燃焼器における燃料投入線図、第３図は従来の燃焼
器の二段目燃料投入時の燃料空気状態特性図、第４図は
従来の燃焼器の排ガス特性図、第５図は本発明による一
実施例の系統図、第６図は本発明の二段目燃料投入時の
燃料空気状態りこ化図、第７［菌は本発明による空気変
化図、第８図は本発明による低ＮＯｘ二段燃焼器の排ガ
ス特性図である。 ３・・・燃焼器、１６・・・二段目空気重景、１３・・
・二段目燃料、２８・・・二段目燃料、２９・・・二段
目空気、９・・・頭部燃焼室、］２・・・主燃焼室、３
０・・・空気制第 ２ 目 力゛スクーヒン出力 （％少 第 ３ 口 ｆ粁乏↑ 第 ４ 口 ０ ２５ Ｓｏ ７５ １００ カスターヒ゛ン土力（％ジ 第 ５ 口 第 ６ 図 第 ７ 日 ｚ ３ 口 ０ ２５ ５Ｑ ７５ １θＯ 力′スターヒ゛′ン出力Ｃ′１０）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃焼器の頭部に１段目の燃料と１段目の空気全導入
し燃焼を行なわせる頭部燃焼室を設け、この後流に２段
目の燃料と２段目の空気との混合物を供給して燃焼を行
なわせる主燃焼室全備えた燃焼器において、 前記二段目の空気の流量全可変とする手段を設けたこと
全特徴とする低ＮＯｘガスタービン燃焼器。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記２段目から導
入される燃料と空気との混合割合いは常に空気過剰率で
１．８以下となることを特徴とする低ＮＯｘガスタービ
ン燃焼器。 ３、特許請求の範囲第１項において、前記二段目で流量
調節を行なう空気開孔面積は全体開孔面積の０〜３０％
であること全特徴とする低ＮＯｘガスタービン燃焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19903183A JPS6091141A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 低ΝＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19903183A JPS6091141A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 低ΝＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6091141A true JPS6091141A (ja) | 1985-05-22 |
| JPH0563687B2 JPH0563687B2 (ja) | 1993-09-13 |
Family
ID=16400959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19903183A Granted JPS6091141A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 低ΝＯｘガスタ−ビン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6091141A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6267241A (ja) * | 1985-09-20 | 1987-03-26 | Toshiba Corp | ガスタ−ビン制御装置 |
| US5339620A (en) * | 1991-04-18 | 1994-08-23 | Hitachi, Ltd. | Control apparatus and a control method of a gas turbine combustor |
| US5899074A (en) * | 1994-04-08 | 1999-05-04 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor and operation method thereof for a diffussion burner and surrounding premixing burners separated by a partition |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57192728A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-26 | Hitachi Ltd | Fremixing combustion method of gas turbine and device thereof |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP19903183A patent/JPS6091141A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57192728A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-26 | Hitachi Ltd | Fremixing combustion method of gas turbine and device thereof |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6267241A (ja) * | 1985-09-20 | 1987-03-26 | Toshiba Corp | ガスタ−ビン制御装置 |
| US5339620A (en) * | 1991-04-18 | 1994-08-23 | Hitachi, Ltd. | Control apparatus and a control method of a gas turbine combustor |
| US5477670A (en) * | 1991-04-18 | 1995-12-26 | Hitachi, Ltd. | Control apparatus and a control method of a gas turbine combustor |
| US5899074A (en) * | 1994-04-08 | 1999-05-04 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor and operation method thereof for a diffussion burner and surrounding premixing burners separated by a partition |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0563687B2 (ja) | 1993-09-13 |
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