JPH0576920A - 鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
鋼帯の冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPH0576920A JPH0576920A JP3239188A JP23918891A JPH0576920A JP H0576920 A JPH0576920 A JP H0576920A JP 3239188 A JP3239188 A JP 3239188A JP 23918891 A JP23918891 A JP 23918891A JP H0576920 A JPH0576920 A JP H0576920A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- lubricating oil
- emulsion
- average particle
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0269—Cleaning
- B21B45/029—Liquid recovering devices
- B21B45/0296—Recovering lubricants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧延条件に応じて、ロールバイト内に導入さ
れる圧延潤滑油の量を最適値に制御するスタティックミ
キサーの使用方法に関するものであり、特に小ロット・
多品種の鋼帯を冷間圧延する場合の効率的な冷間圧延方
法を提供しようとするものである。 【構成】 直接式または循環式の圧延潤滑油供給システ
ムを有する冷間圧延機において、潤滑供給タンクと圧延
機の入側の潤滑供給ノズル間にスタティックミキサーを
設け、圧延条件に応じて該スタティックミキサーの管径
あるいは管長を変化させることによって、エマルション
平均粒径を変化させる。
れる圧延潤滑油の量を最適値に制御するスタティックミ
キサーの使用方法に関するものであり、特に小ロット・
多品種の鋼帯を冷間圧延する場合の効率的な冷間圧延方
法を提供しようとするものである。 【構成】 直接式または循環式の圧延潤滑油供給システ
ムを有する冷間圧延機において、潤滑供給タンクと圧延
機の入側の潤滑供給ノズル間にスタティックミキサーを
設け、圧延条件に応じて該スタティックミキサーの管径
あるいは管長を変化させることによって、エマルション
平均粒径を変化させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は直接式または循環式の圧
延潤滑油供給システムを有する冷間圧延機において、普
通鋼、ステンレス鋼、純チタン、電磁鋼等の異なった材
質の鋼帯を冷間圧延する場合の圧延潤滑方法に関するも
のであり、特にスリップやチャタリングの発生し易い普
通鋼・冷薄材とヒートスクラッチの発生し易いステンレ
ス鋼・ＳＵＳ４３０とを圧延する場合の効率的な冷間圧
延方法に関する。
延潤滑油供給システムを有する冷間圧延機において、普
通鋼、ステンレス鋼、純チタン、電磁鋼等の異なった材
質の鋼帯を冷間圧延する場合の圧延潤滑方法に関するも
のであり、特にスリップやチャタリングの発生し易い普
通鋼・冷薄材とヒートスクラッチの発生し易いステンレ
ス鋼・ＳＵＳ４３０とを圧延する場合の効率的な冷間圧
延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷間圧延機はほぼ同じ材質の鋼帯
を大量に生産することが多かった。このため、その圧延
条件に最適な圧延機潤滑油が選定され濃度や鉄粉等の単
純な管理が行われるだけで良かった。近年、冷間圧延機
は小ロット多品種の鋼帯を生産することが要求されるよ
うになり、圧延潤滑油条件は一定ではなくなってきた。
例えば、タンク内の濃度を変えたり、セミダイレクト圧
延潤滑を行ったり、圧延潤滑油種を切り替えたりする事
によって、各圧延条件に応じた最適な圧延潤滑条件を採
用している。しかし、タンク内の濃度および圧延潤滑油
種を変えることは時間的な損失が生じる。この時間的な
損失を防ぐために別のタンクを設置することは設備スペ
ース的にもメンテナンス的にも得策とは言いがたい。ま
た、セミダイレクト方式は別途の配管系を必要とし設備
コストが増大することと、鋼種によってはその効果が得
られない場合もある。
を大量に生産することが多かった。このため、その圧延
条件に最適な圧延機潤滑油が選定され濃度や鉄粉等の単
純な管理が行われるだけで良かった。近年、冷間圧延機
は小ロット多品種の鋼帯を生産することが要求されるよ
うになり、圧延潤滑油条件は一定ではなくなってきた。
例えば、タンク内の濃度を変えたり、セミダイレクト圧
延潤滑を行ったり、圧延潤滑油種を切り替えたりする事
によって、各圧延条件に応じた最適な圧延潤滑条件を採
用している。しかし、タンク内の濃度および圧延潤滑油
種を変えることは時間的な損失が生じる。この時間的な
損失を防ぐために別のタンクを設置することは設備スペ
ース的にもメンテナンス的にも得策とは言いがたい。ま
た、セミダイレクト方式は別途の配管系を必要とし設備
コストが増大することと、鋼種によってはその効果が得
られない場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に普通鋼・冷薄材
は圧延潤滑状態が良すぎるとスリップやチャタリング等
が発生し易く、純チタンやステンレス鋼は圧延潤滑状態
が悪いと焼付きが発生し易い。このため、普通鋼・冷薄
材の最適条件に圧延潤滑条件を選定すると、純チタンや
ステンレス鋼では焼付きが発生するため圧延速度あるい
は圧下率を極端に下げる必要がある。一方、純チタンや
ステンレス鋼の最適条件に圧延潤滑条件を選定すると、
普通鋼・冷薄材では圧延潤滑状態が良すぎてスリップや
チャタリングが発生するという問題があった。この理由
は、従来の圧延潤滑供給システムではロールバイト内に
導入される圧延潤滑油の量を制御することが基本的に不
可能であった為である。
は圧延潤滑状態が良すぎるとスリップやチャタリング等
が発生し易く、純チタンやステンレス鋼は圧延潤滑状態
が悪いと焼付きが発生し易い。このため、普通鋼・冷薄
材の最適条件に圧延潤滑条件を選定すると、純チタンや
ステンレス鋼では焼付きが発生するため圧延速度あるい
は圧下率を極端に下げる必要がある。一方、純チタンや
ステンレス鋼の最適条件に圧延潤滑条件を選定すると、
普通鋼・冷薄材では圧延潤滑状態が良すぎてスリップや
チャタリングが発生するという問題があった。この理由
は、従来の圧延潤滑供給システムではロールバイト内に
導入される圧延潤滑油の量を制御することが基本的に不
可能であった為である。
【０００４】発明者らは潤滑油タンクの潤滑条件を一定
にし、圧延機の入側の圧延潤滑油供給ノズルまでの間で
潤滑条件を変更し、ロールバイト内に導入される圧延潤
滑油の量を制御する方法を検討した。ロールバイト内に
導入される圧延潤滑油の量を制御する方法としては、
潤滑油の流量を制御する方法、潤滑油の温度を制御す
る方法、エマルション圧延潤滑油の圧延潤滑油供給ノ
ズルから鋼帯への噴射角度および噴射圧力を制御する方
法、エマルション平均粒径を制御する方法がある。
にし、圧延機の入側の圧延潤滑油供給ノズルまでの間で
潤滑条件を変更し、ロールバイト内に導入される圧延潤
滑油の量を制御する方法を検討した。ロールバイト内に
導入される圧延潤滑油の量を制御する方法としては、
潤滑油の流量を制御する方法、潤滑油の温度を制御す
る方法、エマルション圧延潤滑油の圧延潤滑油供給ノ
ズルから鋼帯への噴射角度および噴射圧力を制御する方
法、エマルション平均粒径を制御する方法がある。
【０００５】圧延潤滑油の流量が増大するにつれて、あ
る程度まではロールバイト内に導入される圧延潤滑油の
量は増大するがそれ以上の流量では飽和する。通常使用
されている圧延潤滑油の流量はロールバイト内に導入さ
れる圧延潤滑油の量が飽和している状態で使用されてい
ることと、圧延潤滑油の流量を下げるとワークロールの
冷却効率が悪化し、サーマルクラウンの変化すなわち板
形状の変化をも誘発するので、潤滑油の供給量を制御す
る方法は実用的ではない。
る程度まではロールバイト内に導入される圧延潤滑油の
量は増大するがそれ以上の流量では飽和する。通常使用
されている圧延潤滑油の流量はロールバイト内に導入さ
れる圧延潤滑油の量が飽和している状態で使用されてい
ることと、圧延潤滑油の流量を下げるとワークロールの
冷却効率が悪化し、サーマルクラウンの変化すなわち板
形状の変化をも誘発するので、潤滑油の供給量を制御す
る方法は実用的ではない。
【０００６】圧延潤滑油の温度を下げることによって、
圧延潤滑油の粘度は増大するので、ロールバイト内に導
入される圧延潤滑油の量を制御することができる。圧延
潤滑油の温度を制御する為には、基本的には配管に加熱
・冷却装置を設置する必要があり熱効率を考慮すると実
用には適さない。潤滑油の潤滑ノズルから鋼帯への噴射
角度および噴射圧力を制御する方法も確かにロールバイ
ト内に導入される圧延潤滑油の量を制御することができ
るが、その効果は小さいので、これも実用的ではない。
圧延潤滑油の粘度は増大するので、ロールバイト内に導
入される圧延潤滑油の量を制御することができる。圧延
潤滑油の温度を制御する為には、基本的には配管に加熱
・冷却装置を設置する必要があり熱効率を考慮すると実
用には適さない。潤滑油の潤滑ノズルから鋼帯への噴射
角度および噴射圧力を制御する方法も確かにロールバイ
ト内に導入される圧延潤滑油の量を制御することができ
るが、その効果は小さいので、これも実用的ではない。
【０００７】エマルション粒径を制御することによっ
て、プレートアウト量が変化するのでロールバイト内に
導入される圧延潤滑油の量を制御することができる。一
般にはエマルション粒径を制御するには、潤滑油を撹拌
しているミキサーの回転数または潤滑油の乳化剤もしく
は分散剤の濃度を調整すれば良いが、目標の粒径にする
までにかなりの時間を要する。
て、プレートアウト量が変化するのでロールバイト内に
導入される圧延潤滑油の量を制御することができる。一
般にはエマルション粒径を制御するには、潤滑油を撹拌
しているミキサーの回転数または潤滑油の乳化剤もしく
は分散剤の濃度を調整すれば良いが、目標の粒径にする
までにかなりの時間を要する。
【０００８】本発明は、以上の点に鑑みなされたもの
で、圧延条件に応じて、ロールバイト内に導入される圧
延潤滑油の量を最適値に制御する方法に関するものであ
り、特に小ロット・多品種の鋼帯を冷間圧延する場合に
適した効率的な冷間圧延方法を提供しようとするもので
ある。
で、圧延条件に応じて、ロールバイト内に導入される圧
延潤滑油の量を最適値に制御する方法に関するものであ
り、特に小ロット・多品種の鋼帯を冷間圧延する場合に
適した効率的な冷間圧延方法を提供しようとするもので
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】このための本発明の冷間
圧延方法は、直接式または循環式の圧延潤滑油供給シス
テムを有する冷間圧延機を用いて鋼帯を冷間圧延するに
際し、潤滑供給タンクと圧延機の入側の潤滑供給ノズル
間にスタティックミキサーを設け、圧延条件に応じて該
スタティックミキサーの管径あるいは管長を変化させる
ことによって、エマルション平均粒径を変化させること
を特徴とする。
圧延方法は、直接式または循環式の圧延潤滑油供給シス
テムを有する冷間圧延機を用いて鋼帯を冷間圧延するに
際し、潤滑供給タンクと圧延機の入側の潤滑供給ノズル
間にスタティックミキサーを設け、圧延条件に応じて該
スタティックミキサーの管径あるいは管長を変化させる
ことによって、エマルション平均粒径を変化させること
を特徴とする。
【００１０】本発明において用いる圧延潤滑装置は、圧
延潤滑油をエマルション圧延潤滑油にするメインタンク
（乳化はメインタンクの撹拌機を用いて行われる）とメ
インタンクのエマルション圧延潤滑油を圧延機入側へ供
給するポンプおよび配管とその配管内に設けた１つ以上
のスタティックミキサー装置から構成される。但し、こ
のスタティックミキサー装置の前に、圧延条件に応じて
スタティックミキサーを通らない場合の配管もしくは管
径あるいは管長を変えたスタティックミキサー装置の設
置数に応じた配管ルートを選択することのできる配管ル
ート切り替え器を有している。
延潤滑油をエマルション圧延潤滑油にするメインタンク
（乳化はメインタンクの撹拌機を用いて行われる）とメ
インタンクのエマルション圧延潤滑油を圧延機入側へ供
給するポンプおよび配管とその配管内に設けた１つ以上
のスタティックミキサー装置から構成される。但し、こ
のスタティックミキサー装置の前に、圧延条件に応じて
スタティックミキサーを通らない場合の配管もしくは管
径あるいは管長を変えたスタティックミキサー装置の設
置数に応じた配管ルートを選択することのできる配管ル
ート切り替え器を有している。
【００１１】基本的にメインタンクのエマルション圧延
潤滑油の平均エマルション粒径は圧延する鋼種の最適圧
延条件の中から最も大きなエマルション平均粒径もしく
はそれよりも若干大きなエマルション平均粒径になるよ
うに乳化剤もしくは分散剤の量を調整する。これはエマ
ルション圧延潤滑油をスタティックミキサー装置に通す
ことにより、エマルション平均粒径は小さくなる方向に
しか制御ができないからである。スタティックミキサー
装置の連続使用を行っても、潤滑式圧延潤滑油供給シス
テムのメインタンクのエマルション平均粒径はメインタ
ンクの容量が大きければ小さくなることはない。
潤滑油の平均エマルション粒径は圧延する鋼種の最適圧
延条件の中から最も大きなエマルション平均粒径もしく
はそれよりも若干大きなエマルション平均粒径になるよ
うに乳化剤もしくは分散剤の量を調整する。これはエマ
ルション圧延潤滑油をスタティックミキサー装置に通す
ことにより、エマルション平均粒径は小さくなる方向に
しか制御ができないからである。スタティックミキサー
装置の連続使用を行っても、潤滑式圧延潤滑油供給シス
テムのメインタンクのエマルション平均粒径はメインタ
ンクの容量が大きければ小さくなることはない。
【００１２】
【作用】普通鋼、ステンレス鋼、純チタン、電磁鋼等の
異なった材質の鋼帯を冷間圧延する場合のロールバイト
内に導入される圧延潤滑油の量を簡単に精度良く制御す
ることが可能であり、特にスリップやチャタリングの発
生し易い普通鋼・冷薄材とヒートスクラッチの発生し易
いステンレス鋼・ＳＵＳ４３０とを圧延する場合の効率
的な冷間圧延が可能である。
異なった材質の鋼帯を冷間圧延する場合のロールバイト
内に導入される圧延潤滑油の量を簡単に精度良く制御す
ることが可能であり、特にスリップやチャタリングの発
生し易い普通鋼・冷薄材とヒートスクラッチの発生し易
いステンレス鋼・ＳＵＳ４３０とを圧延する場合の効率
的な冷間圧延が可能である。
【００１３】
【実施例】図１は本発明の一例を示す概略図である。圧
延機は直径φ１６５mm、胴長４００mmの鍛鋼ワークロー
ル１と直径４８０mm、胴長４００mmのバックアップロー
ル２から成る４段圧延機である。使用した材料３は３種
類のコイルで、材質は普通鋼・冷薄材とステンレス鋼・
ＳＵＳ４３０および電磁鋼である。いずれのコイルも板
厚は１mm、板幅１５０mmである。このコイルはペイオフ
リール４、デフレクターロール６、テンションリール５
にセットされている。圧延潤滑油は合成エステルをベー
スとした高粘度圧延潤滑油（粘度１００cSt(４０℃) ）
を濃度５％、温度６０℃で用い、容量２００ｌのメイン
タンク９でホモミキサー１０を用いてエマルション圧延
潤滑油にした。なお、このときのホモミキサーの回転数
は８０００rpm であり、エマルション平均粒径は１６μ
m であった。メインタンクで作製されたエマルション圧
延潤滑油はポンプによって配管ルート切り替え器１１ま
で送られる。配管ルート切り替え器によって通常の配管
１２または小径のスタティックミキサー装置１３あるい
は大径のスタティックミキサー１４のいずれかを通っ
て、集合配管器１５に送られ、その後は共通配管を利用
して圧延潤滑油供給ノズル１６から圧延機入側のロール
バイト入り口に圧延潤滑油が供給される。その後圧延潤
滑油は回収タンク７からポンプによって戻り配管８を通
ってメインタンク９まで送られる。
延機は直径φ１６５mm、胴長４００mmの鍛鋼ワークロー
ル１と直径４８０mm、胴長４００mmのバックアップロー
ル２から成る４段圧延機である。使用した材料３は３種
類のコイルで、材質は普通鋼・冷薄材とステンレス鋼・
ＳＵＳ４３０および電磁鋼である。いずれのコイルも板
厚は１mm、板幅１５０mmである。このコイルはペイオフ
リール４、デフレクターロール６、テンションリール５
にセットされている。圧延潤滑油は合成エステルをベー
スとした高粘度圧延潤滑油（粘度１００cSt(４０℃) ）
を濃度５％、温度６０℃で用い、容量２００ｌのメイン
タンク９でホモミキサー１０を用いてエマルション圧延
潤滑油にした。なお、このときのホモミキサーの回転数
は８０００rpm であり、エマルション平均粒径は１６μ
m であった。メインタンクで作製されたエマルション圧
延潤滑油はポンプによって配管ルート切り替え器１１ま
で送られる。配管ルート切り替え器によって通常の配管
１２または小径のスタティックミキサー装置１３あるい
は大径のスタティックミキサー１４のいずれかを通っ
て、集合配管器１５に送られ、その後は共通配管を利用
して圧延潤滑油供給ノズル１６から圧延機入側のロール
バイト入り口に圧延潤滑油が供給される。その後圧延潤
滑油は回収タンク７からポンプによって戻り配管８を通
ってメインタンク９まで送られる。
【００１４】なお、配管ルート１２を選択した場合の潤
滑供給ノズルから噴射されるエマルション平均粒径は１
６μm であり、大径のスタティックミキサー１４を選択
した場合のエマルション平均粒径は１２μm であり、小
径のスタティックミキサー１３を選択した場合のエマル
ション平均粒径は８μm である。これらのエマルション
平均粒径は、予め予備実験を行いある圧延条件の最適値
のエマルション平均粒径であり、スタティックミキサー
装置はこの最適なエマルション平均粒径が得られるよう
に管径（流速）および管長が設計されている。なお、圧
延潤滑油供給ノズルから噴射されるエマルション圧延潤
滑油の流量はいずれの配管ルートを通っても６ｌ／min
になるように集合配管器１５の中にある電磁弁によりそ
の流量は制御されている。圧延条件はいずれの鋼種とも
同じ圧延条件とした。すなわち、圧延速度１００m/min
、圧下率４０％、前方張力１５Kgf/mm2 、後方張力１
５Kgf/mm2 である。
滑供給ノズルから噴射されるエマルション平均粒径は１
６μm であり、大径のスタティックミキサー１４を選択
した場合のエマルション平均粒径は１２μm であり、小
径のスタティックミキサー１３を選択した場合のエマル
ション平均粒径は８μm である。これらのエマルション
平均粒径は、予め予備実験を行いある圧延条件の最適値
のエマルション平均粒径であり、スタティックミキサー
装置はこの最適なエマルション平均粒径が得られるよう
に管径（流速）および管長が設計されている。なお、圧
延潤滑油供給ノズルから噴射されるエマルション圧延潤
滑油の流量はいずれの配管ルートを通っても６ｌ／min
になるように集合配管器１５の中にある電磁弁によりそ
の流量は制御されている。圧延条件はいずれの鋼種とも
同じ圧延条件とした。すなわち、圧延速度１００m/min
、圧下率４０％、前方張力１５Kgf/mm2 、後方張力１
５Kgf/mm2 である。
【００１５】ステンレス鋼ＳＵＳ３０４の圧延におい
て、エマルション平均粒径が１６μmの場合良好な製品
が得られ、エマルション平均粒径が１６μm以外の場合
では焼付きが発生した。普通鋼・冷薄材の圧延におい
て、エマルション平均粒径が８μm の場合には良好な製
品が、エマルション平均粒径１６μm の場合にはスリッ
プが、エマルション平均粒径１２μm の場合には軽いチ
ャタリングが発生した。電磁鋼の圧延において、エマル
ション平均粒径が１６μm の場合には軽いチャタリング
が発生し、エマルション平均粒径が１２μm の場合良好
な製品が得られ、エマルション平均粒径が８μm の場合
では焼付きが発生した。このように、各圧延条件に最適
なエマルション平均粒径を制御することによって、従来
圧延が困難であった材料を簡単に圧延する事ができた。
て、エマルション平均粒径が１６μmの場合良好な製品
が得られ、エマルション平均粒径が１６μm以外の場合
では焼付きが発生した。普通鋼・冷薄材の圧延におい
て、エマルション平均粒径が８μm の場合には良好な製
品が、エマルション平均粒径１６μm の場合にはスリッ
プが、エマルション平均粒径１２μm の場合には軽いチ
ャタリングが発生した。電磁鋼の圧延において、エマル
ション平均粒径が１６μm の場合には軽いチャタリング
が発生し、エマルション平均粒径が１２μm の場合良好
な製品が得られ、エマルション平均粒径が８μm の場合
では焼付きが発生した。このように、各圧延条件に最適
なエマルション平均粒径を制御することによって、従来
圧延が困難であった材料を簡単に圧延する事ができた。
【００１６】
【発明の効果】以上説明した本発明方法により、圧延条
件に応じて、ロールバイト内に導入される圧延潤滑油の
量を最適値に制御するためにエマルションの平均粒径を
調整することにより、特に小ロット・多品種の鋼帯を効
率的に冷間圧延することができる。
件に応じて、ロールバイト内に導入される圧延潤滑油の
量を最適値に制御するためにエマルションの平均粒径を
調整することにより、特に小ロット・多品種の鋼帯を効
率的に冷間圧延することができる。
【図１】本発明の一例を示す概略図である。
１ ワークロール ２ バック
アップロール ３ 材料 ４ ペイオ
フリール ５ テンションリール ６ デフレ
クターロール ７ 回収タンク ８ 戻り配
管 ９ メインタンク １０ ホモミ
キサー １１ 配管ルート切り替え器 １２ 通常
の配管 １３ 小径のスタティックミキサー １４ 大径のスタティックミキサー １５ 集合配管器 １６ 潤滑
油供給ノズル
アップロール ３ 材料 ４ ペイオ
フリール ５ テンションリール ６ デフレ
クターロール ７ 回収タンク ８ 戻り配
管 ９ メインタンク １０ ホモミ
キサー １１ 配管ルート切り替え器 １２ 通常
の配管 １３ 小径のスタティックミキサー １４ 大径のスタティックミキサー １５ 集合配管器 １６ 潤滑
油供給ノズル
Claims (1)
- 【請求項１】 直接式または循環式の圧延潤滑油供給シ
ステムを有する冷間圧延機を用いて鋼帯を冷間圧延する
に際し、潤滑供給タンクと圧延機の入側の潤滑供給ノズ
ル間にスタティックミキサーを設け、圧延条件に応じて
該スタティックミキサーの管径あるいは管長を変化させ
ることによって、エマルション平均粒径を変化させるこ
とを特徴とする鋼帯の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3239188A JPH0576920A (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3239188A JPH0576920A (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0576920A true JPH0576920A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=17041028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3239188A Withdrawn JPH0576920A (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0576920A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000094025A (ja) * | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Nkk Corp | 冷間圧延機における圧延油供給方法 |
| CN103567237A (zh) * | 2012-07-24 | 2014-02-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧直喷乳化液喷淋方法 |
| CN113210433A (zh) * | 2021-04-28 | 2021-08-06 | 太原理工大学 | 一种优化金属极薄带表面微结构的方法 |
-
1991
- 1991-09-19 JP JP3239188A patent/JPH0576920A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000094025A (ja) * | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Nkk Corp | 冷間圧延機における圧延油供給方法 |
| CN103567237A (zh) * | 2012-07-24 | 2014-02-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧直喷乳化液喷淋方法 |
| CN113210433A (zh) * | 2021-04-28 | 2021-08-06 | 太原理工大学 | 一种优化金属极薄带表面微结构的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2208488C2 (ru) | Устройство для воздействия на соотношения в трении между верхним и нижним валком прокатной клети и способ прокатки полосообразного проката | |
| CN101084074B (zh) | 冷轧中的润滑油供给方法 | |
| RU2351419C1 (ru) | Способ подачи смазочного масла в процессе холодной прокатки | |
| US6497127B2 (en) | Method for supplying rolling oil for cold rolling | |
| US8096159B2 (en) | Apparatus and method for supplying lubricant in endless hot rolling equipment | |
| CN100566865C (zh) | 冷轧中的润滑油供给方法 | |
| JPH02151309A (ja) | ロールおよび被圧延材を冷却および潤滑するための方法およびこれを実施するためのエマルジョン循環装置 | |
| AU643729B2 (en) | The rolling of metal strip | |
| JPH0576920A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JPS6049041B2 (ja) | 冷間圧延における圧延潤滑制御方法 | |
| JP2007253178A (ja) | 冷間圧延方法 | |
| JPH05169103A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JP2001321809A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JP3231934B2 (ja) | 冷間圧延の圧延油供給方法 | |
| US2310563A (en) | Method of lubricating cold reducing mills | |
| JP2000094024A (ja) | 冷間タンデムミルの圧延方法 | |
| JP4962055B2 (ja) | 冷間圧延方法および冷間圧延装置 | |
| JPS63264212A (ja) | 冷間圧延機の圧延潤滑液循環装置 | |
| JPH11267717A (ja) | 圧延機のクーラント装置 | |
| JP2000094013A (ja) | 冷間圧延方法 | |
| JPH11156410A (ja) | 熱間油潤滑圧延方法 | |
| JP2004001031A (ja) | 金属板の冷間圧延方法 | |
| JP2002172412A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| WO2021014665A1 (ja) | 圧延方法、金属板の製造方法及び圧延装置 | |
| JP3287687B2 (ja) | 鋼材の冷間圧延に際しての圧延油の調整方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981203 |