JPH0571460A - ガソリン機関の失火検出装置付点火装置 - Google Patents
ガソリン機関の失火検出装置付点火装置Info
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- JPH0571460A JPH0571460A JP3235121A JP23512191A JPH0571460A JP H0571460 A JPH0571460 A JP H0571460A JP 3235121 A JP3235121 A JP 3235121A JP 23512191 A JP23512191 A JP 23512191A JP H0571460 A JPH0571460 A JP H0571460A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 装着およびメンテナンスが容易な構成で、正
確に失火が検出できる失火検出装置付点火装置の提供。 【構成】 一次側センタタップ１Ａを有する点火コイル
１と、配電器２と、二次回路１２にマイナス極性の二次
電圧を発生させるイグナイタ４と、二次回路にプラス極
性の逆二次電圧を発生させる逆二次電圧発生手段５と、
スパークプラグ３と、スパークプラグの静電浮遊容量に
充電された逆二次電圧を検出する分圧器６と、分圧器で
分圧された逆二次電圧の減衰特性を検出する減衰検出回
路７と、この減衰特性から失火を判別する失火判別回路
８とを備える。請求項２では、配電器のローターに、ダ
イオードが介装された狭い第２のローターギャップを形
成する第２のローターアームを設けた。請求項３では、
一次電流の振動のうち、マイナス極性の一次電流を吸収
する手段９を付設した。
確に失火が検出できる失火検出装置付点火装置の提供。 【構成】 一次側センタタップ１Ａを有する点火コイル
１と、配電器２と、二次回路１２にマイナス極性の二次
電圧を発生させるイグナイタ４と、二次回路にプラス極
性の逆二次電圧を発生させる逆二次電圧発生手段５と、
スパークプラグ３と、スパークプラグの静電浮遊容量に
充電された逆二次電圧を検出する分圧器６と、分圧器で
分圧された逆二次電圧の減衰特性を検出する減衰検出回
路７と、この減衰特性から失火を判別する失火判別回路
８とを備える。請求項２では、配電器のローターに、ダ
イオードが介装された狭い第２のローターギャップを形
成する第２のローターアームを設けた。請求項３では、
一次電流の振動のうち、マイナス極性の一次電流を吸収
する手段９を付設した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ガソリン機関におい
て、正常に着火したときと着火ミス（失火）が生じたと
きとで、スパークプラグの火花放電間隙の電気抵抗値が
相違することを利用した失火検出装置付点火装置に関す
る。
て、正常に着火したときと着火ミス（失火）が生じたと
きとで、スパークプラグの火花放電間隙の電気抵抗値が
相違することを利用した失火検出装置付点火装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車エンジンなどのガソリン機関で
は、排気浄化および燃費向上のため各気筒ごとに失火の
有無を検出し、全気筒の失火防止対策を行うことが望ま
しい。失火検出装置として、従来よりシリンダーブロッ
クに穴を開け燃焼光センサを装着したり、スパークプラ
グの取り付け座に圧力センサを取り付けたり、点火装置
の二次回路のイオン電流を測定する方法が公知である。
また通常、スパークプラグの中心電極には、火花放電の
要求電圧を低くするためマイナス極性の二次電圧が印加
される。
は、排気浄化および燃費向上のため各気筒ごとに失火の
有無を検出し、全気筒の失火防止対策を行うことが望ま
しい。失火検出装置として、従来よりシリンダーブロッ
クに穴を開け燃焼光センサを装着したり、スパークプラ
グの取り付け座に圧力センサを取り付けたり、点火装置
の二次回路のイオン電流を測定する方法が公知である。
また通常、スパークプラグの中心電極には、火花放電の
要求電圧を低くするためマイナス極性の二次電圧が印加
される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の失火検出方法に
おいては、センサの装着が面倒であったり、配電器のロ
ーターギャップを迂回してイオン電流を流すために、耐
久性および装着性に問題のある高圧ダイオードが必要で
あり、エンジンの全気筒に装着すると装着コストが増大
し、メンテナンスに手間がかかる欠点があった。この発
明の目的は、装着およびメンテナンスが容易な構成で、
正確に失火が検出できる失火検出装置付点火装置の提供
にある。
おいては、センサの装着が面倒であったり、配電器のロ
ーターギャップを迂回してイオン電流を流すために、耐
久性および装着性に問題のある高圧ダイオードが必要で
あり、エンジンの全気筒に装着すると装着コストが増大
し、メンテナンスに手間がかかる欠点があった。この発
明の目的は、装着およびメンテナンスが容易な構成で、
正確に失火が検出できる失火検出装置付点火装置の提供
にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この発明の失火検出装置
付点火装置は、電源に接続された一次側センタタップを
有する点火コイルと、配電器と、センタタップの一方側
の一次コイルＬ1 にダイオードを介して接続され、その
一次電流を断続して二次回路にマイナス極性の二次電圧
を発生させるイグナイタと、センタタップの他方側の一
次コイルＬ2 の一次電流を断続し、二次回路に配電器の
ローターギャップの絶縁破壊が可能なレベルのプラス極
性の逆二次電圧を発生させる逆二次電圧発生手段と、ス
パークプラグと、スパークプラグの静電浮遊容量に充電
された上記逆二次電圧を検出する分圧器と、該分圧器で
分圧された逆二次電圧の減衰特性を検出する逆二次電圧
検出回路と、この減衰特性から失火を判別する失火判別
回路とを備える。請求項２に記載の失火検出装置付点火
装置では、配電器のローターに、スパークプラグでの火
花放電電圧を配電するための第１のローターギャップを
形成する第１のローターアームと、ダイオードが介装さ
れ前記第１のローターギャップより狭い逆二次電圧を配
電するための第２のローターギャップを形成する第２の
ローターアームとを備える。請求項３に記載の失火検出
装置付点火装置は、上記イグナイタに、一次コイルＬ2
の一次電流の遮断で生じた一次電流の振動を一次コイル
Ｌ1 による振動の吸収で減衰させるマイナス極性電流吸
収手段を付設した。
付点火装置は、電源に接続された一次側センタタップを
有する点火コイルと、配電器と、センタタップの一方側
の一次コイルＬ1 にダイオードを介して接続され、その
一次電流を断続して二次回路にマイナス極性の二次電圧
を発生させるイグナイタと、センタタップの他方側の一
次コイルＬ2 の一次電流を断続し、二次回路に配電器の
ローターギャップの絶縁破壊が可能なレベルのプラス極
性の逆二次電圧を発生させる逆二次電圧発生手段と、ス
パークプラグと、スパークプラグの静電浮遊容量に充電
された上記逆二次電圧を検出する分圧器と、該分圧器で
分圧された逆二次電圧の減衰特性を検出する逆二次電圧
検出回路と、この減衰特性から失火を判別する失火判別
回路とを備える。請求項２に記載の失火検出装置付点火
装置では、配電器のローターに、スパークプラグでの火
花放電電圧を配電するための第１のローターギャップを
形成する第１のローターアームと、ダイオードが介装さ
れ前記第１のローターギャップより狭い逆二次電圧を配
電するための第２のローターギャップを形成する第２の
ローターアームとを備える。請求項３に記載の失火検出
装置付点火装置は、上記イグナイタに、一次コイルＬ2
の一次電流の遮断で生じた一次電流の振動を一次コイル
Ｌ1 による振動の吸収で減衰させるマイナス極性電流吸
収手段を付設した。
【０００５】
【発明の作用】この発明では、スパークプラグでの火花
放電終了後に、センタタップの他方側の一次コイルを断
続し、二次回路にプラス極性の失火検出用の逆二次電圧
（プラス電圧）を発生させる。このプラス電圧は、配電
器のローターギャップなどシリーズギャップを絶縁破壊
してスパークプラグの浮遊静電容量を充電するととも
に、気筒内で着火、燃焼が正常になされ、スパークプラ
グの火花放電間隙にイオン化した燃料分子が高密度で存
在しているときは、イオン電流となって火花放電間隙を
流れて消失される。このためプラス電圧は、迅速に降圧
する。これに対し、失火したときは、スパークプラグの
火花放電間隙には、燃料および空気の分子がそのままの
状態で存在し、絶縁抵抗が大きくイオン電流は流れにく
い。このため、前記プラス電圧は主にスパークプラグの
絶縁体、プラグキャップ等を介して漏電し、ゆっくりと
降圧する。よって、上記プラス電圧のスパークプラグ電
極間での減衰特性を検出して、その減衰特性と、予め機
関の運転条件に応じて測定または計算により求めたデー
タと比較することにより、失火の検出が可能となる。
放電終了後に、センタタップの他方側の一次コイルを断
続し、二次回路にプラス極性の失火検出用の逆二次電圧
（プラス電圧）を発生させる。このプラス電圧は、配電
器のローターギャップなどシリーズギャップを絶縁破壊
してスパークプラグの浮遊静電容量を充電するととも
に、気筒内で着火、燃焼が正常になされ、スパークプラ
グの火花放電間隙にイオン化した燃料分子が高密度で存
在しているときは、イオン電流となって火花放電間隙を
流れて消失される。このためプラス電圧は、迅速に降圧
する。これに対し、失火したときは、スパークプラグの
火花放電間隙には、燃料および空気の分子がそのままの
状態で存在し、絶縁抵抗が大きくイオン電流は流れにく
い。このため、前記プラス電圧は主にスパークプラグの
絶縁体、プラグキャップ等を介して漏電し、ゆっくりと
降圧する。よって、上記プラス電圧のスパークプラグ電
極間での減衰特性を検出して、その減衰特性と、予め機
関の運転条件に応じて測定または計算により求めたデー
タと比較することにより、失火の検出が可能となる。
【０００６】また請求項２に記載の配電器は、一旦スパ
ークプラグの静電浮遊容量に充電されたプラス極性の失
火検出用の逆二次電圧が、ローターギャップを飛び越え
て点火コイル側に流れる逆方向の放電を阻止する。これ
により、スパークプラグの静電浮遊容量に充電された、
たとえば３〜５キロボルトのプラス極性の失火検出用の
逆二次電圧が、続いて振動により点火コイルの二次回路
に発生したマイナス１〜２キロボルトの電圧との高い電
位差により、ローターギャップをスパークプラグ側から
点火コイル側に飛び越え、急速に降圧（減衰）すること
が阻止される。請求項３に記載の構成では、一次コイル
Ｌ2 の一次電流の遮断で生じた一次電流の振動の、マイ
ナス極性に振れる部分の電流を一次コイルＬ1 により吸
収する。これにより、一次電流の振動に対応してプラス
極性の逆二次電圧が振動し、マイナス極性に振れる時期
以降の二次電圧の発生を抑制する。この結果、逆二次電
圧が点火コイルとスパークプラグとの間で振動し、前記
逆二次電圧に続いてマイナスの二次電圧が発生すること
が阻止される。
ークプラグの静電浮遊容量に充電されたプラス極性の失
火検出用の逆二次電圧が、ローターギャップを飛び越え
て点火コイル側に流れる逆方向の放電を阻止する。これ
により、スパークプラグの静電浮遊容量に充電された、
たとえば３〜５キロボルトのプラス極性の失火検出用の
逆二次電圧が、続いて振動により点火コイルの二次回路
に発生したマイナス１〜２キロボルトの電圧との高い電
位差により、ローターギャップをスパークプラグ側から
点火コイル側に飛び越え、急速に降圧（減衰）すること
が阻止される。請求項３に記載の構成では、一次コイル
Ｌ2 の一次電流の遮断で生じた一次電流の振動の、マイ
ナス極性に振れる部分の電流を一次コイルＬ1 により吸
収する。これにより、一次電流の振動に対応してプラス
極性の逆二次電圧が振動し、マイナス極性に振れる時期
以降の二次電圧の発生を抑制する。この結果、逆二次電
圧が点火コイルとスパークプラグとの間で振動し、前記
逆二次電圧に続いてマイナスの二次電圧が発生すること
が阻止される。
【０００７】
【発明の効果】この発明の失火検出装置は、燃焼光セン
サ、圧力センサなどのセンサの装着は不要であり、昇圧
用コイルおよび二次電圧検出回路の装着により失火の判
別ができる。よってエンジンへの装着性、メンテナンス
性に優れる。またシリーズギャップを絶縁破壊できるレ
ベルの逆二次電圧を発生させているので、イオン電流を
流すために配電器のローターギャップをバイパスさせる
高圧ダイオードの装着が必要なく、実用性が高い。さら
に、失火検出のため二次回路に印加する電圧の極性を点
火時のマイナスから測定時にはプラスにしている。この
ように、プラス極性の二次電圧にすると、マイナスの場
合に比べ数倍以上イオン電流が流れ易い。よって、マイ
ナス極性の場合に比べ、着火と失火におけるプラス電圧
のスパークプラグ電極間での減衰時間の差が大きくで
き、低負荷、低速運転でイオン密度が低くイオン電流が
流れにくい運転条件においても、正確な失火の判別が可
能となる。請求項２または請求項３に記載の構成では、
逆二次電圧のレベルが保証され、より正確な失火検出が
可能となる。
サ、圧力センサなどのセンサの装着は不要であり、昇圧
用コイルおよび二次電圧検出回路の装着により失火の判
別ができる。よってエンジンへの装着性、メンテナンス
性に優れる。またシリーズギャップを絶縁破壊できるレ
ベルの逆二次電圧を発生させているので、イオン電流を
流すために配電器のローターギャップをバイパスさせる
高圧ダイオードの装着が必要なく、実用性が高い。さら
に、失火検出のため二次回路に印加する電圧の極性を点
火時のマイナスから測定時にはプラスにしている。この
ように、プラス極性の二次電圧にすると、マイナスの場
合に比べ数倍以上イオン電流が流れ易い。よって、マイ
ナス極性の場合に比べ、着火と失火におけるプラス電圧
のスパークプラグ電極間での減衰時間の差が大きくで
き、低負荷、低速運転でイオン密度が低くイオン電流が
流れにくい運転条件においても、正確な失火の判別が可
能となる。請求項２または請求項３に記載の構成では、
逆二次電圧のレベルが保証され、より正確な失火検出が
可能となる。
【０００８】
【実施例】図１は、点火コイル１、配電器（デストリビ
ュータ）２、スパークプラグ３を備えたガソリン機関の
点火装置を示す。点火コイル１は、一次側センタタップ
１Ａを有する。センタタップ１Ａの一方側の一次コイル
Ｌ1 にはその一次電流を断続し、二次回路１２に負極性
の二次電圧を発生させるためのイグナイタ４が接続され
ている。センタタップ１Ａの他方側の一次コイルＬ2 に
はその一次電流を断続し、二次回路１２に失火検出用の
プラス極性の逆二次電圧を発生させるための逆二次電圧
発生手段５が接続されている。また点火コイル１のセン
タタップ１Ａは一次回路１１を介して車載電源Ｖに接続
され、二次回路１２は、分圧器６と、逆二次電圧検出回
路７と、失火判別回路８とが接続されるとともに、前記
配電器２を介してスパークプラグ３に接続されている。
ュータ）２、スパークプラグ３を備えたガソリン機関の
点火装置を示す。点火コイル１は、一次側センタタップ
１Ａを有する。センタタップ１Ａの一方側の一次コイル
Ｌ1 にはその一次電流を断続し、二次回路１２に負極性
の二次電圧を発生させるためのイグナイタ４が接続され
ている。センタタップ１Ａの他方側の一次コイルＬ2 に
はその一次電流を断続し、二次回路１２に失火検出用の
プラス極性の逆二次電圧を発生させるための逆二次電圧
発生手段５が接続されている。また点火コイル１のセン
タタップ１Ａは一次回路１１を介して車載電源Ｖに接続
され、二次回路１２は、分圧器６と、逆二次電圧検出回
路７と、失火判別回路８とが接続されるとともに、前記
配電器２を介してスパークプラグ３に接続されている。
【０００９】イグナイタ４は、スイッチ素子４１とツェ
ナーダイオード４２との並列回路を、ダイオード４３を
介して点火コイル１の一方側の一次コイルＬ1 に接続
し、スイッチ素子４１にシグナルジェネレータ４４を接
続してなる。シグナルジェネレータ４４は、エンジンの
クランク角およびスロットル開度の信号を入力し、火花
放電時期がエンジンの負荷および回転速度に適応した点
火進角となるよう一次電流を断続する。
ナーダイオード４２との並列回路を、ダイオード４３を
介して点火コイル１の一方側の一次コイルＬ1 に接続
し、スイッチ素子４１にシグナルジェネレータ４４を接
続してなる。シグナルジェネレータ４４は、エンジンの
クランク角およびスロットル開度の信号を入力し、火花
放電時期がエンジンの負荷および回転速度に適応した点
火進角となるよう一次電流を断続する。
【００１０】逆二次電圧発生手段５は、センタタップ１
Ａの他方側の一次コイルＬ2 にダイオード５１を介して
接続された、スイッチ素子５２とツェナーダイオード５
３の並列回路と、スイッチ素子５２をオン、オフさせる
シグナルジェネレータ５４とからなる。シグナルジェネ
レータ５４は前記シグナルジェネレータ４４に同期した
制御信号を出力し、スイッチ素子５２を１ミリ秒（ｍ
ｓ）間オンして導通させる。この逆二次電圧発生手段５
は、点火用電圧と同期して他方の一次コイルＬ2 に流れ
る一次電流を遮断し、点火コイル１でプラス３〜５キロ
ボルトに昇圧し、プラス極性の失火検出用の逆二次電圧
として二次回路１２に印加する。この二次電圧の印加の
タイミングは、機関の回転速度に応じて、火花放電開始
から１ｍｓ（高速回転時）〜２．５ｍｓ（アイドリング
時）後に設定される。
Ａの他方側の一次コイルＬ2 にダイオード５１を介して
接続された、スイッチ素子５２とツェナーダイオード５
３の並列回路と、スイッチ素子５２をオン、オフさせる
シグナルジェネレータ５４とからなる。シグナルジェネ
レータ５４は前記シグナルジェネレータ４４に同期した
制御信号を出力し、スイッチ素子５２を１ミリ秒（ｍ
ｓ）間オンして導通させる。この逆二次電圧発生手段５
は、点火用電圧と同期して他方の一次コイルＬ2 に流れ
る一次電流を遮断し、点火コイル１でプラス３〜５キロ
ボルトに昇圧し、プラス極性の失火検出用の逆二次電圧
として二次回路１２に印加する。この二次電圧の印加の
タイミングは、機関の回転速度に応じて、火花放電開始
から１ｍｓ（高速回転時）〜２．５ｍｓ（アイドリング
時）後に設定される。
【００１１】分圧器６は、点火コイル１の二次回路１２
に近接して配された高インピーダンス素子６１と、該高
インピーダンス素子６１とアースとの間に接続した低イ
ンピーダンス素子６２とを有する。またこの分圧器６
は、低インピーダンス素子６２と並列に抵抗６３を接続
し、プラス４ボルトだけアース電位からレベルアップし
てある。この実施例では、高インピーダンス素子６１と
して二次回路１２の高電圧リードとの間に１ｐＦ（ピコ
ファラッド）静電容量を生じるよう配設された導電体が
使用され、低インピーダンス素子６２として３０００ｐ
Ｆの静電容量のコンデンサを用い、二次回路１２に生じ
た二次電圧を１／３０００程度に分圧する。この場合、
コンデンサ（６２）に放電回路を形成する３メガオーム
の抵抗６３を並列接続すると、分圧器６の時定数が９ｍ
ｓ（ミリ秒）となり３ｍｓという比較的長い減衰時間の
判別が確実にできる。これにより最高３万ボルト前後の
二次電圧波形が１０ボルトのレベルに分圧され、逆二次
電圧検出回路７に入力する。
に近接して配された高インピーダンス素子６１と、該高
インピーダンス素子６１とアースとの間に接続した低イ
ンピーダンス素子６２とを有する。またこの分圧器６
は、低インピーダンス素子６２と並列に抵抗６３を接続
し、プラス４ボルトだけアース電位からレベルアップし
てある。この実施例では、高インピーダンス素子６１と
して二次回路１２の高電圧リードとの間に１ｐＦ（ピコ
ファラッド）静電容量を生じるよう配設された導電体が
使用され、低インピーダンス素子６２として３０００ｐ
Ｆの静電容量のコンデンサを用い、二次回路１２に生じ
た二次電圧を１／３０００程度に分圧する。この場合、
コンデンサ（６２）に放電回路を形成する３メガオーム
の抵抗６３を並列接続すると、分圧器６の時定数が９ｍ
ｓ（ミリ秒）となり３ｍｓという比較的長い減衰時間の
判別が確実にできる。これにより最高３万ボルト前後の
二次電圧波形が１０ボルトのレベルに分圧され、逆二次
電圧検出回路７に入力する。
【００１２】逆二次電圧検出回路７は、図２に示す如
く、前記分圧器６による分圧のピーク値をホールドする
ピークホールド回路７１、該ピーク値を１／３〜２／３
程度の適当な値に分圧して減衰特性判別のための基準レ
ベルｖを作るための分圧回路７２、前記逆二次電圧波形
Ｗと基準レベルｖとを比較する比較器７３からなる。失
火判別回路８はパルスが入力されたとき、運転条件に応
じて予め測定または実験により求めたデータと比較し、
失火の有無を判別する。
く、前記分圧器６による分圧のピーク値をホールドする
ピークホールド回路７１、該ピーク値を１／３〜２／３
程度の適当な値に分圧して減衰特性判別のための基準レ
ベルｖを作るための分圧回路７２、前記逆二次電圧波形
Ｗと基準レベルｖとを比較する比較器７３からなる。失
火判別回路８はパルスが入力されたとき、運転条件に応
じて予め測定または実験により求めたデータと比較し、
失火の有無を判別する。
【００１３】この発明の失火検出装置の作用を、図３に
示す波形図とともに説明する。シグナルジェネレータ４
４は、スイッチ素子４１にに示す一次電流断続のため
のパルス信号ａを出力する。これとともにシグナルジェ
ネレータ５４は、スイッチ素子５２をの如く、スイッ
チ素子４１をオフしてから１〜２．５ｍｓ遅れてパルス
信号ｂによりオフさせる。
示す波形図とともに説明する。シグナルジェネレータ４
４は、スイッチ素子４１にに示す一次電流断続のため
のパルス信号ａを出力する。これとともにシグナルジェ
ネレータ５４は、スイッチ素子５２をの如く、スイッ
チ素子４１をオフしてから１〜２．５ｍｓ遅れてパルス
信号ｂによりオフさせる。
【００１４】上記一次電流の断続およびスイッチ素子５
２のオン、オフにより、点火コイル１の一次回路１１に
はに示すごとく、パルス信号ａの終了時にマイナス側
にピークｐ1 を示し、その後振動し、パルス信号ｂの終
了時にプラス側のピークｐ2 を示しその後振動する一次
電流が生じる。
２のオン、オフにより、点火コイル１の一次回路１１に
はに示すごとく、パルス信号ａの終了時にマイナス側
にピークｐ1 を示し、その後振動し、パルス信号ｂの終
了時にプラス側のピークｐ2 を示しその後振動する一次
電流が生じる。
【００１５】また二次電流はに示すごとく、前記パル
ス信号ａの終了時点で高電圧ｐにより火花放電が開始
し、これに続き誘導放電によるなだらかな電圧波形ｑが
生じる。つぎに、前記パルス信号ｂの終了時点に対応
し、二次回路１２には逆二次電圧波形（プラス波形）ｒ
が生じる。このプラス（逆）電圧のレベルは、３〜５キ
ロボルトまで昇圧可能に設定され、ローターギャップ２
１の絶縁破壊が充分可能であり、ローターギャップ２１
を飛び越してスパークプラグ３の浮遊静電容量に充電さ
れる。
ス信号ａの終了時点で高電圧ｐにより火花放電が開始
し、これに続き誘導放電によるなだらかな電圧波形ｑが
生じる。つぎに、前記パルス信号ｂの終了時点に対応
し、二次回路１２には逆二次電圧波形（プラス波形）ｒ
が生じる。このプラス（逆）電圧のレベルは、３〜５キ
ロボルトまで昇圧可能に設定され、ローターギャップ２
１の絶縁破壊が充分可能であり、ローターギャップ２１
を飛び越してスパークプラグ３の浮遊静電容量に充電さ
れる。
【００１６】このスパークプラグ３の静電容量に充電さ
れた逆二次電圧（プラス電圧）は、失火してスパークプ
ラグ３の火花放電間隙３１に燃焼中の燃料イオンが存在
しない場合には、二次回路１２からの漏電によりゆっく
りと降下（減衰）し、の波形ｕの如く基準電圧ｖに降
圧するまでにに示すパルスｔ1 の如く長時間を要す
る。これに対し、正常に着火、燃焼が生じたときは、ス
パークプラグ３の火花放電間隙３１に燃焼中の燃料イオ
ンが存在して導電性を有するため、の波形Ｗの如くプ
ラス電圧は迅速に降圧し、二次電圧検出回路７の出力は
のパルスｔ2 に示すごとく巾が小さい。失火判別回路
８は運転条件に応じて予め測定または実験により求めた
データと上記減衰時間とを比較し、所定値よりパルスが
長いとき失火が生じたと判別する。
れた逆二次電圧（プラス電圧）は、失火してスパークプ
ラグ３の火花放電間隙３１に燃焼中の燃料イオンが存在
しない場合には、二次回路１２からの漏電によりゆっく
りと降下（減衰）し、の波形ｕの如く基準電圧ｖに降
圧するまでにに示すパルスｔ1 の如く長時間を要す
る。これに対し、正常に着火、燃焼が生じたときは、ス
パークプラグ３の火花放電間隙３１に燃焼中の燃料イオ
ンが存在して導電性を有するため、の波形Ｗの如くプ
ラス電圧は迅速に降圧し、二次電圧検出回路７の出力は
のパルスｔ2 に示すごとく巾が小さい。失火判別回路
８は運転条件に応じて予め測定または実験により求めた
データと上記減衰時間とを比較し、所定値よりパルスが
長いとき失火が生じたと判別する。
【００１７】図４は、配電器の他の実施例を示す。この
配電器２０は、ローター２２にスパークプラグ３での火
花放電のための第１のローターギャップ２１１を形成す
る第１のローターアーム２３と、ダイオード２４が介装
され前記ローターギャップ２１１より狭い逆二次電圧導
通用の第２のローターギャップ２１２を形成する第２の
ローターアーム２５とを設けている。この構成により火
花放電時のマイナス極性の二次電圧は５〜７キロボルト
以上でローターギャップ２１１を絶縁破壊でき、プラス
極性の二次電圧は３〜５キロボルトでローターギャップ
２１２を絶縁破壊できるようになっている。
配電器２０は、ローター２２にスパークプラグ３での火
花放電のための第１のローターギャップ２１１を形成す
る第１のローターアーム２３と、ダイオード２４が介装
され前記ローターギャップ２１１より狭い逆二次電圧導
通用の第２のローターギャップ２１２を形成する第２の
ローターアーム２５とを設けている。この構成により火
花放電時のマイナス極性の二次電圧は５〜７キロボルト
以上でローターギャップ２１１を絶縁破壊でき、プラス
極性の二次電圧は３〜５キロボルトでローターギャップ
２１２を絶縁破壊できるようになっている。
【００１８】この配電器２０を用いると、図３のおよ
びに示す、スパークプラグ３の静電浮遊容量に充電さ
れた失火検出のためのプラス極性の逆二次電圧波形ｒ
が、ローターギャップ２１を飛び越えて点火コイル１側
に流れる逆方向の放電を防止できる。これにより、スパ
ークプラグ３の静電浮遊容量に充電された、たとえば３
〜５キロボルトのプラス極性の失火検出用の逆二次電圧
が、続いて振動により点火コイル１の二次回路１２に発
生したマイナス１〜２キロボルトの電圧との高い電位差
により、ローターギャップ２１をスパークプラグ３側か
ら点火コイル１側に飛び越え、急速に降圧（減衰）する
ことが阻止される。この結果、逆二次電圧波形ｒのレベ
ルも保証され、より精密な失火検出が可能となる。
びに示す、スパークプラグ３の静電浮遊容量に充電さ
れた失火検出のためのプラス極性の逆二次電圧波形ｒ
が、ローターギャップ２１を飛び越えて点火コイル１側
に流れる逆方向の放電を防止できる。これにより、スパ
ークプラグ３の静電浮遊容量に充電された、たとえば３
〜５キロボルトのプラス極性の失火検出用の逆二次電圧
が、続いて振動により点火コイル１の二次回路１２に発
生したマイナス１〜２キロボルトの電圧との高い電位差
により、ローターギャップ２１をスパークプラグ３側か
ら点火コイル１側に飛び越え、急速に降圧（減衰）する
ことが阻止される。この結果、逆二次電圧波形ｒのレベ
ルも保証され、より精密な失火検出が可能となる。
【００１９】図５は他の実施例を示す。この実施例で
は、イグナイタ４に逆二次電圧発生手段５による一次電
流の遮断で発生させた一次電流の振動電流のうちマイナ
ス極性の電流を吸収するマイナス極性電流吸収手段９が
付設されている。このマイナス極性電流吸収手段９は、
前記ダイオード４３とアースとの間に接続した、コンデ
ンサ９１および抵抗９２の並列回路９３と、該並列回路
９３に直列接続したスイッチ素子９４とからなる。この
スイッチ素子９４は前記シグナルジェネレータ５４のパ
ルス信号ｂの終了を起点とするパルスＰによりオン、オ
フされる。
は、イグナイタ４に逆二次電圧発生手段５による一次電
流の遮断で発生させた一次電流の振動電流のうちマイナ
ス極性の電流を吸収するマイナス極性電流吸収手段９が
付設されている。このマイナス極性電流吸収手段９は、
前記ダイオード４３とアースとの間に接続した、コンデ
ンサ９１および抵抗９２の並列回路９３と、該並列回路
９３に直列接続したスイッチ素子９４とからなる。この
スイッチ素子９４は前記シグナルジェネレータ５４のパ
ルス信号ｂの終了を起点とするパルスＰによりオン、オ
フされる。
【００２０】マイナス極性電流吸収手段９がない場合
は、図３のおよびに示す逆二次電圧波形ｒに続き破
線で示すマイナスの二次電圧波形ｓが発生する。この発
明では、パルス信号ｂ終了後シグナルジェネレータ５４
でに示す０．５ミリ秒のパルスＰを出力する。パルス
Ｐはスイッチ素子９４をオンさせ、マイナス極性の一次
電流をコンデンサ９１で吸収する。これにより図３の
およびに示すマイナスの二次電圧波形ｓの発生は阻止
される。
は、図３のおよびに示す逆二次電圧波形ｒに続き破
線で示すマイナスの二次電圧波形ｓが発生する。この発
明では、パルス信号ｂ終了後シグナルジェネレータ５４
でに示す０．５ミリ秒のパルスＰを出力する。パルス
Ｐはスイッチ素子９４をオンさせ、マイナス極性の一次
電流をコンデンサ９１で吸収する。これにより図３の
およびに示すマイナスの二次電圧波形ｓの発生は阻止
される。
【００２１】このように一次電流のマイナス極性に振れ
る部分の電流を吸収することにより、一次電流の振動に
対応してプラス極性の逆二次電圧が振動し、マイナス極
性に振れる時期以降の二次電圧の発生を抑制している。
これにより、スパークプラグ３の静電浮遊容量に充電さ
れた、たとえば３〜５キロボルトのプラス極性の失火検
出用の逆二次電圧が、続いて振動により点火コイル１の
二次回路１２に発生したマイナス１〜２キロボルトの電
圧との高い電位差により、ローターギャップ２１をスパ
ークプラグ３側から点火コイル１側に飛び越え、瞬時に
降圧することが阻止される。よって、逆二次電圧のレベ
ルも保証され、より精密な失火検出が可能となる。
る部分の電流を吸収することにより、一次電流の振動に
対応してプラス極性の逆二次電圧が振動し、マイナス極
性に振れる時期以降の二次電圧の発生を抑制している。
これにより、スパークプラグ３の静電浮遊容量に充電さ
れた、たとえば３〜５キロボルトのプラス極性の失火検
出用の逆二次電圧が、続いて振動により点火コイル１の
二次回路１２に発生したマイナス１〜２キロボルトの電
圧との高い電位差により、ローターギャップ２１をスパ
ークプラグ３側から点火コイル１側に飛び越え、瞬時に
降圧することが阻止される。よって、逆二次電圧のレベ
ルも保証され、より精密な失火検出が可能となる。
【００２２】なお、配電器２０とマイナス極性電流吸収
手段９とは、スパークプラグの静電浮遊容量に３〜５キ
ロボルトのプラス極性の逆二次電圧を安定して発生させ
る作用においてほぼ同一であり、何か一方でもよいが、
より正確な失火検出という観点からは配電器２０が優
れ、配電器２０の補助としてマイナス極性電流吸収手段
９を付設することが望ましい。
手段９とは、スパークプラグの静電浮遊容量に３〜５キ
ロボルトのプラス極性の逆二次電圧を安定して発生させ
る作用においてほぼ同一であり、何か一方でもよいが、
より正確な失火検出という観点からは配電器２０が優
れ、配電器２０の補助としてマイナス極性電流吸収手段
９を付設することが望ましい。
【図１】この発明の失火検出装置を装着したガソリン機
関の点火回路図である。
関の点火回路図である。
【図２】逆二次電圧検出回路のブロック図である。
【図３】失火検出装置の作動説明のための波形図であ
る。
る。
【図４】他の実施例にかかる配電器の要部の概略断面図
である。
である。
【図５】他の実施例の失火検出装置を装着したガソリン
機関の点火回路図である。
機関の点火回路図である。
１ 点火コイル １Ａ 一次側センタタップ ２、２０ 配電器 ３ スパークプラグ ４ イグナイタ ５ 逆二次電圧発生手段 ６ 分圧器 ７ 逆二次電圧検出回路 ８ 失火判別回路 ９ マイナス極性電流吸収手段 ２２ 配電器のローター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 康生 名古屋市瑞穂区高辻町14番18号 日本特殊 陶業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 電源に接続された一次側センタタップを
有する点火コイルと、配電器と、センタタップの一方側
の一次コイルＬ1 にダイオードを介して接続され、その
一次電流を断続して二次回路にマイナス極性の二次電圧
を発生させるイグナイタと、センタタップの他方側の一
次コイルＬ2 の一次電流を断続し、二次回路に配電器の
ローターギャップの絶縁破壊が可能なレベルのプラス極
性の逆二次電圧を発生させる逆二次電圧発生手段と、ス
パークプラグと、スパークプラグの静電浮遊容量に充電
された上記逆二次電圧を検出する分圧器と、該分圧器で
分圧された逆二次電圧の減衰特性を検出する逆二次電圧
検出回路と、この減衰特性から失火を判別する失火判別
回路とを備えたガソリン機関の失火検出装置付点火装
置。 - 【請求項２】 請求項１において、配電器は、配電ロー
ターに、スパークプラグでの火花放電電圧を配電するた
めの第１のローターギャップを形成する第１のローター
アームと、ダイオードが介装され前記第１のローターギ
ャップより狭い逆二次電圧を配電するための第２のロー
ターギャップを形成する第２のローターアームとを備え
たことを特徴とするガソリン機関の失火検出装置付点火
装置。 - 【請求項３】 請求項１において、上記イグナイタに、
一次コイルＬ2 の一次電流の遮断で生じた一次電流の振
動を一次コイルＬ1 による振動の吸収で減衰させるマイ
ナス極性電流吸収手段を付設したガソリン機関の失火検
出装置付点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3235121A JP3068267B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | ガソリン機関の失火検出装置付点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3235121A JP3068267B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | ガソリン機関の失火検出装置付点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0571460A true JPH0571460A (ja) | 1993-03-23 |
| JP3068267B2 JP3068267B2 (ja) | 2000-07-24 |
Family
ID=16981367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3235121A Expired - Fee Related JP3068267B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | ガソリン機関の失火検出装置付点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3068267B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111051686A (zh) * | 2017-08-31 | 2020-04-21 | 株式会社电装 | 点火装置 |
-
1991
- 1991-09-13 JP JP3235121A patent/JP3068267B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111051686A (zh) * | 2017-08-31 | 2020-04-21 | 株式会社电装 | 点火装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3068267B2 (ja) | 2000-07-24 |
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