JPH057106B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、連続鋳造におけるカーボンピツク
アツプ防止方法に関し、とくに極低炭素鋼（Ｃ＜
60ppm）の連続鋳造に利用して好適なものであ
る。

（従来の技術） 溶鋼の連続鋳造における問題の一つとして、連
鋳モールド内におけるモールドパウダーからの浸
炭現象いわゆるＣピツクアツプがある。かような
ＣピツクアツプによるＣの増加量は、処理条件に
よつても異なるが、通常20〜30ppmにも達し、と
くに極低炭素鋼の製造の際に問題となる。

このためかかるＣピツクアツプの防止に関して
は、従来から種々の対策が講じられ、たとえば特
開昭63−174767号公報では、モールドパウダー中
のＣ濃度を低減することを提案している。

しかしながらモールドパウダー中のＣ濃度を低
減すると、パウダーの溶解が過大となつて、第２
図に示すように、パウダー溶融量が厚くなる一
方、逆にパウダー粉体層は薄くなるため、モール
ド内溶鋼の保温性が低下してデツケルなどの発生
を招く結果、スラブの表面性状が劣化するという
問題があつた。

またＣピツクアツプの防止策としては、モール
ドパウダーの溶融特性を向上させる目的で、プリ
メルトタイプのモールドパウダーを使用する方法
も提案されている。

しかしながらこのプリメルトタイプのモールド
パウダーは、一旦溶融させてから製造する必要が
あるため、コストが嵩むという欠点があつた。

（発明が解決しようとする課題） この発明は、上記の問題を有利に解決するもの
で、モールドパウダー中のＣ濃度を低下させるこ
となく、またプリメルト化する必要なしに、モー
ルドパウダーからのＣピツクアツプを効果的に防
止することができる方法を提案することを目的と
する。

（課題を解決するための手段） すなわちこの発明は、取鍋内の溶鋼をイマージ
ヨンノズルを介して連続鋳造モールドへ供給し、
モールドパウダーの介在下に連続鋳造を行うに際
し、 該モールドパウダー中に2.5wt％（以下単に％
で示す）以上のＣを含有させた上で、該モールド
パウダー中のＣ量とイマージヨンノズルを介して
連続鋳造用モールド内に吹き込まれる不活性ガス
流量とが次式 ２／15B＋2.5≦Ａ≦２／15B＋2.8 ここでＡ：モールドパウダー中のＣ量（％） Ｂ：不活性ガス流量（／min） の関係を満足する条件下に連続鋳造を行うことか
らなる溶鋼の連続鋳造におけるカーボンピツクア
ツプ防止方法である。

（作用） 以下、この発明を由来するに至つた実験結果に
基づき、この発明を具体的に説明する。

第３図に、モールドパウダー中のＣ量とこのパ
ウダーを用いて製造されたスラブの表面欠陥（の
ろかみ）発生個数との関係を示す。

同図より明らかなように、のろかみの発生個数
をm²当たり１個以下に抑制するためには、モール
ドパウダー中に2.5％以上のＣを含有させる必要
がある。

このＣ量は、モールドパウダーの溶融層厚で表
すと、第２図から明らかなように、40mm以下に相
当する。

次に第４図に、モールドパウダーの溶融層厚と
Ｃピツクアツプ量との関係を示す。

同図より明らかなように、溶融層厚が30mm以上
であれば、Ｃピツクアツプ量を４＋ppm以下に抑
制することができる。

ここに溶融層厚が厚くなるほどＣピツクアツプ
量が減少する理由は、溶融層中のＣは溶鋼に近い
領域では高温にさらされるため燃焼してＣ濃度が
低くなるが、溶融層厚が厚くなるほど溶鋼近傍の
温度が上昇し、Ｃの燃焼が促進されるためと考え
られる。

してみれば連続鋳造時において、のろかみの発
生を招くことなしにＣピツクアツプを防止するた
めには、モールドパウダーの溶融層厚を30〜40
mm、換言すればモールドパウダー中のＣ量を2.5
〜2.8％の範囲に規制すれば良いと考えられる。

そこで発明者らは、モールドパウダー中のＣ量
を上記の範囲に制限して、極低炭素鋼の連続鋳造
を数多く試みたところ、Ｃ量を制限しただけでは
必ずしも良好な溶融層厚は得られないことが判明
した。

そこで発明者らは、この原因を解明すべく、さ
らに研究を重ねた結果、モールドパウダーの溶融
層厚は、単にモールドパウダー中のＣ量のみによ
つて決まるわけではなく、イマージヨンノズルの
詰まり防止のため該ノズル内に供給されひいては
連鋳モールド内に流入する不活性ガスの影響も大
きいことの知見を得た。

すなわち連鋳モールド内にArなどの不活性ガ
スが流入すると、モールド内溶鋼の撹拌が盛んに
なつて溶鋼表面への熱供給量が多くなる結果、溶
融層厚の増大を招くことが判明したのである。

そこで次に、好適な溶融層厚（30〜40mm）を導
くモールドパウダー中のＣ量と連鋳モールド内へ
の不活性ガス流量との関係について調査したとこ
ろ、第１図に示す結果を得た。

すなわちモールドパウダー中にＣを2.5％以上
含有させ、しかもこのＣ量と不活性ガス流量とが
下記式 ２／15B＋2.5≦Ａ≦２／15B＋2.8 ここでＡ：モールドパウダー中のＣ量（％） Ｂ：不活性ガス流量（／min） の関係を満たすように調整してやれば、のろかみ
の発生を招くことなしに効果的にＣピツクアツプ
が防止できることが究明されたのである。

なおイマージヨンノズル内へ不活性ガスを吹き
込む方法としては、ノズル上部または上ノズルあ
るいは直接イマージヨンノズル内に吹き込む方法
など種々あるけれども、モールド内へ流れ込む効
果としてはいずれも同等である。

参考のため第５図に、上ノズルに不活性ガスを
吹き込んだ場合におけるガスの流れを図解する。

（実施例） 実施例 １ Ｃ含有量：18ppmの極低炭素溶鋼を、以下の条
件で連続鋳造した。

●モールドサイズ 260×1600mm ●モールドパウダー組成 Ｃ：4.0％、 CaO：40％、SiO₂：40％、Al₂O₃：５％、
Na₂O：７％、Ｆ：４％ ・Arガス流量：10／min かくして得られた鋳片のＣ濃度を調べたところ
21ppmであり、Ｃピツクアツプ量は3ppmにすぎ
なかつた。またのろかみの発生個数は0.4個／mm²
であつた。

比較例 １ 実施例１と同一のモールドで、Ｃ：22ppmの極
低炭素溶鋼を、モールドパウダー中Ｃ濃度：5.5
％、Arガス流量：10／minの条件で連続鋳造
したところ、Ｃのピツクアツプ量は15ppmにも達
した。

実施例 ２ 実施例１と同一のモールドで、Ｃ：15ppmの極
低炭素溶鋼を、モールドパウダー中Ｃ濃度：5.3
％、Arガス流量：20／minの条件で連続鋳造
したところ、Ｃのピツクアツプ量は2ppmであつ
た。またのろかみ発生個数は0.35個／mm²であつ
た。

（発明の効果） かくしてこの発明によれば、溶鋼の連続鋳造に
おいて、のろかみなどの表面欠陥を生じることな
しにモールドパウダーからのＣピツクアツプを効
果的に防止することができ、とくに極低炭素鋼の
安定鋳造に大きく貢献する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、好適な溶融層厚を導くモールドパウ
ダー中のＣ量と連鋳モールド内への不活性ガス流
量との関係を示したグラフ、第２図は、モールド
パウダー中のＣ量と該パウダーの溶融層厚との関
係を示したグラフ、第３図は、モールドパウダー
中のＣ量とのろかみの発生個数との関係を示した
グラフ、第４図は、モールドパウダーの溶融層厚
とＣピツクアツプ量との関係を示したグラフ、第
５図は、上ノズルに不活性ガスを吹き込んだ場合
におけるガスの流れを示した図である。 １……モールド、２……モールドパウダー未溶
融層、３……モールドパウダー溶融層、４……イ
マージヨンノズル、５……イマージヨンノズル内
Arガス吹き込み配管、６……溶鋼。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 取鍋内の溶鋼をイマージヨンノズルを介して
   連続鋳造モールドへ供給し、モールドパウダーの
   介在下に連続鋳造を行うに際し、 該モールドパウダー中に2.5wt％以上のＣを含
   有させた上で、該モールドパウダー中のＣ量とイ
   マージヨンノズルを介して連続鋳造用モールド内
   に吹き込まれる不活性ガス流量とが次式 ２／15B＋2.5≦Ａ≦２／15B＋2.8 ここでＡ：モールドパウダー中のＣ量 （wt％） Ｂ：不活性ガス流量（／min） の関係を満足する条件下に連続鋳造を行うことを
   特徴とする溶鋼の連続鋳造におけるカーボンピツ
   クアツプ防止方法。