JPH0199761A - アルミキルド鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
アルミキルド鋼の連続鋳造方法Info
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアルミキルド鋼の連続鋳造方法に係り、特に浸
漬ノズルの閉塞を防止できる連続鋳造方法に関する。
漬ノズルの閉塞を防止できる連続鋳造方法に関する。
従来、アルミキルド鋼を連続鋳造すると浸漬ノズルの内
壁にＡ＃、０３系の酸化物が付着し詰りを生じ、このま
ま鋳造を続けると浸漬ノズルが閉塞し、タンディツシュ
からモールドへの溶鋼の供給が不可能となり、鋳造を中
止せざるを得ないという問題があった。
壁にＡ＃、０３系の酸化物が付着し詰りを生じ、このま
ま鋳造を続けると浸漬ノズルが閉塞し、タンディツシュ
からモールドへの溶鋼の供給が不可能となり、鋳造を中
止せざるを得ないという問題があった。
これらのアルミキルド鋼のノズル閉塞防止のため、従来
、次の如き対策がとられている。
、次の如き対策がとられている。
（Ａ） ノズル内に不活性ガスを吹込む。
（Ｂ） 取鍋内にＣａを添加する。
（特開昭５８−１５４４４７号）
（Ｃ） Ｃａ粒またはＣａ粉を取鍋からタンディツシ
ュの注入孔に添加する。
ュの注入孔に添加する。
（Ｄ） Ｃａ合金をワイヤーで取鍋からタンディツシ
ュへの注入孔に添加する。
ュへの注入孔に添加する。
（特開昭６１−１４５７号）
これらの対策において、（Ａ）法はノズル内に吹込まれ
た不活性ガスがモールド内に侵入し、凝固シェルに捕捉
され鋳片のブローホール欠陥として鋳片に残存する問題
がある。
た不活性ガスがモールド内に侵入し、凝固シェルに捕捉
され鋳片のブローホール欠陥として鋳片に残存する問題
がある。
（Ｂ）法はＣａ添加時の取鍋内溶鋼温度の低下およびＣ
ａ歩留が低く、大量のＣａ添加を必要とするこ″とから
処理コストが高いという問題がある。更にノズル詰り防
止のため鋼中のＣａ濃度は２０〜５０ｐｐｍ程度が必要
であり、Ｃａコストが高いのに加えて鋼材中のＣａ鋼材
のさび発生に悪影響する問題がある。
ａ歩留が低く、大量のＣａ添加を必要とするこ″とから
処理コストが高いという問題がある。更にノズル詰り防
止のため鋼中のＣａ濃度は２０〜５０ｐｐｍ程度が必要
であり、Ｃａコストが高いのに加えて鋼材中のＣａ鋼材
のさび発生に悪影響する問題がある。
（Ｃ）法および（Ｄ）法は（Ｂｌ法に比してＣａ添加の
ために取鍋内の溶鋼温度低下の間Ｗｉはない上、Ｃａ歩
留も高いことからコストも安価であるが、ノズル詰りを
防止するため鋼中のＣａ濃度として２０〜５０ ｐｐｍ
が必要であり、（Ｂ）法と同様に鋼材品質への悪影響が
問題になる場合がある。
ために取鍋内の溶鋼温度低下の間Ｗｉはない上、Ｃａ歩
留も高いことからコストも安価であるが、ノズル詰りを
防止するため鋼中のＣａ濃度として２０〜５０ ｐｐｍ
が必要であり、（Ｂ）法と同様に鋼材品質への悪影響が
問題になる場合がある。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、不活
性ガスのノズル吹込みを行わず、Ｃａａ度を低く抑制し
てノズル閉塞を防止できるアルミキルド鋼の連続鋳造方
法を提供するにある。
性ガスのノズル吹込みを行わず、Ｃａａ度を低く抑制し
てノズル閉塞を防止できるアルミキルド鋼の連続鋳造方
法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕、本発明の
要旨とするところは次の如くである。
要旨とするところは次の如くである。
すなわち、アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、タ
ンディツシュノズルの取付中心位置から１ｍ以内の距離
に下端をタンディツシュの溶鋼に浸漬せしめた耐火物円
筒を配し、前記耐火物円筒内に前記タンディツシュノズ
ルを通過する溶ｆｒ！４量に対し５〜２０ｐｐｍのＣａ
を添加することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造
方法である。
ンディツシュノズルの取付中心位置から１ｍ以内の距離
に下端をタンディツシュの溶鋼に浸漬せしめた耐火物円
筒を配し、前記耐火物円筒内に前記タンディツシュノズ
ルを通過する溶ｆｒ！４量に対し５〜２０ｐｐｍのＣａ
を添加することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造
方法である。
本発明法で使用する装置を第１図により説明する。取＠
２からの溶鋼は注入管４を経てタンディツシュ６に注入
され、次にタンディツシュ６がら上ノズル８および浸漬
ノズル１０を経てモールド１２に鋳造される。従来、ア
ルミギルド鋼の連続鋳造においてこれらの上ノズル８お
よび浸漬ノズル１０はＡｌ２Ｏ３系付着物１４が増大し
て問題となることは上記のとおりである。上ノズル８お
よび浸漬ノズル１０等のタンディツシュノズルの取付中
心位置からｌｒｎ以内の範囲に本発明の特徴とする耐火
物円筒１６が下端をタンディツシュ６内の溶鋼に浸漬し
て設けられている。円筒耐火物１６の上部にはＣａ合金
ワイヤー１８を案内するガイドパイプ２０が設けられて
いる。
２からの溶鋼は注入管４を経てタンディツシュ６に注入
され、次にタンディツシュ６がら上ノズル８および浸漬
ノズル１０を経てモールド１２に鋳造される。従来、ア
ルミギルド鋼の連続鋳造においてこれらの上ノズル８お
よび浸漬ノズル１０はＡｌ２Ｏ３系付着物１４が増大し
て問題となることは上記のとおりである。上ノズル８お
よび浸漬ノズル１０等のタンディツシュノズルの取付中
心位置からｌｒｎ以内の範囲に本発明の特徴とする耐火
物円筒１６が下端をタンディツシュ６内の溶鋼に浸漬し
て設けられている。円筒耐火物１６の上部にはＣａ合金
ワイヤー１８を案内するガイドパイプ２０が設けられて
いる。
次に本発明の基礎になった実験について説明す゛る。ま
ず、従来の如く耐火物円筒を使用せずタンディツシュノ
ズルの中心からの距離を変化させてＣａ合金ワイヤーを
溶鋼に供給して連続鋳造を行い、ノズル内Ａｌ２Ｏ３の
付着量との関係を調査しな。
ず、従来の如く耐火物円筒を使用せずタンディツシュノ
ズルの中心からの距離を変化させてＣａ合金ワイヤーを
溶鋼に供給して連続鋳造を行い、ノズル内Ａｌ２Ｏ３の
付着量との関係を調査しな。
Ｃａ純分の添加速度Ｗは３０ ｇ／ｗｉｎ、 ９０ ｇ
／＋ｍｉｎ、およびｌ ８０ ｇ／ｓｉｎの３水準にて
行い、その結果を第２図に示した。なお、ノズル−本当
りの溶鋼通過量は２ 、 ＯＬ／ｗｉｎである。
／＋ｍｉｎ、およびｌ ８０ ｇ／ｓｉｎの３水準にて
行い、その結果を第２図に示した。なお、ノズル−本当
りの溶鋼通過量は２ 、 ＯＬ／ｗｉｎである。
第２図から添加位置がノズルに近い程、またＣａの添加
速度が大きい程、ノズル内へのＡｌ２Ｏ３の付着量が少
ないことが分かる。従って、円筒耐火物を使用しない場
合、ノズル内Ａｌ２Ｏ３の付着量を抑制するにはノズル
から０．５ｍ以内にＣａ添加速度を１８０ ｋｇ／ｗｉ
ｎ以上とする必要のあることが分かる。この場合、実際
の鋳片内のＣａｌｌｌ度は３０ｐｐ＠程度となり、鋼材
用途によってはＣａによるさび等の悪影響を生ずる場合
がある。ノズルからの距離が大きくなった場合にノズル
内のＡｌ２Ｏ３付着量が増加するのは、距離の増大と共
に添加したＣａが拡散すること、および添加したＣａが
溶鋼中の０゜により酸化を受け、ノズル内を通過する溶
鋼中の実質のＣａ濃度が低下するためと考えられる。
速度が大きい程、ノズル内へのＡｌ２Ｏ３の付着量が少
ないことが分かる。従って、円筒耐火物を使用しない場
合、ノズル内Ａｌ２Ｏ３の付着量を抑制するにはノズル
から０．５ｍ以内にＣａ添加速度を１８０ ｋｇ／ｗｉ
ｎ以上とする必要のあることが分かる。この場合、実際
の鋳片内のＣａｌｌｌ度は３０ｐｐ＠程度となり、鋼材
用途によってはＣａによるさび等の悪影響を生ずる場合
がある。ノズルからの距離が大きくなった場合にノズル
内のＡｌ２Ｏ３付着量が増加するのは、距離の増大と共
に添加したＣａが拡散すること、および添加したＣａが
溶鋼中の０゜により酸化を受け、ノズル内を通過する溶
鋼中の実質のＣａ濃度が低下するためと考えられる。
次に、耐火物円筒を溶鋼に浸漬して円筒を介してＣａ合
金ワイヤーをＷＩｔｒ４に供給し円筒の位置を変化して
ノズル内Ａｌ２Ｏ３付着量を調査した。耐火物円筒を使
用した以外は第２図の場合と同一条件とし、結果を第３
図に示した。第３図に示す試験結果から、ノズル詰りを
防止するため、本発明におけろ耐火物円筒の配置位置は
、すべてのＣａ添加速度でＡｊ２０３付着量指数の低い
タンディツシュノズルの取付中心位置から１ｍ以内の範
囲に限定した。第３図においては、円筒を使用しない第
２図の場合に比して、ノズルからの距離が大きくなって
も、ノズル内へのＡｌ２Ｏ３の付着量は抑制されている
。これは円筒の使用により添加されたＣａの拡散が抑制
され、ノズλ内へＣａ濃度の高い溶鋼が入りやすくなっ
たためと考えられる。また、円筒からの距離が１ｍ以内
の場合は、Ｃａ添加速度は３０ ｇ／ｗｉｎで十分にＡ
ｊ２０．付着量は抑制できることが判明した。この場合
のＣａの鋳片内の濃度１よ約５ ｐｐｍであり、鋼材の
さびの問題は全くないことも明らかとなった。
金ワイヤーをＷＩｔｒ４に供給し円筒の位置を変化して
ノズル内Ａｌ２Ｏ３付着量を調査した。耐火物円筒を使
用した以外は第２図の場合と同一条件とし、結果を第３
図に示した。第３図に示す試験結果から、ノズル詰りを
防止するため、本発明におけろ耐火物円筒の配置位置は
、すべてのＣａ添加速度でＡｊ２０３付着量指数の低い
タンディツシュノズルの取付中心位置から１ｍ以内の範
囲に限定した。第３図においては、円筒を使用しない第
２図の場合に比して、ノズルからの距離が大きくなって
も、ノズル内へのＡｌ２Ｏ３の付着量は抑制されている
。これは円筒の使用により添加されたＣａの拡散が抑制
され、ノズλ内へＣａ濃度の高い溶鋼が入りやすくなっ
たためと考えられる。また、円筒からの距離が１ｍ以内
の場合は、Ｃａ添加速度は３０ ｇ／ｗｉｎで十分にＡ
ｊ２０．付着量は抑制できることが判明した。この場合
のＣａの鋳片内の濃度１よ約５ ｐｐｍであり、鋼材の
さびの問題は全くないことも明らかとなった。
次に、タンディツシュノズル取付位置から０．７ｍの距
離に耐火物円筒を設け、ノズル１本当り溶鋼の通過量お
よびＣａの添加速度を変化させてノズル１本当り１３０
ｔの連続鋳造を行い、ノズルの詰りの有無および鋳片の
Ｃａｌｌｌ度を調査し、その結果を第４図に示した。
離に耐火物円筒を設け、ノズル１本当り溶鋼の通過量お
よびＣａの添加速度を変化させてノズル１本当り１３０
ｔの連続鋳造を行い、ノズルの詰りの有無および鋳片の
Ｃａｌｌｌ度を調査し、その結果を第４図に示した。
第４図からノズル詰りを防止するために必要なＣａ添加
速度は、ノズル１本当りのＷＩ鋼の通過量が増加する程
増加することが分かる。一方、Ｃａの添加速度を大きく
すると鋳片内へのＣａの残存量が大きくなる。第４図か
ら、ノズル詰りを防止するためには溶鋼の通過量ｔ ／
ｍｉｎ当１）Ｃａの添加速度５ｇ／Ｉｎ以上、すなわち
通過する溶鋼量に対し５ ｐｐｍ以上のＣａが必要であ
る。
速度は、ノズル１本当りのＷＩ鋼の通過量が増加する程
増加することが分かる。一方、Ｃａの添加速度を大きく
すると鋳片内へのＣａの残存量が大きくなる。第４図か
ら、ノズル詰りを防止するためには溶鋼の通過量ｔ ／
ｍｉｎ当１）Ｃａの添加速度５ｇ／Ｉｎ以上、すなわち
通過する溶鋼量に対し５ ｐｐｍ以上のＣａが必要であ
る。
一方、鋳片内に残留し、鋼材に有害となるＣａｌｌｌ度
は１０ｐｐｍ以上である。第４図に鋳片内のＣａｌｌｌ
度１０ｐｐｍの限界線を点線で示したが、この限界線は
溶鋼の通過量ｔ ／ｍａｎ当り、Ｃａの添加速度２０ｇ
／ｌｎに相当する。すなわち、鋼材に害を与えないため
にば、通過する溶鋼に対し２０ ｐｐｍ以下のＣａとす
る必要がある。これらの理由により、本発明においては
耐火物円筒を介して添加するＣａをタンディツシュを通
過する溶鋼量に対し５〜２０ ｐｐｍに限定した。
は１０ｐｐｍ以上である。第４図に鋳片内のＣａｌｌｌ
度１０ｐｐｍの限界線を点線で示したが、この限界線は
溶鋼の通過量ｔ ／ｍａｎ当り、Ｃａの添加速度２０ｇ
／ｌｎに相当する。すなわち、鋼材に害を与えないため
にば、通過する溶鋼に対し２０ ｐｐｍ以下のＣａとす
る必要がある。これらの理由により、本発明においては
耐火物円筒を介して添加するＣａをタンディツシュを通
過する溶鋼量に対し５〜２０ ｐｐｍに限定した。
すなわち、ノズル詰りを防止し、残存Ｃａが材質に悪影
響を与えないＣａの添加速度は下記の式で示される。
響を与えないＣａの添加速度は下記の式で示される。
Ｗ ＝ ａ Ｑ
ただしＷ：Ｃａの添加速度 （ｇ／鵬１ｎ）ａ ： ５
〜２０ Ｑ ：ノズル内溶鋼通過量 （１／■ｉｎ）次に、耐火
物円筒は内径が２０ｍ未満ではＣａの添加量が増加する
と円筒内で詰りゃすく、一方、１０００ｍを越えると添
加したｃａが速やかに拡散して円筒を使用しない場合と
同様になり円筒を使用する効果がなくなる。ので、耐火
物円筒の内径は２０〜１０００−の範囲が望ましい。
〜２０ Ｑ ：ノズル内溶鋼通過量 （１／■ｉｎ）次に、耐火
物円筒は内径が２０ｍ未満ではＣａの添加量が増加する
と円筒内で詰りゃすく、一方、１０００ｍを越えると添
加したｃａが速やかに拡散して円筒を使用しない場合と
同様になり円筒を使用する効果がなくなる。ので、耐火
物円筒の内径は２０〜１０００−の範囲が望ましい。
また、Ｃａを添加するために耐火物円筒に供給するＣａ
合金ワイヤーの径は５〜２ｏ−の範囲では問題がない。
合金ワイヤーの径は５〜２ｏ−の範囲では問題がない。
Ｃ：０．１２％、Ｍｎ： ０．８０％、ＡＩ：０．０３
０％の２７０を転炉で溶製したＡｊキルド鋼２７０ｔを
２ストランドスラブ連鋳機で断面寸法２２０ＩＩＩｌｌ
Ｘ １０００ ｗａｓのスラブに連続鋳造を行った。タ
ンディツシュ内溶鋼量は４０ｔに保持し、溶鋼の過熱度
ΔＴは１０〜３０℃の範囲で鋳造した。
０％の２７０を転炉で溶製したＡｊキルド鋼２７０ｔを
２ストランドスラブ連鋳機で断面寸法２２０ＩＩＩｌｌ
Ｘ １０００ ｗａｓのスラブに連続鋳造を行った。タ
ンディツシュ内溶鋼量は４０ｔに保持し、溶鋼の過熱度
ΔＴは１０〜３０℃の範囲で鋳造した。
鋳造に際しては、本発明法によりタンディツシュノズル
の直上に第５図に寸法を示したＡＺ Ｏ−グラファイ
ト系の耐火物の円筒を溶鋼に浸漬し、前記円筒内にＣａ
−３ｉ系合金を鉄テープで巻いた径８．０−のワイヤー
を供給した。ノズル１本当りの溶鋼通過ｌは１．７ｔ／
＋ｍｉｎであり、Ｃａ純分の添加量は１７ ｇ／ｓｉｎ
すなわち通過する溶鋼量に対して１０ｐｐ鳳であった。
の直上に第５図に寸法を示したＡＺ Ｏ−グラファイ
ト系の耐火物の円筒を溶鋼に浸漬し、前記円筒内にＣａ
−３ｉ系合金を鉄テープで巻いた径８．０−のワイヤー
を供給した。ノズル１本当りの溶鋼通過ｌは１．７ｔ／
＋ｍｉｎであり、Ｃａ純分の添加量は１７ ｇ／ｓｉｎ
すなわち通過する溶鋼量に対して１０ｐｐ鳳であった。
上記、本発明実施例においてノズル内へのＡｌ２Ｏ３の
付着量は極めて微量でノズル詰りは発生せず、また、鋳
片のＣａＦＩＡ度は７ＰＰ−であって材質的にも問題は
なかった。
付着量は極めて微量でノズル詰りは発生せず、また、鋳
片のＣａＦＩＡ度は７ＰＰ−であって材質的にも問題は
なかった。
一方、比較のため、円筒によるＣ１の添加あるいは不活
性ガスの添加等を実施せず、他は上記本発明実施例と全
く同一条件で連続鋳造した比較例においてはノズルへの
ＡＺ、０３の付着が激しくノズル閉塞により鋳造が困難
になった。
性ガスの添加等を実施せず、他は上記本発明実施例と全
く同一条件で連続鋳造した比較例においてはノズルへの
ＡＺ、０３の付着が激しくノズル閉塞により鋳造が困難
になった。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、タンディツシ
ュノズルの中心位置から１ｍ以内に耐火物円筒を設け、
円筒を介して通過溶鋼量に対し、５〜２０ ｐｐｍのＣ
ａを溶鋼に添加する方法をとったが、本発明方法は従来
法に比し不活性ガスを使用せず、使用するＣａも少量で
すむので次の効果を挙げることができた。
ュノズルの中心位置から１ｍ以内に耐火物円筒を設け、
円筒を介して通過溶鋼量に対し、５〜２０ ｐｐｍのＣ
ａを溶鋼に添加する方法をとったが、本発明方法は従来
法に比し不活性ガスを使用せず、使用するＣａも少量で
すむので次の効果を挙げることができた。
（イ）安価な費用でＡｌ２Ｏ３付着によるノズル閉塞を
防止できた。
防止できた。
（ロ）不活性ガスによる鋳片のブローホール欠陥が激減
した。
した。
（ハ）鋼材のＣａ１１度が低下するので、鋼材のＣａに
起因するさびの発生が防止できる。
起因するさびの発生が防止できる。
第１図は本発明法で使用する連続鋳造装置の断面図、第
２図は本発明を得ろ実験における円筒を吏用しないでタ
ンディツシュに０１を添加する場合における添加位置と
ノズル内Ａｊ２０．付着量指数との関係を示す関係図、
第３図は円筒を介してタンディツシュにＣａを添加する
場合における添加位置とノズル内Ａ／２０．付着量指数
との関係を示す関係図、第４図は円筒を介してタンディ
ツシュにＣａを添加する場合におけるノズル１本当りの
溶鋼通過量とＣａの添加速度とノズル詰りの有無との関
係を示す関係図、第５図は本発明実施例の耐火物円筒の
寸法を示す断面図である。
２図は本発明を得ろ実験における円筒を吏用しないでタ
ンディツシュに０１を添加する場合における添加位置と
ノズル内Ａｊ２０．付着量指数との関係を示す関係図、
第３図は円筒を介してタンディツシュにＣａを添加する
場合における添加位置とノズル内Ａ／２０．付着量指数
との関係を示す関係図、第４図は円筒を介してタンディ
ツシュにＣａを添加する場合におけるノズル１本当りの
溶鋼通過量とＣａの添加速度とノズル詰りの有無との関
係を示す関係図、第５図は本発明実施例の耐火物円筒の
寸法を示す断面図である。
Claims (1)
- （１）アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、タンデ
イツシユノズルの取付中心位置から１ｍ以内の距離に下
端をタンデイッシュの溶鋼に浸漬せしめた耐火物円筒を
配し、前記耐火物円筒内に前記タンデイッシユノズルを
通過する溶鋼量に対し５〜２０ｐｐｍのＣａを添加する
ことを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25780287A JPH0199761A (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25780287A JPH0199761A (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0199761A true JPH0199761A (ja) | 1989-04-18 |
Family
ID=17311310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25780287A Pending JPH0199761A (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0199761A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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