JPS61169147A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS61169147A JPS61169147A JP810985A JP810985A JPS61169147A JP S61169147 A JPS61169147 A JP S61169147A JP 810985 A JP810985 A JP 810985A JP 810985 A JP810985 A JP 810985A JP S61169147 A JPS61169147 A JP S61169147A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- wire
- tundish
- ingot
- immersion nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続鋳造方法に係り、特に鋳片の中心偏析を改
善できる連続鋳造方法に関し、鋳片の製造に広く利用さ
れる。
善できる連続鋳造方法に関し、鋳片の製造に広く利用さ
れる。
連続鋳造において、溶鋼の注入温度は鋳造作業および鋳
片の品質に大きな影響を与える。すなわち、注入温度が
高い場合には凝固組織が鋳型壁面に垂直に形成される柱
状晶となり、鋳片の中心部にセンターポロシティや偏析
等の欠陥を発生し易い。
片の品質に大きな影響を与える。すなわち、注入温度が
高い場合には凝固組織が鋳型壁面に垂直に形成される柱
状晶となり、鋳片の中心部にセンターポロシティや偏析
等の欠陥を発生し易い。
一方、溶鋼の温度が低い場合にはタンディツシュと鋳型
間のイマージョンノズルが閉塞現象を起し連続鋳造の継
続が困難となる。
間のイマージョンノズルが閉塞現象を起し連続鋳造の継
続が困難となる。
従来からイマージョンノズルの閉塞を防止しながら溶鋼
温度を低下し、凝固組織を等軸部化することにより鋳片
の中心偏析やセンターポロシティを軽減する方法が種々
提案されている。
温度を低下し、凝固組織を等軸部化することにより鋳片
の中心偏析やセンターポロシティを軽減する方法が種々
提案されている。
従来技術の代表的なものとして特開昭４７−３３０２６
があるが、これは線材を鋳型内の溶鋼に直接連続的に装
入し、鋳型自溶鋼の温度を低下し鋳片の等軸部率を増加
し中心偏析あるいはセンターポロシティ等の軽減をはか
るものである。
があるが、これは線材を鋳型内の溶鋼に直接連続的に装
入し、鋳型自溶鋼の温度を低下し鋳片の等軸部率を増加
し中心偏析あるいはセンターポロシティ等の軽減をはか
るものである。
従来法の詳細を第２図により説明する。すなわち、タン
ディツシュ２内の溶鋼４はイマージョンノズル６を経て
水冷された鋳型８内に注入される。
ディツシュ２内の溶鋼４はイマージョンノズル６を経て
水冷された鋳型８内に注入される。
鋳型８に注入された溶鋼４は大気との接触による酸化を
防止し、またモールドと鋳片の潤滑を図るため湯面はフ
ラックス１０で被覆されている。溶鋼４を冷却するため
線材１２が供給装置１４によつて連続的に供給される。
防止し、またモールドと鋳片の潤滑を図るため湯面はフ
ラックス１０で被覆されている。溶鋼４を冷却するため
線材１２が供給装置１４によつて連続的に供給される。
しかしながら、上記の従来法においては、鋳型８内の溶
鋼４はイマージョンノズル６の吐出口付近では３０〜２
００ ａｍ／ ｓｅｅの比較的大きな流速を有している
が、湯面付近もしくはイマージョンノズル６の直下では
流動が少ないので添加した線材１２が完全に溶解せず未
溶解部１６として鋳片１８に残留し、その部分の凝固組
織が不連続となり機械的性質を劣化させる乙とが多い。
鋼４はイマージョンノズル６の吐出口付近では３０〜２
００ ａｍ／ ｓｅｅの比較的大きな流速を有している
が、湯面付近もしくはイマージョンノズル６の直下では
流動が少ないので添加した線材１２が完全に溶解せず未
溶解部１６として鋳片１８に残留し、その部分の凝固組
織が不連続となり機械的性質を劣化させる乙とが多い。
まｔこ、溶鋼４はフラックス層１０にて表面を被覆され
ているので、線材１２をフラックス層１０を通して鋳型
８内の溶鋼４に装入すると、線材１２の形状あるいは供
給速度等によっては浮遊するフラックスを溶鋼４内に巻
き込み介在物２０となり鋳片１８の介在物２０を増加す
る危険がある。
ているので、線材１２をフラックス層１０を通して鋳型
８内の溶鋼４に装入すると、線材１２の形状あるいは供
給速度等によっては浮遊するフラックスを溶鋼４内に巻
き込み介在物２０となり鋳片１８の介在物２０を増加す
る危険がある。
上記の鋳型８内の溶鋼４に対する線材１２の供給は、溶
鋼４の高温に起因する鋳片１８の中心偏析やあるいは低
温によるイマージョンノズルの閉塞は防止できるが、鋳
片１８における線材１２の未溶解部１６の残留による機
械的性質の劣化および介在物２０の増加が従来問題とな
っていた。
鋼４の高温に起因する鋳片１８の中心偏析やあるいは低
温によるイマージョンノズルの閉塞は防止できるが、鋳
片１８における線材１２の未溶解部１６の残留による機
械的性質の劣化および介在物２０の増加が従来問題とな
っていた。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、鋳片
の介在物、未溶解物の残留を増加することなく溶鋼の温
度を調整できる連続鋳造方法を提供するにある。
の介在物、未溶解物の残留を増加することなく溶鋼の温
度を調整できる連続鋳造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、溶鋼をタンディツシュからイマージョンノズ
ルを経て鋳型に鋳造する鋼の連続鋳造方法において、前
記タンディツシュ上部より前記イマージョンノズル内に
鋼の線材もしくは帯材を連続的に供給することを特命と
する連続鋳造方法である。
ルを経て鋳型に鋳造する鋼の連続鋳造方法において、前
記タンディツシュ上部より前記イマージョンノズル内に
鋼の線材もしくは帯材を連続的に供給することを特命と
する連続鋳造方法である。
本発明の詳細を第１図に示した実施例により説明する。
タンディツシュ２の上部の蓋２２にはガイド２４が設け
られ線材１２もしくは帯材が供給装置１４およびガイド
２４を介してタンディツシュ２の上部からゴマ−ジョン
ノズル６内の溶鋼４に連続的に供給され溶鋼温度を冷却
する。
られ線材１２もしくは帯材が供給装置１４およびガイド
２４を介してタンディツシュ２の上部からゴマ−ジョン
ノズル６内の溶鋼４に連続的に供給され溶鋼温度を冷却
する。
供給される線材１２もしくは帯材の材質は鋳造中の溶鋼
成分とほぼ同等かあるいはやや炭素含有量の高いものを
使用する。その理由は炭素量が多い程融点が低くなり溶
は易いからである。
成分とほぼ同等かあるいはやや炭素含有量の高いものを
使用する。その理由は炭素量が多い程融点が低くなり溶
は易いからである。
供給される線材１２もしくは帯材の供給速度およびその
断面寸法は供給量に関係するのでタンディツシュ２内の
溶鋼４の加熱度により調整し、過度の供給は避けねばな
らぬ。
断面寸法は供給量に関係するのでタンディツシュ２内の
溶鋼４の加熱度により調整し、過度の供給は避けねばな
らぬ。
本発明においては、ゴマ−ジョンノズル６内の溶鋼４、
更に鋳型８内の溶鋼４は供給された線材１２もしくは帯
材の溶解により凝固適温まで冷却されているので、鋳型
８内の凝固末期の溶鋼４の中心部の凝固組織は等軸部と
なり、鋳片１８の内部には中心偏析およびセンターポロ
シティなどの欠陥が軽減され品質のよい鋳片１８が得ら
れる。
更に鋳型８内の溶鋼４は供給された線材１２もしくは帯
材の溶解により凝固適温まで冷却されているので、鋳型
８内の凝固末期の溶鋼４の中心部の凝固組織は等軸部と
なり、鋳片１８の内部には中心偏析およびセンターポロ
シティなどの欠陥が軽減され品質のよい鋳片１８が得ら
れる。
本発明においては、線材１２もしくは帯材が流速の速や
いゴマ−ジョンノズル６内の溶鋼４に供給されるので確
実に溶解され未溶解部の残留は考えられない。また、タ
ンディツシュ２の湯面がらイマージョンノズル６までの
距離が長く、タンプイッシーＬ２内の溶鋼温度も鋳型８
のそれよりも高いので介在物巻き込みの危険は少ない。
いゴマ−ジョンノズル６内の溶鋼４に供給されるので確
実に溶解され未溶解部の残留は考えられない。また、タ
ンディツシュ２の湯面がらイマージョンノズル６までの
距離が長く、タンプイッシーＬ２内の溶鋼温度も鋳型８
のそれよりも高いので介在物巻き込みの危険は少ない。
冷却材として線材１２を使用して連続鋳造を行い、線材
１２の装入位置を第１図に示す如くイマージョンノズル
６とした場合を本発明実施例とし、第２図（こ示す如く
鋳型８とした場合を従来例とした。
１２の装入位置を第１図に示す如くイマージョンノズル
６とした場合を本発明実施例とし、第２図（こ示す如く
鋳型８とした場合を従来例とした。
冷却材の装入位置以外は第１表に示す如く全く同一条件
で鋳造した。すなわち、０．４％Ｃ鋼を液相線温度よ）
）３０℃高い温度でタンディツシュ２から２５０ｍｍＸ
３００ｍｍの矩形鋳型８に注入した。タンディツシュ
２内には常時２０ｔの溶＃ｆ４が溜っているように調整
し、内径３０ｍｍのイマージョンノズル６を使用した。
で鋳造した。すなわち、０．４％Ｃ鋼を液相線温度よ）
）３０℃高い温度でタンディツシュ２から２５０ｍｍＸ
３００ｍｍの矩形鋳型８に注入した。タンディツシュ
２内には常時２０ｔの溶＃ｆ４が溜っているように調整
し、内径３０ｍｍのイマージョンノズル６を使用した。
冷却材として直径３胴の０．８％Ｃ鋼線材を使用した。
鋳造後、それぞれの鋳片のフラックス巻込有無、冷却材
溶は残りの有無、等軸部率および偏析度等の断面性状を
調査しその結果を同じく第１表に示した。なお、偏析度
は鋳片を幅方向に径３ｍｍのドリルでサンプリングし、
中心部と周辺部の炭素含有量を分析しその比率で示した
。
溶は残りの有無、等軸部率および偏析度等の断面性状を
調査しその結果を同じく第１表に示した。なお、偏析度
は鋳片を幅方向に径３ｍｍのドリルでサンプリングし、
中心部と周辺部の炭素含有量を分析しその比率で示した
。
第１表から明らかなように冷却材の装入位置を除いては
同一条件であるが、従来例においては冷却材が十分溶解
されず、また巻き込んｔ！フラックスの浮上分離が行わ
れず欠陥として残っている。
同一条件であるが、従来例においては冷却材が十分溶解
されず、また巻き込んｔ！フラックスの浮上分離が行わ
れず欠陥として残っている。
これに対して本発明実施例ではこれらの欠陥は認められ
なかった。また等軸部率、偏析度も従来例と比較して本
発明実施例はすぐれている。
なかった。また等軸部率、偏析度も従来例と比較して本
発明実施例はすぐれている。
なお、本発明においてはイマージョンノズル６の溶鋼温
度が低下しその結果ノズル詰りが懸念されるので、ノズ
ル詰りによる連々指数の差異について調査したが、従来
例で４２、本発明実施例で４０であり、はとんど差異は
認められなかった。
度が低下しその結果ノズル詰りが懸念されるので、ノズ
ル詰りによる連々指数の差異について調査したが、従来
例で４２、本発明実施例で４０であり、はとんど差異は
認められなかった。
これは本発明法においてはイ、マージョンノズル６の断
面中央付近のみの湿度が低下し、ノズル壁面付近の溶鋼
温度には影響せずかつ流速が速いのでノズル詰りを生し
ないためと考えられる。
面中央付近のみの湿度が低下し、ノズル壁面付近の溶鋼
温度には影響せずかつ流速が速いのでノズル詰りを生し
ないためと考えられる。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、タンディツシ
ュ上部よりイマージョンノズル内に線材もしくは帯材を
連続的に供給して溶鋼を冷却することにより、鋳片の介
在物等の欠陥を増加することなく中心偏析、センターポ
ロシティの生成を有効に防止し、鋳片品質の向上に大き
な効果をあげることができた。
ュ上部よりイマージョンノズル内に線材もしくは帯材を
連続的に供給して溶鋼を冷却することにより、鋳片の介
在物等の欠陥を増加することなく中心偏析、センターポ
ロシティの生成を有効に防止し、鋳片品質の向上に大き
な効果をあげることができた。
第１図は本発明法ｔとよる連続鋳造を示す断面図、第２
図は従来法による連続鋳造を示す断面図である。
図は従来法による連続鋳造を示す断面図である。
Claims (1)
- （１）溶鋼をタンディッシュからイマージョンノズルを
経て鋳型に鋳造する鋼の連続鋳造方法において、前記タ
ンディッシュ上部より前記イマージョンノズル内に鋼の
線材もしくは帯材を連続的に供給することを特徴とする
連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP810985A JPS61169147A (ja) | 1985-01-19 | 1985-01-19 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP810985A JPS61169147A (ja) | 1985-01-19 | 1985-01-19 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61169147A true JPS61169147A (ja) | 1986-07-30 |
Family
ID=11684124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP810985A Pending JPS61169147A (ja) | 1985-01-19 | 1985-01-19 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61169147A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006337058A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Raito Kogyo Co Ltd | 既設アンカーの荷重測定方法および既設アンカーの再緊張方法 |
| CN105149536A (zh) * | 2015-09-08 | 2015-12-16 | 东北大学 | 一种气体保护连铸结晶器喂钢带的排渣装置及方法 |
-
1985
- 1985-01-19 JP JP810985A patent/JPS61169147A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006337058A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Raito Kogyo Co Ltd | 既設アンカーの荷重測定方法および既設アンカーの再緊張方法 |
| CN105149536A (zh) * | 2015-09-08 | 2015-12-16 | 东北大学 | 一种气体保护连铸结晶器喂钢带的排渣装置及方法 |
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