JPH0563718B2 - - Google Patents
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- JPH0563718B2 JPH0563718B2 JP60084150A JP8415085A JPH0563718B2 JP H0563718 B2 JPH0563718 B2 JP H0563718B2 JP 60084150 A JP60084150 A JP 60084150A JP 8415085 A JP8415085 A JP 8415085A JP H0563718 B2 JPH0563718 B2 JP H0563718B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、空気液化分離方法、特にアルゴンを
同時に採取するに好適な空気液化分離方法に関す
る。
同時に採取するに好適な空気液化分離方法に関す
る。
一般にアルゴンの製造は、複精留塔の上部塔か
らアルゴン含量の多い酸素を原料ガスとして抜き
出し、これを粗アルゴン塔に送り、粗アルゴン塔
で精留して粗アルゴンとし、この粗アルゴン中の
酸素を除去したのち、高純アルゴン塔で精留し、
高純アルゴンを得る方法によつて行なわれてい
る。
らアルゴン含量の多い酸素を原料ガスとして抜き
出し、これを粗アルゴン塔に送り、粗アルゴン塔
で精留して粗アルゴンとし、この粗アルゴン中の
酸素を除去したのち、高純アルゴン塔で精留し、
高純アルゴンを得る方法によつて行なわれてい
る。
このようなアルゴン製造を伴う空気液化分離方
法としては、例えば、第５図に示す如く、圧縮機
（図示せず）で約５Kg／cm2Ｇに圧縮された原料空
気は、管１からリバーシリング熱交換器２に導入
され、ここで冷却されて原料空気中の水、炭素ガ
スが除去され、ほぼ５Kg／cm2Ｇの空気の飽和温度
となつて管３を通り、上部塔４ａ、凝縮器４ｂ、
下部塔４ｃよりなる複精留塔４の下部塔４ｃの下
部に送られる。
法としては、例えば、第５図に示す如く、圧縮機
（図示せず）で約５Kg／cm2Ｇに圧縮された原料空
気は、管１からリバーシリング熱交換器２に導入
され、ここで冷却されて原料空気中の水、炭素ガ
スが除去され、ほぼ５Kg／cm2Ｇの空気の飽和温度
となつて管３を通り、上部塔４ａ、凝縮器４ｂ、
下部塔４ｃよりなる複精留塔４の下部塔４ｃの下
部に送られる。
下部塔４ｃでは、空気の予備精留が行なわれ、
下部塔４ｃ頂部からは不純液化窒素が抜き出され
管５を経て上部塔４ａの頂部に導かれ、また下部
塔４ｃ底部からは液化空気が管６を経て抜き出さ
れて上部塔４ａの中間段に導入されそれぞれ還流
液として上部塔４ａ内を流下し、凝縮器４ｂにて
上部塔４ａの還流液の気化と、下部塔４ｃの上昇
ガスの液化が行なわれ、これによつて上部塔４
ａ、下部塔４ｃでの精留が進む。
下部塔４ｃ頂部からは不純液化窒素が抜き出され
管５を経て上部塔４ａの頂部に導かれ、また下部
塔４ｃ底部からは液化空気が管６を経て抜き出さ
れて上部塔４ａの中間段に導入されそれぞれ還流
液として上部塔４ａ内を流下し、凝縮器４ｂにて
上部塔４ａの還流液の気化と、下部塔４ｃの上昇
ガスの液化が行なわれ、これによつて上部塔４
ａ、下部塔４ｃでの精留が進む。
そして、上部塔４ａの頂部から管７に不純窒素
ガスが、また上部塔４ａの下部から管８に酸素ガ
スがそれぞれ抜き出され、リバーシング熱交換器
２に送られ、ここで原料空気と熱交換して加温さ
れ、常温のガスとして取り出される。
ガスが、また上部塔４ａの下部から管８に酸素ガ
スがそれぞれ抜き出され、リバーシング熱交換器
２に送られ、ここで原料空気と熱交換して加温さ
れ、常温のガスとして取り出される。
また、上部塔４ａの中間段から管１１を経て、
粗アルゴン凝縮器９が設けられた粗アルゴン塔１
０に、アルゴン５〜15％、窒素１％以下、残部酸
素よりなるアルゴン原料ガスが導入される。
粗アルゴン凝縮器９が設けられた粗アルゴン塔１
０に、アルゴン５〜15％、窒素１％以下、残部酸
素よりなるアルゴン原料ガスが導入される。
粗アルゴン凝縮器９には、下部塔４ｃ底部から
抜き出された液化空気の一部が管６から分岐され
て、管１２を経て導入され、ここで粗アルゴン塔
１０の上昇ガスが凝縮され、還流液として粗アル
ゴン塔１０内を流下し精留が行なわれる。
抜き出された液化空気の一部が管６から分岐され
て、管１２を経て導入され、ここで粗アルゴン塔
１０の上昇ガスが凝縮され、還流液として粗アル
ゴン塔１０内を流下し精留が行なわれる。
これによつて粗アルゴン塔１０の頂部から、ア
ルゴン95〜98％、酸素１〜３％、窒素１〜３％程
度の粗アルゴンが管１３に導出され、以下図示し
ない公知のアルゴン精製工程に送られ、高純アル
ゴンが採取される。粗アルゴン凝縮器９に導入さ
れた液化空気は、気化して管１４を経て上部塔４
ａの中間段に送り込まれる。
ルゴン95〜98％、酸素１〜３％、窒素１〜３％程
度の粗アルゴンが管１３に導出され、以下図示し
ない公知のアルゴン精製工程に送られ、高純アル
ゴンが採取される。粗アルゴン凝縮器９に導入さ
れた液化空気は、気化して管１４を経て上部塔４
ａの中間段に送り込まれる。
そして、装置の運転に必要な寒冷を補うために
管３から圧縮空気の一部が管１５に分岐され、リ
バーシング熱交換器２にて再熱され、さらに膨張
タービン１６で断熱膨張されたのち管１７から上
部塔４ａの中間段に送り込まれる。
管３から圧縮空気の一部が管１５に分岐され、リ
バーシング熱交換器２にて再熱され、さらに膨張
タービン１６で断熱膨張されたのち管１７から上
部塔４ａの中間段に送り込まれる。
ところで、以上のようにアルゴン採取を伴う空
気液化分離方法においては、膨張タービン１６で
断熱膨張した低温低圧空気や粗アルゴン凝縮器９
で気化した低温低圧空気は、ガス状で上部塔４ａ
に吹き込まれるので、主に酸素を目的とする分離
方法としては低コストで酸素ガスを生産できる特
長があるものの、完全分離に近い厳しい条件を必
要とする比較的高価なアルゴンの併産を目的とし
た精留の場合には、上部塔４ａへのガス吹込みは
非常に好ましくない操作である。
気液化分離方法においては、膨張タービン１６で
断熱膨張した低温低圧空気や粗アルゴン凝縮器９
で気化した低温低圧空気は、ガス状で上部塔４ａ
に吹き込まれるので、主に酸素を目的とする分離
方法としては低コストで酸素ガスを生産できる特
長があるものの、完全分離に近い厳しい条件を必
要とする比較的高価なアルゴンの併産を目的とし
た精留の場合には、上部塔４ａへのガス吹込みは
非常に好ましくない操作である。
そこで、従来の装置では第５図に示す管１８よ
り膨張タービン１６で断熱膨張した低温低圧空気
を管７の不純窒素ラインへ導入し、そのまま大気
に放散する運転方法によつて上部塔４ａの精留条
件を良くし、アルゴンの増産を図つている例が多
くなつてきている。
り膨張タービン１６で断熱膨張した低温低圧空気
を管７の不純窒素ラインへ導入し、そのまま大気
に放散する運転方法によつて上部塔４ａの精留条
件を良くし、アルゴンの増産を図つている例が多
くなつてきている。
この場合、管１８を通る低圧空気中に含まれる
酸素・アルゴンは、精留に関与せずそのまま放散
されてしまうという問題があつた。
酸素・アルゴンは、精留に関与せずそのまま放散
されてしまうという問題があつた。
そこで、上部塔へのガスフイードを減少させる
方法として特公昭57−42832号公報に示される方
法があるが、この方法では微妙な運転の要求され
粗アルゴン塔凝縮器に循環圧縮機の発・停時の圧
力変動を与え、安定した運転切換が難しい。ま
た、粗アルゴン塔凝縮器で液体空気を完全気化さ
せるので閉ループであつてもアセチレンや炭化水
素が析出することになり危険を伴う。
方法として特公昭57−42832号公報に示される方
法があるが、この方法では微妙な運転の要求され
粗アルゴン塔凝縮器に循環圧縮機の発・停時の圧
力変動を与え、安定した運転切換が難しい。ま
た、粗アルゴン塔凝縮器で液体空気を完全気化さ
せるので閉ループであつてもアセチレンや炭化水
素が析出することになり危険を伴う。
本発明は上記の点に鑑みなされたもので、アル
ゴンの増産が可能となり、しかも酸素の収率ある
いは純度の向上が図られるアルゴン採取を伴う空
気液化分離方法を提供することを目的としてい
る。
ゴンの増産が可能となり、しかも酸素の収率ある
いは純度の向上が図られるアルゴン採取を伴う空
気液化分離方法を提供することを目的としてい
る。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は上記目的を達成するために、第１発明
では、原料空気を５乃至10Kg／cm2Ｇに加圧し冷却
すると共にCO2，H2Ｏを除去して精製し、複精
留塔に導入して液化精留を行ない、酸素、窒素を
採取すると同時に上部塔中間段よりアルゴン原料
ガスを吹き出して粗アルゴン塔に送り、精留分離
してアルゴンを採取する空気液化分離方法におい
て、膨張タービンにより断熱膨張した低温低圧の
ガスを後記する圧縮機よりの吐出ガスと熱交換し
て昇温後、圧縮機により再圧縮し、前記膨張ター
ビンの吐出ガスと熱交換して降温後、複精留塔下
部塔に導入することを特徴とし、また、第２発明
では、膨張タービンにより断熱膨張した低温低圧
のガスを後記する圧縮機よりの吐出ガスと熱交換
して昇温後、圧縮機により再圧縮し、前記膨張タ
ービンの吐出ガスと熱交換して降温後、主凝縮器
の液体酸素と熱交換して液化し膨張弁にて膨張後
複精留塔上部塔に導入することを特徴としてい
る。
では、原料空気を５乃至10Kg／cm2Ｇに加圧し冷却
すると共にCO2，H2Ｏを除去して精製し、複精
留塔に導入して液化精留を行ない、酸素、窒素を
採取すると同時に上部塔中間段よりアルゴン原料
ガスを吹き出して粗アルゴン塔に送り、精留分離
してアルゴンを採取する空気液化分離方法におい
て、膨張タービンにより断熱膨張した低温低圧の
ガスを後記する圧縮機よりの吐出ガスと熱交換し
て昇温後、圧縮機により再圧縮し、前記膨張ター
ビンの吐出ガスと熱交換して降温後、複精留塔下
部塔に導入することを特徴とし、また、第２発明
では、膨張タービンにより断熱膨張した低温低圧
のガスを後記する圧縮機よりの吐出ガスと熱交換
して昇温後、圧縮機により再圧縮し、前記膨張タ
ービンの吐出ガスと熱交換して降温後、主凝縮器
の液体酸素と熱交換して液化し膨張弁にて膨張後
複精留塔上部塔に導入することを特徴としてい
る。
以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。なお、第５図と同一部材については同符号を
付して説明は省略する。
る。なお、第５図と同一部材については同符号を
付して説明は省略する。
第１図は本発明の第１実施例を示すもので、管
３から分岐した管１５を経てリバーシング熱交換
器２にて再熱され、さらに膨張タービン１６で膨
張された低温低圧空気は、管１９を経て熱交換器
２０に導入され、常温となつて管２１を経て圧縮
機２２に吸入され、ここで下部塔より少し高い圧
に圧縮され、管２３を経て再び熱交換器２０に導
入されて前記膨張タービン１６で膨張された低温
低圧空気と熱交換して冷却され、低温の圧縮空気
となつた後、下部塔４ｃの底部へ導入される。
３から分岐した管１５を経てリバーシング熱交換
器２にて再熱され、さらに膨張タービン１６で膨
張された低温低圧空気は、管１９を経て熱交換器
２０に導入され、常温となつて管２１を経て圧縮
機２２に吸入され、ここで下部塔より少し高い圧
に圧縮され、管２３を経て再び熱交換器２０に導
入されて前記膨張タービン１６で膨張された低温
低圧空気と熱交換して冷却され、低温の圧縮空気
となつた後、下部塔４ｃの底部へ導入される。
第２図は膨張タービン１６の処理ガスとして下
部塔４ｃより導出したガス例えば窒素ガスを使用
した実施例を示すもので、下部塔４ｃより管２５
で抜き出された窒素ガスは、リバーシング熱交換
器２にて再熱されたのち、膨張タービン１６で断
熱膨張され、管１９、熱交換器２０、管２１を経
て圧縮機２２に吸入され、下部塔圧より少し高い
圧に圧縮され、管２３、熱交換器２０を経て下部
塔４ｃの上部に導入される。
部塔４ｃより導出したガス例えば窒素ガスを使用
した実施例を示すもので、下部塔４ｃより管２５
で抜き出された窒素ガスは、リバーシング熱交換
器２にて再熱されたのち、膨張タービン１６で断
熱膨張され、管１９、熱交換器２０、管２１を経
て圧縮機２２に吸入され、下部塔圧より少し高い
圧に圧縮され、管２３、熱交換器２０を経て下部
塔４ｃの上部に導入される。
第３図は第３実施例を示すもので、管３から分
岐し管１５を経て膨張タービン１６で断熱膨張さ
れた低温低圧空気は、管１９、熱交換器２０、管
２１を経て圧縮機２２に吸入され、ここで下部塔
圧力よりも低い約4.2Kg／cm2Ｇに圧縮され、管２
３、熱交換器２０、管２４を経て熱交換器２６で
複精留塔４の凝縮器４ｂよりの液体酸素と熱交換
して、酸素を気化するとともに空気は液化され、
膨張弁２４ａで膨張後上部塔４ａの中間段へ導入
される。
岐し管１５を経て膨張タービン１６で断熱膨張さ
れた低温低圧空気は、管１９、熱交換器２０、管
２１を経て圧縮機２２に吸入され、ここで下部塔
圧力よりも低い約4.2Kg／cm2Ｇに圧縮され、管２
３、熱交換器２０、管２４を経て熱交換器２６で
複精留塔４の凝縮器４ｂよりの液体酸素と熱交換
して、酸素を気化するとともに空気は液化され、
膨張弁２４ａで膨張後上部塔４ａの中間段へ導入
される。
第４図は上記第３実施例における膨張タービン
１６の処理ガスとして下部塔４ｃより導出したガ
ス例えば窒素ガスを使用した実施例を示すもので
ある。前記第２実施例と同様に、下部塔４ｃより
管２５で抜き出された窒素ガスは膨張タービン１
６で断熱膨張され、管１９、熱交換器２０、管２
１を経て圧縮機２２に吸入され、約５Kg／cm2Ｇに
圧縮され、管２３、熱交換器２０、管２４を経て
熱交換器２６で複精留塔４の凝縮器４ｂよりの液
体酸素と熱交換して、酸素を気化するとともに窒
素は液化され、膨張弁２４ａで膨張後上部塔４ａ
の上部に導入される。
１６の処理ガスとして下部塔４ｃより導出したガ
ス例えば窒素ガスを使用した実施例を示すもので
ある。前記第２実施例と同様に、下部塔４ｃより
管２５で抜き出された窒素ガスは膨張タービン１
６で断熱膨張され、管１９、熱交換器２０、管２
１を経て圧縮機２２に吸入され、約５Kg／cm2Ｇに
圧縮され、管２３、熱交換器２０、管２４を経て
熱交換器２６で複精留塔４の凝縮器４ｂよりの液
体酸素と熱交換して、酸素を気化するとともに窒
素は液化され、膨張弁２４ａで膨張後上部塔４ａ
の上部に導入される。
以上のようにすることにより、装置の運転に必
要な寒冷を補うために上部塔４ａに吹き込まれて
いたガスを下部塔への低温の圧縮ガスあるいは上
部塔への液化ガスとすることができるので、精留
効果が向上し、酸素、アルゴンの増産が図れる。
上記上部塔へ液化ガスとして導入する場合は圧縮
機２２の吐出圧力は原料空気圧力に比して低くて
よく、単純に原料空気の増量により酸素、アルゴ
ンを増産する場合に比べ経済的である。また下部
塔に低温ガスとして導入する場合はCO2，H2Ｏ
を除去するリバーシング熱交換器を大容量にしな
いですみ、既設装置の改造の場合に好適である。
また、圧縮機２２の発・停において弁１７ａまた
は弁１８ａを開けておくことにより精留部への影
響を少なくでき、スムースな運転変更ができる。
さらに、圧縮機２２の吐出より吸入に戻るバイパ
ス弁を設けて吐出圧力による圧力調節弁としてお
けば、運転変更はさらに容易となり主に弁２４ａ
を操作する程度でよい。またさらに故障等により
圧縮機２２を止めてもプロセスは成立し、従つて
原量運転も可能である。さらに、既設の装置に熱
交換器、圧縮機を追加して設けることにより容易
に改造が可能で、これにより簡単に既設装置の能
力アツプが図れる。
要な寒冷を補うために上部塔４ａに吹き込まれて
いたガスを下部塔への低温の圧縮ガスあるいは上
部塔への液化ガスとすることができるので、精留
効果が向上し、酸素、アルゴンの増産が図れる。
上記上部塔へ液化ガスとして導入する場合は圧縮
機２２の吐出圧力は原料空気圧力に比して低くて
よく、単純に原料空気の増量により酸素、アルゴ
ンを増産する場合に比べ経済的である。また下部
塔に低温ガスとして導入する場合はCO2，H2Ｏ
を除去するリバーシング熱交換器を大容量にしな
いですみ、既設装置の改造の場合に好適である。
また、圧縮機２２の発・停において弁１７ａまた
は弁１８ａを開けておくことにより精留部への影
響を少なくでき、スムースな運転変更ができる。
さらに、圧縮機２２の吐出より吸入に戻るバイパ
ス弁を設けて吐出圧力による圧力調節弁としてお
けば、運転変更はさらに容易となり主に弁２４ａ
を操作する程度でよい。またさらに故障等により
圧縮機２２を止めてもプロセスは成立し、従つて
原量運転も可能である。さらに、既設の装置に熱
交換器、圧縮機を追加して設けることにより容易
に改造が可能で、これにより簡単に既設装置の能
力アツプが図れる。
尚、上記各実施例では熱交換器２としてCO2，
H2Ｏの除去を兼ねるリバーシング熱交換器で説
明したが、他のタイプのものであつてもよく、ま
た再熱でなく、熱交換器２の途中から空気を抜き
出してもよい。
H2Ｏの除去を兼ねるリバーシング熱交換器で説
明したが、他のタイプのものであつてもよく、ま
た再熱でなく、熱交換器２の途中から空気を抜き
出してもよい。
本発明は上記のように、従来装置に必要な寒冷
を発生させるため低温空気を膨張タービンで膨張
させた後複精留塔の上部塔に吹き込んでいたもの
を、第１発明では膨張タービンで膨張した低圧空
気を熱交換器で加熱したのち圧縮機で昇圧し、再
び熱交換器で冷却して低温圧縮空気として下部塔
に導入させ、第２発明では熱交換器で冷却された
低温圧縮空気を複精留塔の凝縮器に溜る液体酸素
と熱交換して液化して膨張弁にて膨張後上部塔に
導入するので、上部塔の精留条件が向上し、アル
ゴンおよび酸素の増産を図ることができる。ま
た、上記空気の代りに下部塔からの窒素ガスを用
いた場合には、上部塔の精留効果はさらに向上
し、酸素、アルゴンをさらに増産することができ
る。また運転条件の変更等運転操作も容易であ
り、アセチレン等炭化水素の蓄積の心配も無く安
全性が高い。
を発生させるため低温空気を膨張タービンで膨張
させた後複精留塔の上部塔に吹き込んでいたもの
を、第１発明では膨張タービンで膨張した低圧空
気を熱交換器で加熱したのち圧縮機で昇圧し、再
び熱交換器で冷却して低温圧縮空気として下部塔
に導入させ、第２発明では熱交換器で冷却された
低温圧縮空気を複精留塔の凝縮器に溜る液体酸素
と熱交換して液化して膨張弁にて膨張後上部塔に
導入するので、上部塔の精留条件が向上し、アル
ゴンおよび酸素の増産を図ることができる。ま
た、上記空気の代りに下部塔からの窒素ガスを用
いた場合には、上部塔の精留効果はさらに向上
し、酸素、アルゴンをさらに増産することができ
る。また運転条件の変更等運転操作も容易であ
り、アセチレン等炭化水素の蓄積の心配も無く安
全性が高い。
第１図は本発明方法の第１実施例を示す系統
図、第２図は第２実施例を示す系統図、第３図は
第３実施例を示す系統図、第４図は第４実施例を
示す系統図、第５図は従来の空気液化分離方法の
系統図である。 ４……複精留塔、４ａ……上部塔、４ｂ……凝
縮器、４ｃ……下部塔、９……粗アルゴン凝縮
器、１０……粗アルゴン塔、１６……膨張タービ
ン、２０……熱交換器、２２……圧縮機、２６…
…熱交換器。
図、第２図は第２実施例を示す系統図、第３図は
第３実施例を示す系統図、第４図は第４実施例を
示す系統図、第５図は従来の空気液化分離方法の
系統図である。 ４……複精留塔、４ａ……上部塔、４ｂ……凝
縮器、４ｃ……下部塔、９……粗アルゴン凝縮
器、１０……粗アルゴン塔、１６……膨張タービ
ン、２０……熱交換器、２２……圧縮機、２６…
…熱交換器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原料空気を５乃至10Kg／cm2Ｇに加圧し冷却す
ると共にCO2，H2Ｏを除去して精製し、複精留
塔に導入して液化精留を行ない、酸素、窒素を採
取すると同時に上部塔中間段よりアルゴン原料ガ
スを抜き出して粗アルゴン塔に送り、精留分離し
てアルゴンを採取する空気液化分離方法におい
て、膨張タービンにより断熱膨張した低温低圧の
ガスを後記する圧縮機よりの吐出ガスと熱交換し
て昇温後、圧縮機により再圧縮し、前記膨張ター
ビンの吐出ガスと熱交換して降温後、複精留塔に
導入することを特徴とする空気液化分離方法。 ２ 前記膨張タービンにより断熱膨張するガス
が、前記精製原料空気を分岐した一部であり、圧
縮機により再圧縮し熱交換して降温後、複精留塔
下部塔に導入することを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の空気液化分離方法。 ３ 前記膨張タービンにより断熱膨張するガス
が、複精留塔下部塔より導出したガスであり、圧
縮機により再圧縮し熱交換して降温後、複精留塔
下部塔に導入することを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の空気液化分離方法。 ４ 前記膨張タービンにより断熱膨張するガス
が、複製精留塔下部塔より導出した窒素であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の空気
液化分離方法。 ５ 原料空気を５乃至10Kg／cm2Ｇに加圧し冷却す
ると共にCO2，H2Ｏを除去して精製し、複精留
塔に導入して液化精留を行ない、酸素、窒素を採
取すると同時に上部塔中間段よりアルゴン原料ガ
スを抜き出して粗アルゴン塔に送り、精留分離し
てアルゴンを採取する空気液化分離方法におい
て、膨張タービンにより断熱膨張した低温低圧の
ガスを後記する圧縮機よりの吐出ガスと熱交換し
て昇温後、圧縮機により再圧縮し、前記膨張ター
ビンの吐出ガスと熱交換して降温後、主凝縮器の
液体酸素と熱交換して液化し膨張弁にて膨張後複
精留塔上部塔に導入することを特徴とする空気液
化分離方法。 ６ 前記膨張タービンにより断熱膨張するガス
が、前記精製原料空気を分岐した一部であること
を特徴とする特許請求の範囲第５項記載の空気液
化分離方法。 ７ 前記膨張タービンにより断熱膨張するガス
が、複精留塔下部塔より導出したガスであること
を特徴とする特許請求の範囲第５項記載の空気液
化分離方法。 ８ 前記膨張タービンにより断熱膨張するガス
が、複精留塔下部塔より導出した窒素であること
を特徴とする特許請求の範囲第７項記載の空気液
化分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60084150A JPS61243273A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 空気液化分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60084150A JPS61243273A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 空気液化分離方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61243273A JPS61243273A (ja) | 1986-10-29 |
| JPH0563718B2 true JPH0563718B2 (ja) | 1993-09-13 |
Family
ID=13822474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60084150A Granted JPS61243273A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | 空気液化分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61243273A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2550205B2 (ja) * | 1990-05-07 | 1996-11-06 | 株式会社日立製作所 | 空気分離方法及び装置 |
| CN115461584B (zh) | 2020-05-11 | 2024-08-02 | 普莱克斯技术有限公司 | 用于从中压低温空气分离单元回收氮、氩和氧的系统和方法 |
| KR20230008859A (ko) | 2020-05-15 | 2023-01-16 | 프랙스에어 테크놀로지, 인코포레이티드 | 질소 및 아르곤 생성 극저온 공기 분리 유닛용 통합형 질소 액화기 |
-
1985
- 1985-04-19 JP JP60084150A patent/JPS61243273A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61243273A (ja) | 1986-10-29 |
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