JPH0560032A - 燃料噴射カム軸をオフセツトした燃料噴射ポンプ - Google Patents
燃料噴射カム軸をオフセツトした燃料噴射ポンプInfo
- Publication number
- JPH0560032A JPH0560032A JP23693991A JP23693991A JPH0560032A JP H0560032 A JPH0560032 A JP H0560032A JP 23693991 A JP23693991 A JP 23693991A JP 23693991 A JP23693991 A JP 23693991A JP H0560032 A JPH0560032 A JP H0560032A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam
- fuel injection
- tappet
- roller
- tuppet
- Prior art date
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- Withdrawn
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 この発明の燃料噴射カム軸をオフセットした
燃料噴射ポンプの目的はカム及びローラタペットの組合
せ形態を変更して噴射圧力が最高になったときにタペッ
ト側圧角θ2 が大きくならない燃料噴射カム軸をオフセ
ットした燃料噴射ポンプを提供することである。 【構成】 燃料噴射カムでローラタペットを介してプラ
ンジャを駆動する燃料噴射ポンプにおいて、燃料噴射カ
ム軸心をタペットローラ軸心に対してカム軸の回転方向
側へ適当量オフセットしたことを特徴とする。
燃料噴射ポンプの目的はカム及びローラタペットの組合
せ形態を変更して噴射圧力が最高になったときにタペッ
ト側圧角θ2 が大きくならない燃料噴射カム軸をオフセ
ットした燃料噴射ポンプを提供することである。 【構成】 燃料噴射カムでローラタペットを介してプラ
ンジャを駆動する燃料噴射ポンプにおいて、燃料噴射カ
ム軸心をタペットローラ軸心に対してカム軸の回転方向
側へ適当量オフセットしたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主としてディーゼル機関
の燃料噴射ポンプに関する。
の燃料噴射ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のジャーキ式燃料噴射ポンプを図４
〜７によって説明する。図４は従来のジャーキ式燃料噴
射ポンプの横断面図である。図において３はプランジ
ャ、４はタペット筒体、５はタペットローラ、Ｏ1 はタ
ペットローラ５の軸心、６はカム、Ｏはカム軸心でタペ
ットローラの軸心Ｏ1 とカム軸の軸心Ｏはともにタペッ
ト筒体４の軸線上にある。図６はカムが接線カムである
場合のカム６とタペットローラ５の詳細図、図７はカム
６の回転角θとタペットリフトＨ、タペット速度Ｖ、噴
射圧力ｐの関係を示す線図である。ピストンの上死点を
原点とするカム回転角θ1 で噴射始め、θ2 で噴射終り
とする。他の値は下表の通りになる。 図７より明らかにθ1 ＜θ2 、Ｈ1 ＜Ｈ2 、ｐ1 ＜ｐ
2 になっている。又符号は表に示すとおりである。
〜７によって説明する。図４は従来のジャーキ式燃料噴
射ポンプの横断面図である。図において３はプランジ
ャ、４はタペット筒体、５はタペットローラ、Ｏ1 はタ
ペットローラ５の軸心、６はカム、Ｏはカム軸心でタペ
ットローラの軸心Ｏ1 とカム軸の軸心Ｏはともにタペッ
ト筒体４の軸線上にある。図６はカムが接線カムである
場合のカム６とタペットローラ５の詳細図、図７はカム
６の回転角θとタペットリフトＨ、タペット速度Ｖ、噴
射圧力ｐの関係を示す線図である。ピストンの上死点を
原点とするカム回転角θ1 で噴射始め、θ2 で噴射終り
とする。他の値は下表の通りになる。 図７より明らかにθ1 ＜θ2 、Ｈ1 ＜Ｈ2 、ｐ1 ＜ｐ
2 になっている。又符号は表に示すとおりである。
【０００３】図７でθ＝θ2 のとき最高噴射圧力ｐ2 が
作用しこのときのカム６、タペットローラ５、タペット
筒体４の状態を図５に示す。噴射圧力ｐ2 によるプラン
ジャ軸方向の力をＦp とすると、このとき、カム６のカ
ム面に作用する力Ｆc はＦc ＝Ｆb ／cos θ2 、タペッ
トローラ５の側圧力Ｆs はＦs ＝Ｆp tan θ2 となる。
下に記す方法の例について検討する。（符号は図６参
照） Ｒ0 ＝２５mm、Ｌ＝３５mm、Ｒ2 ＝５mm、ＲR ＝１６mm
作用しこのときのカム６、タペットローラ５、タペット
筒体４の状態を図５に示す。噴射圧力ｐ2 によるプラン
ジャ軸方向の力をＦp とすると、このとき、カム６のカ
ム面に作用する力Ｆc はＦc ＝Ｆb ／cos θ2 、タペッ
トローラ５の側圧力Ｆs はＦs ＝Ｆp tan θ2 となる。
下に記す方法の例について検討する。（符号は図６参
照） Ｒ0 ＝２５mm、Ｌ＝３５mm、Ｒ2 ＝５mm、ＲR ＝１６mm
【０００４】図５においてθ＝θ1 ＝２６．９６°のと
きタペットリフトＨ1 ＝５．０mm、θ＝θ2 ＝３５．０
１°のときタペットリフトＨ2 ＝９．０６mm。（θ2 は
速度Ｖの線図の変曲点） したがってＦc ＝Ｆp ／cos ３５．０１°＝１．２２１
Ｆp 、Ｆs ＝Ｆp tan３５．０１°＝０．７００５Ｆp
であるからカム面にはプランジャ軸方向力Ｆpの１．２
２倍、タペット側圧力はＦp の０．７０倍となる。
きタペットリフトＨ1 ＝５．０mm、θ＝θ2 ＝３５．０
１°のときタペットリフトＨ2 ＝９．０６mm。（θ2 は
速度Ｖの線図の変曲点） したがってＦc ＝Ｆp ／cos ３５．０１°＝１．２２１
Ｆp 、Ｆs ＝Ｆp tan３５．０１°＝０．７００５Ｆp
であるからカム面にはプランジャ軸方向力Ｆpの１．２
２倍、タペット側圧力はＦp の０．７０倍となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術は前記のと
おりであって次の不具合が発生する。 １）カムとタペットローラとの面圧が高いのでヘルツ応
力が過大になり疲労破壊する。これをさけるため噴射圧
力を下げなければならない。噴射圧力を下げれば燃焼が
悪化し出力、熱効率が低下し排気色も悪化する。 ２）タペット側圧等が大きくなるためタペット等の摩擦
損失が大きくなりそのため出力熱効率が低下し摩耗が増
大する。 ３）各部に作用する力が大きくなるので各部の強度剛性
を高めなければならずそのため重量増大コスト高とな
る。
おりであって次の不具合が発生する。 １）カムとタペットローラとの面圧が高いのでヘルツ応
力が過大になり疲労破壊する。これをさけるため噴射圧
力を下げなければならない。噴射圧力を下げれば燃焼が
悪化し出力、熱効率が低下し排気色も悪化する。 ２）タペット側圧等が大きくなるためタペット等の摩擦
損失が大きくなりそのため出力熱効率が低下し摩耗が増
大する。 ３）各部に作用する力が大きくなるので各部の強度剛性
を高めなければならずそのため重量増大コスト高とな
る。
【０００６】本発明の目的は前記不具合を解消しカム及
びローラタペットの組合せ形態を変更して噴射圧力が最
高になったときタペット側圧角θ2 が大きくならないよ
うな燃料噴射カム軸をオフセットした燃料噴射ポンプを
提供することである。
びローラタペットの組合せ形態を変更して噴射圧力が最
高になったときタペット側圧角θ2 が大きくならないよ
うな燃料噴射カム軸をオフセットした燃料噴射ポンプを
提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】燃料噴射カムでローラタ
ペットを介してプランジャを駆動する燃料噴射ポンプに
おいて燃料噴射カム軸心をタペットローラ軸心に対して
カムが右回転の場合は右側へ、左回転の場合は左側へ適
量オフセットしたことを特徴とする。
ペットを介してプランジャを駆動する燃料噴射ポンプに
おいて燃料噴射カム軸心をタペットローラ軸心に対して
カムが右回転の場合は右側へ、左回転の場合は左側へ適
量オフセットしたことを特徴とする。
【０００８】
【作用】図２にカムとタペットローラの詳細図を示す。
図２のカムとタペットローラの寸法は図５のものと全く
同じであるが図でタペットローラの軸心Ｏ1に対してカ
ム軸心Ｏがｅだけオフセットしている。図２と図５のタ
ペットローラリフトＨ2 は等しいがタペット側圧角は図
５ではθ2 で図２ではθH2でありθH2＜θ2 である。オ
フセット量ｅを大きくすればθH2は小さくなる。θH2が
小さくなればカムとタペットローラの面圧荷重Ｆc 及び
タペットローラの側圧荷重Ｆs は小さくなる。 （∵Ｆc ＝Ｆp ／cos θH2、Ｆs＝Ｆp tan θH2）
図２のカムとタペットローラの寸法は図５のものと全く
同じであるが図でタペットローラの軸心Ｏ1に対してカ
ム軸心Ｏがｅだけオフセットしている。図２と図５のタ
ペットローラリフトＨ2 は等しいがタペット側圧角は図
５ではθ2 で図２ではθH2でありθH2＜θ2 である。オ
フセット量ｅを大きくすればθH2は小さくなる。θH2が
小さくなればカムとタペットローラの面圧荷重Ｆc 及び
タペットローラの側圧荷重Ｆs は小さくなる。 （∵Ｆc ＝Ｆp ／cos θH2、Ｆs＝Ｆp tan θH2）
【０００９】註。図５（カム軸心Ｏとタペットローラ軸
心Ｏ1 はオフセットなし）の場合は図６と同様でタペッ
トリフト（Ｈ）タペット速度（Ｖ）の線図は図７に示す
ように前記寸法のカムではθ1 ＝２６．９６°のときタ
ペットリフトＨ1 ＝５．００mm、θ2 ＝３５．０１°の
ときタペットリフトＨ2 ＝９．０６mmである（θ2 点は
図において速度（Ｖ）の線の変曲点である）。図２（カ
ム軸心Ｏとタペットローラ軸心Ｏ1 とのオフセット量
ｅ）の場合のタペットリフトＨ2 ＝９．０６mmのときの
（図５の場合のθ＝θ2 のときのタペットリフトと等し
い）タペット側圧角θH2とした。（θH2は速度（Ｖ）の
線の変曲点ではなくオフセットのない場合の変曲点θ2
のときのタペットリフトＨ2 に等しいタペットリフトの
ときの角度である。）
心Ｏ1 はオフセットなし）の場合は図６と同様でタペッ
トリフト（Ｈ）タペット速度（Ｖ）の線図は図７に示す
ように前記寸法のカムではθ1 ＝２６．９６°のときタ
ペットリフトＨ1 ＝５．００mm、θ2 ＝３５．０１°の
ときタペットリフトＨ2 ＝９．０６mmである（θ2 点は
図において速度（Ｖ）の線の変曲点である）。図２（カ
ム軸心Ｏとタペットローラ軸心Ｏ1 とのオフセット量
ｅ）の場合のタペットリフトＨ2 ＝９．０６mmのときの
（図５の場合のθ＝θ2 のときのタペットリフトと等し
い）タペット側圧角θH2とした。（θH2は速度（Ｖ）の
線の変曲点ではなくオフセットのない場合の変曲点θ2
のときのタペットリフトＨ2 に等しいタペットリフトの
ときの角度である。）
【００１０】燃料噴射ポンプの作動中にはカムにはタペ
ット等の慣性力、ばね力、噴射圧力による荷重が同時に
作用するが噴射圧力による荷重が極めて大きく他の荷重
は殆ど無視される。従って燃料噴射ポンプに作用する荷
重は近似的に噴射圧力による荷重のみと考えて差支な
い。
ット等の慣性力、ばね力、噴射圧力による荷重が同時に
作用するが噴射圧力による荷重が極めて大きく他の荷重
は殆ど無視される。従って燃料噴射ポンプに作用する荷
重は近似的に噴射圧力による荷重のみと考えて差支な
い。
【００１１】図６に示す系についてのカム回転角に対す
るタペットリフトＨ、タペット速度Ｖ、噴射圧力ｐの関
係を図７に示す。図７においてθ＝θ2 のとき噴射圧力
が最大となることは明瞭である。図５にオフセットなし
（ｅ＝０）の場合のカム系についてθ＝θ2 のときの各
部に作用する力を示す。噴射圧力がプランジャに作用す
る力をＦp とするとカムとタペットローラ間にはＦc ＝
Ｆp ／cos θ2 、タペットローラの側圧力Ｆs はＦs ＝
Ｆp tan θ2 である。図２にオフセット量ｅのカム系に
ついてタペットローラリフトＨ2 、θ＝θH2のときの各
部に作用する力を示すこのとき図より明らかにθ2 ＞θ
H2であるからカムとタペットローラ間に作用する力Ｆc
もタペットローラ側圧力Ｆsも図５（オフセットなし）
のものより小さくなる。
るタペットリフトＨ、タペット速度Ｖ、噴射圧力ｐの関
係を図７に示す。図７においてθ＝θ2 のとき噴射圧力
が最大となることは明瞭である。図５にオフセットなし
（ｅ＝０）の場合のカム系についてθ＝θ2 のときの各
部に作用する力を示す。噴射圧力がプランジャに作用す
る力をＦp とするとカムとタペットローラ間にはＦc ＝
Ｆp ／cos θ2 、タペットローラの側圧力Ｆs はＦs ＝
Ｆp tan θ2 である。図２にオフセット量ｅのカム系に
ついてタペットローラリフトＨ2 、θ＝θH2のときの各
部に作用する力を示すこのとき図より明らかにθ2 ＞θ
H2であるからカムとタペットローラ間に作用する力Ｆc
もタペットローラ側圧力Ｆsも図５（オフセットなし）
のものより小さくなる。
【００１２】
【実施例】本発明の第１実施例を図１〜３によって説明
する。図１は本発明の噴射カム軸心をオフセットした燃
料噴射ポンプの第１実施例の断面図、図２は図１に示す
もののカムとタペットローラ部の詳細説明図である。図
において１は噴射ポンプ本体、２はプランジャパレル、
３はプランジャ、４はタペット筒体、５はタペットロー
ラ、９は上部ばね受、１０は下部ばね受、１１はプラン
ジャばね、７はピニオン、８はラックで何れも噴射ポン
プの公知の要素であるから説明を省く。
する。図１は本発明の噴射カム軸心をオフセットした燃
料噴射ポンプの第１実施例の断面図、図２は図１に示す
もののカムとタペットローラ部の詳細説明図である。図
において１は噴射ポンプ本体、２はプランジャパレル、
３はプランジャ、４はタペット筒体、５はタペットロー
ラ、９は上部ばね受、１０は下部ばね受、１１はプラン
ジャばね、７はピニオン、８はラックで何れも噴射ポン
プの公知の要素であるから説明を省く。
【００１３】Ｏ1 はタペットローラ軸心でタペットロー
ラ５の軸の中心である。６は噴射ポンプカムで右回転
し、その回転の中心はタペットローラ５の中心Ｏ1 を通
るタペット筒４の中心線からｅだけ右へオフセットして
いる。（噴射ポンプカム６が左回転のときは左へオフセ
ットさせる。）１２はボルトでプランジャバレル２を噴
射ポンプ本体１に取付けている。１３は吐出弁座、１４
は吐出弁、１５は吐出弁スナッパ、１６は吐出弁ばね、
１７は吐出弁取付キットでこれらで吐出弁を構成してい
る。図３に示す従来の噴射ポンプとは前記カム軸の軸心
Ｏが前記のとおりオフセットしている外は全く同じであ
る。
ラ５の軸の中心である。６は噴射ポンプカムで右回転
し、その回転の中心はタペットローラ５の中心Ｏ1 を通
るタペット筒４の中心線からｅだけ右へオフセットして
いる。（噴射ポンプカム６が左回転のときは左へオフセ
ットさせる。）１２はボルトでプランジャバレル２を噴
射ポンプ本体１に取付けている。１３は吐出弁座、１４
は吐出弁、１５は吐出弁スナッパ、１６は吐出弁ばね、
１７は吐出弁取付キットでこれらで吐出弁を構成してい
る。図３に示す従来の噴射ポンプとは前記カム軸の軸心
Ｏが前記のとおりオフセットしている外は全く同じであ
る。
【００１４】第１実施例の作用を説明する。前記のとお
り噴射ポンプカム軸心Ｏを回転方向にｅオフセットする
と前記作用の項で詳述したとおり噴射ポンプカム軸６と
タペットローラ５の間に作用する力Ｆc 、タペットロー
ラ５の側圧力Ｆs はオフセットなしのものに比べかなり
低減させることができる。接線カムについて同一カム及
びタペットローラを使用しオフセットｅを変化させた場
合のタペット側圧荷重カムとタペットローラの面圧荷重
等の状態を表１と図３に示す。
り噴射ポンプカム軸心Ｏを回転方向にｅオフセットする
と前記作用の項で詳述したとおり噴射ポンプカム軸６と
タペットローラ５の間に作用する力Ｆc 、タペットロー
ラ５の側圧力Ｆs はオフセットなしのものに比べかなり
低減させることができる。接線カムについて同一カム及
びタペットローラを使用しオフセットｅを変化させた場
合のタペット側圧荷重カムとタペットローラの面圧荷重
等の状態を表１と図３に示す。
【００１５】
【表１】 表１、図３より明らかなように側圧荷重Ｆs や面圧荷重
Ｆc の低減効果は略オフセット量ｅに比例している。本
例で好ましいオフセット量はｅ≒１０〜２５mmでこれは
カムのペースサークル半径２５mmの４０〜１００％程度
である。
Ｆc の低減効果は略オフセット量ｅに比例している。本
例で好ましいオフセット量はｅ≒１０〜２５mmでこれは
カムのペースサークル半径２５mmの４０〜１００％程度
である。
【００１６】第２実施例を図８〜９によって説明する。
図８にカムのベースサークル上の接線と先端円Ｒ2 との
間に半径Ｒ1 の円弧を設けたジエオメトリーカム（以下
Ｇカムという）を示す。中、高速ディーゼル機関の燃料
噴射ポンプの噴射カムには前記Ｇカムを使用することが
多いのでこれについて記す。Ｇカムのカム回転角θとタ
ペットリフトＨ、速度Ｖ噴射圧力ｐの関係は図９の如く
なる。この場合もカム回転角θ2 において噴射圧力が最
大になるので各部に作用する荷重の傾向は接線カムの場
合と同様である。それ故Ｇカムの場合もタペットローラ
軸心Ｏ1 に対して噴射カム軸心Ｏを回転方向にオフセッ
トすれば接線カムの場合と同様に同一タペットリフトＨ
2 ではθH2＜θ2 が成立し接線カムの場合と同様の効果
が得られる。
図８にカムのベースサークル上の接線と先端円Ｒ2 との
間に半径Ｒ1 の円弧を設けたジエオメトリーカム（以下
Ｇカムという）を示す。中、高速ディーゼル機関の燃料
噴射ポンプの噴射カムには前記Ｇカムを使用することが
多いのでこれについて記す。Ｇカムのカム回転角θとタ
ペットリフトＨ、速度Ｖ噴射圧力ｐの関係は図９の如く
なる。この場合もカム回転角θ2 において噴射圧力が最
大になるので各部に作用する荷重の傾向は接線カムの場
合と同様である。それ故Ｇカムの場合もタペットローラ
軸心Ｏ1 に対して噴射カム軸心Ｏを回転方向にオフセッ
トすれば接線カムの場合と同様に同一タペットリフトＨ
2 ではθH2＜θ2 が成立し接線カムの場合と同様の効果
が得られる。
【００１７】其他の実施例について記す。前記実施例で
はローラタペット及びカム軸を噴射ポンプに内蔵した例
を示したが中大形ディーゼル機関ではプランジャ１個の
噴射ポンプでローラタペットのみを内蔵してカム軸は内
蔵しないもの及びローラタペットも内蔵せずに機関の給
排気弁駆動カム軸に並設された燃料噴射カムにより駆動
する場合が多い。この場合もタペットローラ軸心と噴射
カム軸心を前記の如くオフセットすることは当然であ
る。
はローラタペット及びカム軸を噴射ポンプに内蔵した例
を示したが中大形ディーゼル機関ではプランジャ１個の
噴射ポンプでローラタペットのみを内蔵してカム軸は内
蔵しないもの及びローラタペットも内蔵せずに機関の給
排気弁駆動カム軸に並設された燃料噴射カムにより駆動
する場合が多い。この場合もタペットローラ軸心と噴射
カム軸心を前記の如くオフセットすることは当然であ
る。
【００１８】
【発明の効果】燃料噴射ポンプにおいてタペットローラ
軸心に対して噴射カム軸心をカム軸の回転方向に適当量
オフセットすることにより側圧荷重Ｆs 及びカムとタペ
ットローラの面圧荷重Ｆc を低減することができ下記の
すぐれた効果が得られる。 １）カムとタペットローラの面圧荷重を下げることがで
きるので、面圧荷重による疲労破壊を防止できる。又噴
射圧力を増大できるので燃焼が改善され出力、熱効率排
気色が改善される。 ２）タペット側圧、その他荷重を低減できるので摩擦損
失及び摩耗量が減少し出力、熱効率が向上し耐久性が増
大する。 ３）カム及びタペット等各部に作用する荷重が減少する
ので強度的に有利になり重量軽減、コスト低減が可能と
なる。よってこの発明はカム及びローラタペットの組合
せ形態を変更して噴射圧力が最高になったときにタペッ
ト側圧角θ2が大きくならない燃料噴射カム軸をオフセ
ットした燃料噴射ポンプを提供できる。
軸心に対して噴射カム軸心をカム軸の回転方向に適当量
オフセットすることにより側圧荷重Ｆs 及びカムとタペ
ットローラの面圧荷重Ｆc を低減することができ下記の
すぐれた効果が得られる。 １）カムとタペットローラの面圧荷重を下げることがで
きるので、面圧荷重による疲労破壊を防止できる。又噴
射圧力を増大できるので燃焼が改善され出力、熱効率排
気色が改善される。 ２）タペット側圧、その他荷重を低減できるので摩擦損
失及び摩耗量が減少し出力、熱効率が向上し耐久性が増
大する。 ３）カム及びタペット等各部に作用する荷重が減少する
ので強度的に有利になり重量軽減、コスト低減が可能と
なる。よってこの発明はカム及びローラタペットの組合
せ形態を変更して噴射圧力が最高になったときにタペッ
ト側圧角θ2が大きくならない燃料噴射カム軸をオフセ
ットした燃料噴射ポンプを提供できる。
【図１】本発明に係る第１実施例の燃料噴射ポンプの横
断面図。
断面図。
【図２】本発明に係る第１実施例の燃料噴射ポンプのカ
ムとタペットローラの作動説明図。
ムとタペットローラの作動説明図。
【図３】表１に示すオフセット量に対するタペット側圧
比、カム面圧比等の線図。
比、カム面圧比等の線図。
【図４】従来の燃料噴射ポンプの横断面図。
【図５】従来の燃料噴射ポンプのタペットリフトＨ2 に
おけるカムとタペットローラの説明図。
おけるカムとタペットローラの説明図。
【図６】従来の燃料噴射ポンプのカムとタペットローラ
部の詳細説明図。
部の詳細説明図。
【図７】図６のカム系のカム回転角に対するタペットリ
フト速度噴射圧力の線図。
フト速度噴射圧力の線図。
【図８】ジエオメトリーカムを使用した従来の燃料噴射
ポンプのカムとタペットローラ部の詳細説明図。
ポンプのカムとタペットローラ部の詳細説明図。
【図９】図８のジエオメトリカムのカム系のカム回転角
に対するリフト、速度、噴射圧力の線図。
に対するリフト、速度、噴射圧力の線図。
１…噴射ポンプ本体、３…プランジャ、４…タペット筒
体、５…タペットローラ、６…燃料噴射カム、Ｏ1 …タ
ペットローラ軸心、Ｏ…カム軸心、ｅ…オフセット量。
体、５…タペットローラ、６…燃料噴射カム、Ｏ1 …タ
ペットローラ軸心、Ｏ…カム軸心、ｅ…オフセット量。
Claims (1)
- 【請求項１】 燃料噴射カムでローラタペットを介して
プランジャを駆動する燃料噴射ポンプにおいて、燃料噴
射カム軸心（Ｏ）をタペットローラ軸心（Ｏ1 ）に対し
てカムが右回転の場合は右側へ、左回転の場合は左側へ
適量オフセットしたことを特徴とする燃料噴射ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23693991A JPH0560032A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | 燃料噴射カム軸をオフセツトした燃料噴射ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23693991A JPH0560032A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | 燃料噴射カム軸をオフセツトした燃料噴射ポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0560032A true JPH0560032A (ja) | 1993-03-09 |
Family
ID=17007990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23693991A Withdrawn JPH0560032A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | 燃料噴射カム軸をオフセツトした燃料噴射ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0560032A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008208713A (ja) * | 2007-02-23 | 2008-09-11 | Toyota Motor Corp | 燃料噴出ポンプ |
| JP2015137637A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | 株式会社デンソー | 高圧燃料ポンプ |
-
1991
- 1991-08-26 JP JP23693991A patent/JPH0560032A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008208713A (ja) * | 2007-02-23 | 2008-09-11 | Toyota Motor Corp | 燃料噴出ポンプ |
| JP2015137637A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | 株式会社デンソー | 高圧燃料ポンプ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981112 |