JPH05272428A - ディーゼル機関の燃料噴射装置 - Google Patents
ディーゼル機関の燃料噴射装置Info
- Publication number
- JPH05272428A JPH05272428A JP10223592A JP10223592A JPH05272428A JP H05272428 A JPH05272428 A JP H05272428A JP 10223592 A JP10223592 A JP 10223592A JP 10223592 A JP10223592 A JP 10223592A JP H05272428 A JPH05272428 A JP H05272428A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam
- tappet
- roller
- injection pump
- pressure
- Prior art date
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- Withdrawn
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明のディーゼル機関の燃料噴射装置の目
的は、噴射ポンプカム面とタペットローラとの接触圧及
びタペット側圧の小さいディーゼル機関の燃料噴射装置
を提供するにある。 【構成】一本のカム軸に燃料噴射ポンプ駆動用カムと、
排気弁駆動用のカム、或は更に吸気弁駆動用カムを加え
て設け、且ローラタペットを介して燃料噴射ポンプを駆
動するディーゼル機関において、前記噴射ポンプ駆動用
ローラタペットの軸線をカム軸の回転と逆方向にオフセ
ットさせて設けたことを特徴とする。
的は、噴射ポンプカム面とタペットローラとの接触圧及
びタペット側圧の小さいディーゼル機関の燃料噴射装置
を提供するにある。 【構成】一本のカム軸に燃料噴射ポンプ駆動用カムと、
排気弁駆動用のカム、或は更に吸気弁駆動用カムを加え
て設け、且ローラタペットを介して燃料噴射ポンプを駆
動するディーゼル機関において、前記噴射ポンプ駆動用
ローラタペットの軸線をカム軸の回転と逆方向にオフセ
ットさせて設けたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はディーゼル機関の燃料噴
射装置に関する。
射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のディーゼル機関の燃料噴射用のカ
ム機構を図７によって説明する。図８（ａ）は従来のロ
ーラタペット（以下タペットと略称）を用いた燃料噴射
のカム機構の図、図８（ｂ）は従来のタペットを用いた
給気弁又は排気弁用のカム機構の図である。図において
２はシリンダブロックでカム装置を支えている。１０は
燃料噴射ポンプ駆動カム（以下噴射ポンプカムと略称）
でカム軸に固定され接線カムである。Ｏc はカム軸中心
である。１１は燃料噴射ポンプタペット（以下噴射ポン
プタペットと略称）で噴射ポンプカム１０に押しつけら
れその中心線はカム軸に垂直に交っている。Ｏp ローラ
中心では噴射ポンプタペット１１のローラの中心であ
る。１５は給気或は排気カムで前記カム軸に固定されて
いる。１６は給気或は排気タペットでローラ付で給気或
は排気カム１５に押しつけられている。Ｏv はローラ中
心で給気或は排気タペット１６に設けられたローラの中
心である。１７はプッシュロッドで給気或は排気タペッ
ト１６に接している。
ム機構を図７によって説明する。図８（ａ）は従来のロ
ーラタペット（以下タペットと略称）を用いた燃料噴射
のカム機構の図、図８（ｂ）は従来のタペットを用いた
給気弁又は排気弁用のカム機構の図である。図において
２はシリンダブロックでカム装置を支えている。１０は
燃料噴射ポンプ駆動カム（以下噴射ポンプカムと略称）
でカム軸に固定され接線カムである。Ｏc はカム軸中心
である。１１は燃料噴射ポンプタペット（以下噴射ポン
プタペットと略称）で噴射ポンプカム１０に押しつけら
れその中心線はカム軸に垂直に交っている。Ｏp ローラ
中心では噴射ポンプタペット１１のローラの中心であ
る。１５は給気或は排気カムで前記カム軸に固定されて
いる。１６は給気或は排気タペットでローラ付で給気或
は排気カム１５に押しつけられている。Ｏv はローラ中
心で給気或は排気タペット１６に設けられたローラの中
心である。１７はプッシュロッドで給気或は排気タペッ
ト１６に接している。
【０００３】次に前記従来例の作用を説明する。図にお
いてカム軸は中心Ｏc を中心に反時計方向に回転し噴射
ポンプカム１０はローラを介して噴射ポンプタペット１
１を負荷に抗して押し上げ、給気或は排気カム１５はロ
ーラを介して給気或は排気タペット１６を負荷に抗して
押し上げる。噴射ポンプタペット１１給気或は排気タペ
ット１６はそれぞれ常にカムに接触して追従して運動す
る。プッシュロッド１７は給気或は排気タペット１６の
運動に従来する。
いてカム軸は中心Ｏc を中心に反時計方向に回転し噴射
ポンプカム１０はローラを介して噴射ポンプタペット１
１を負荷に抗して押し上げ、給気或は排気カム１５はロ
ーラを介して給気或は排気タペット１６を負荷に抗して
押し上げる。噴射ポンプタペット１１給気或は排気タペ
ット１６はそれぞれ常にカムに接触して追従して運動す
る。プッシュロッド１７は給気或は排気タペット１６の
運動に従来する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】１本のカム軸に噴射ポ
ンプカム、給気カム、排気カムを設けたディーゼル機関
の各カムの荷重は噴射ポンプカムが特に大きく次に排気
カム、給気カムの順である。更に噴射ポンプカムは良好
な噴射特性を得るために一般に接線カムを基本にしたも
のが多く且変曲点近傍の最大プラシジャ速度で最大荷重
となるのでタペット側圧も非常に大きくなる。図９は従
来の噴射ポンプカムの機構の図である。図において１０
は噴射ポンプカムでリフトＯの位置にある。１１ａはタ
ペット本体、１１ｂはタペットローラでタペット本体１
１ａにピン結合されている。Ｏp はタペットローラ１１
ｂの中心である。ＲR はタペットローラ１１ｂの半径、
ＲO はカムのペースサークルの半径、Ｏc はカム軸中
心、Ｒ2 はカムの先端円半径、Ｌはカム軸中心ＯC を中
心とする先端円の中心の半径である。図１０はカムの回
転角に対するタペットリフトＨ、タペット速度Ｖ、噴射
圧力ｐの関係の線図である。図においてθ1 は噴射開始
のカム回転角、θ2 は噴射終りのカム回転角で前記カム
回転角に対する他の値は次の表１のとおりになる。 表 １ カム回転角 リフト 速度 噴射圧力 θ1 Ｈ1 Ｖ1 ｐ1 θ2 Ｈ2 Ｖ2 ｐ2
ンプカム、給気カム、排気カムを設けたディーゼル機関
の各カムの荷重は噴射ポンプカムが特に大きく次に排気
カム、給気カムの順である。更に噴射ポンプカムは良好
な噴射特性を得るために一般に接線カムを基本にしたも
のが多く且変曲点近傍の最大プラシジャ速度で最大荷重
となるのでタペット側圧も非常に大きくなる。図９は従
来の噴射ポンプカムの機構の図である。図において１０
は噴射ポンプカムでリフトＯの位置にある。１１ａはタ
ペット本体、１１ｂはタペットローラでタペット本体１
１ａにピン結合されている。Ｏp はタペットローラ１１
ｂの中心である。ＲR はタペットローラ１１ｂの半径、
ＲO はカムのペースサークルの半径、Ｏc はカム軸中
心、Ｒ2 はカムの先端円半径、Ｌはカム軸中心ＯC を中
心とする先端円の中心の半径である。図１０はカムの回
転角に対するタペットリフトＨ、タペット速度Ｖ、噴射
圧力ｐの関係の線図である。図においてθ1 は噴射開始
のカム回転角、θ2 は噴射終りのカム回転角で前記カム
回転角に対する他の値は次の表１のとおりになる。 表 １ カム回転角 リフト 速度 噴射圧力 θ1 Ｈ1 Ｖ1 ｐ1 θ2 Ｈ2 Ｖ2 ｐ2
【０００５】図１０より明らかなとおりθ1 ＜θ2 ，Ｈ
1 ＜Ｈ2 ，Ｖ1 ＜Ｖ2 ，ｐ1 ＜ｐ2である。図１１は回
転角θ2 における従来例のカムとタペットの状態の図で
ある。図においてＦp は噴射圧力ｐ2 に対するローラ中
心Ｏp における反力ＦC はカム面に働く力でＦC ＝ＦP
／ｃｏｓθ2 ＦS はローラ中心ＯP に働くタペット側圧
力でＦS ＝ＦP ｔａｎθ2 である。次に実寸法の一例を
示す。 ＲO ＝２５ｍｍ、Ｌ＝３５ｍｍ、Ｒ2 ＝５ｍｍ、ＲR ＝
１６ｍｍ、θ1 ＝２９．９６°、Ｈ1 ＝５．０ｍｍ、θ
2 ＝３５．０１°、Ｈ2 ＝９．０６ｍｍとなりＦC ＝Ｆ
P ／ｃｏｓθ2 ＝ＦP ／ｃｏｓ３５．０１°＝１．２２
１ＦP 、ＦS ＝ＦP ｔａｎθ2 ＝ＦP ｔａｎ３５．０１
°＝０．７００５ＦP 前記タペット軸方向力には噴射圧力による力の他に噴射
カム系の慣性力とばね力があるが、前記噴射圧力による
力に比べて小さいので無視した。前記のとおり噴射カム
面に働く力はタペットの軸方向力の１．２２倍、タペッ
ト本体１１ａの側圧力は０．７０倍である。このため下
に記す不具合がある。
1 ＜Ｈ2 ，Ｖ1 ＜Ｖ2 ，ｐ1 ＜ｐ2である。図１１は回
転角θ2 における従来例のカムとタペットの状態の図で
ある。図においてＦp は噴射圧力ｐ2 に対するローラ中
心Ｏp における反力ＦC はカム面に働く力でＦC ＝ＦP
／ｃｏｓθ2 ＦS はローラ中心ＯP に働くタペット側圧
力でＦS ＝ＦP ｔａｎθ2 である。次に実寸法の一例を
示す。 ＲO ＝２５ｍｍ、Ｌ＝３５ｍｍ、Ｒ2 ＝５ｍｍ、ＲR ＝
１６ｍｍ、θ1 ＝２９．９６°、Ｈ1 ＝５．０ｍｍ、θ
2 ＝３５．０１°、Ｈ2 ＝９．０６ｍｍとなりＦC ＝Ｆ
P ／ｃｏｓθ2 ＝ＦP ／ｃｏｓ３５．０１°＝１．２２
１ＦP 、ＦS ＝ＦP ｔａｎθ2 ＝ＦP ｔａｎ３５．０１
°＝０．７００５ＦP 前記タペット軸方向力には噴射圧力による力の他に噴射
カム系の慣性力とばね力があるが、前記噴射圧力による
力に比べて小さいので無視した。前記のとおり噴射カム
面に働く力はタペットの軸方向力の１．２２倍、タペッ
ト本体１１ａの側圧力は０．７０倍である。このため下
に記す不具合がある。
【０００６】（１）噴射ポンプカムとタペットローラの
接触圧が高いのでヘルツの応力が過大になり疲労破壊す
ることが多い。このため噴射圧力を下げなければならな
い。噴射圧力を下げれば燃焼が悪化し出力、熱効率が低
下し、排気色も悪化する。 （２）タペット側圧が大きいためタペット側圧等による
摩擦損失が大きくなりそのため出力、熱効率が低下し摩
耗が増大する。 （３）各部に作用する荷重が大きくなるので各部の強
度、剛性を高めなければならず、そのため重量が増しコ
スト高になる。 本発明の目的は噴射カム面とタペットローラの接触圧及
びタペット側圧力の小さいディーゼル機関の燃料噴射装
置を提供することである。
接触圧が高いのでヘルツの応力が過大になり疲労破壊す
ることが多い。このため噴射圧力を下げなければならな
い。噴射圧力を下げれば燃焼が悪化し出力、熱効率が低
下し、排気色も悪化する。 （２）タペット側圧が大きいためタペット側圧等による
摩擦損失が大きくなりそのため出力、熱効率が低下し摩
耗が増大する。 （３）各部に作用する荷重が大きくなるので各部の強
度、剛性を高めなければならず、そのため重量が増しコ
スト高になる。 本発明の目的は噴射カム面とタペットローラの接触圧及
びタペット側圧力の小さいディーゼル機関の燃料噴射装
置を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は噴射ポンプロー
ラタペットの軸中心線をカム軸の中心線に対して前記カ
ム軸の回転と逆方向にオフセットすると共にそのオフセ
ット量をカムのベースサークルの半径の１０〜１００％
としたことを特徴とする。
ラタペットの軸中心線をカム軸の中心線に対して前記カ
ム軸の回転と逆方向にオフセットすると共にそのオフセ
ット量をカムのベースサークルの半径の１０〜１００％
としたことを特徴とする。
【０００８】
【作用】図８はポンプタペットの軸をカム軸に垂直な平
面内でカム軸に交る直線に平行にカム軸の回転と逆方向
にｅだけオフセットさせた図である。図は従来例のカム
とタペットの状態図で図６と同じカムを用いている。両
図を比べて明かにθ2 ＞θH2である。但しθ2 とθH2は
タペットリフトが等しくＨ2 のときのタペット中心線と
ローラ中心からカム面に下した垂線のなす角である。タ
ペット軸方向力ＦP に対し本手段によればカム面とロー
ラの接触力がＦP ／ｃｏｓθH2、タペット側圧力がＦP
ｔａｎθH2となりθH2が小さいから何れも小さくなる。
接線カムとローラタペットの組合せの場合変曲点までは
オフセットなしの場合カム回転角とタペット側圧角は等
しくなる。しかし前記のようにオフセットした場合はカ
ム回転角とタペット側圧角は異る。
面内でカム軸に交る直線に平行にカム軸の回転と逆方向
にｅだけオフセットさせた図である。図は従来例のカム
とタペットの状態図で図６と同じカムを用いている。両
図を比べて明かにθ2 ＞θH2である。但しθ2 とθH2は
タペットリフトが等しくＨ2 のときのタペット中心線と
ローラ中心からカム面に下した垂線のなす角である。タ
ペット軸方向力ＦP に対し本手段によればカム面とロー
ラの接触力がＦP ／ｃｏｓθH2、タペット側圧力がＦP
ｔａｎθH2となりθH2が小さいから何れも小さくなる。
接線カムとローラタペットの組合せの場合変曲点までは
オフセットなしの場合カム回転角とタペット側圧角は等
しくなる。しかし前記のようにオフセットした場合はカ
ム回転角とタペット側圧角は異る。
【０００９】
【実施例】第１の実施例を図１〜４によって説明する。
図１は実施例の燃料噴射装置を適用したディーゼル機関
の図、図２（ａ）は実施例の断面図、図２（ｂ）は給気
或は排気タペットの断面図、図３は実施例の噴射ポンプ
カム系の作動説明図、図４はタペットのオフセット量に
対するカム面圧比、タペット側圧比、最大トルク時のカ
ム側圧角、噴射期間の線図である。図において１はディ
ーゼル機関である。２はシリンダブロック、３はシリン
ダヘッド、４はシリンダライナ、５はエンジンベッド、
６はピストン、７はクランク軸、８はコネクティングロ
ッド、９はピストンピン、１０は噴射ポンプカムで前記
従来例と同じもの、１１は噴射ポンプタペット、１２は
燃料噴射ポンプ、１３は噴射管、１４は噴射弁、１７は
プッシュロッド、１８はロッカ、１９は弁箱で何れもデ
ィーゼル機関１の要素である。ｅは噴射ポンプタペット
１１とカム軸中心とのオフセット長さである。Ｏc はカ
ム軸中心、ＯP はローラ中心である。矢印はカム軸の回
転方向を示す。噴射ポンプタペット１１の軸はカム軸中
心Ｏcからカム軸の回転の逆方向にｅだけオフセットし
ている。１５は給排気カムＯrは給排気タペットのロー
ラ中心、１６は給気或は排気タペットでその中心線はカ
ム中心線となっている。
図１は実施例の燃料噴射装置を適用したディーゼル機関
の図、図２（ａ）は実施例の断面図、図２（ｂ）は給気
或は排気タペットの断面図、図３は実施例の噴射ポンプ
カム系の作動説明図、図４はタペットのオフセット量に
対するカム面圧比、タペット側圧比、最大トルク時のカ
ム側圧角、噴射期間の線図である。図において１はディ
ーゼル機関である。２はシリンダブロック、３はシリン
ダヘッド、４はシリンダライナ、５はエンジンベッド、
６はピストン、７はクランク軸、８はコネクティングロ
ッド、９はピストンピン、１０は噴射ポンプカムで前記
従来例と同じもの、１１は噴射ポンプタペット、１２は
燃料噴射ポンプ、１３は噴射管、１４は噴射弁、１７は
プッシュロッド、１８はロッカ、１９は弁箱で何れもデ
ィーゼル機関１の要素である。ｅは噴射ポンプタペット
１１とカム軸中心とのオフセット長さである。Ｏc はカ
ム軸中心、ＯP はローラ中心である。矢印はカム軸の回
転方向を示す。噴射ポンプタペット１１の軸はカム軸中
心Ｏcからカム軸の回転の逆方向にｅだけオフセットし
ている。１５は給排気カムＯrは給排気タペットのロー
ラ中心、１６は給気或は排気タペットでその中心線はカ
ム中心線となっている。
【００１０】前記第１の実施例の作用を説明する。図３
に示すとおり噴射ポンプカム１０を時計方向に回し図１
１に示すタペットと同じリフトＨ2 のときタペット中心
線とローラ中心からカム面に下した垂線のなす角θH2を
図１１における対応角θ2 と比べるとθH2＜θ2 は図上
で明らかである。タペット軸方向力ＦP とするとカム面
垂直力ＦC ＝ＦP ／ｃｏｓθH2、タペット側圧力ＦS ＝
ＦP ｔａｎθH2である。ＦP が等しいときでもθH2が小
さくなるのでカム面接触力とタペット側圧力は小さくで
きる。
に示すとおり噴射ポンプカム１０を時計方向に回し図１
１に示すタペットと同じリフトＨ2 のときタペット中心
線とローラ中心からカム面に下した垂線のなす角θH2を
図１１における対応角θ2 と比べるとθH2＜θ2 は図上
で明らかである。タペット軸方向力ＦP とするとカム面
垂直力ＦC ＝ＦP ／ｃｏｓθH2、タペット側圧力ＦS ＝
ＦP ｔａｎθH2である。ＦP が等しいときでもθH2が小
さくなるのでカム面接触力とタペット側圧力は小さくで
きる。
【００１１】同一の接線カム、同一のタペットを使用し
てオフセット量を変えたときのカムとローラの面接触力
ＦC 、タペット側荷重ＦS の低減状態を図７及び図４に
示す。図４は実施例のオフセット量に対するカム面圧
比、タペット側圧比、最大リフト時のカム回転角、噴射
期間の線図である。前記図７及び図４から明らかなよう
にカムとローラの接触力、タペット側面力の低減効果は
略オフセット量に比例している。本例での好ましいオフ
セット量はｅ≒１０〜２５ｍｍでこれはカムのベースサ
ークルの半径の４０〜１００％程度である。
てオフセット量を変えたときのカムとローラの面接触力
ＦC 、タペット側荷重ＦS の低減状態を図７及び図４に
示す。図４は実施例のオフセット量に対するカム面圧
比、タペット側圧比、最大リフト時のカム回転角、噴射
期間の線図である。前記図７及び図４から明らかなよう
にカムとローラの接触力、タペット側面力の低減効果は
略オフセット量に比例している。本例での好ましいオフ
セット量はｅ≒１０〜２５ｍｍでこれはカムのベースサ
ークルの半径の４０〜１００％程度である。
【００１２】第２の実施例を図５〜６によって説明す
る。図５はカム輪郭がベースサークルの接線と先端円と
の間を円弧で接続したジオメトリカム（以下Ｇカムと略
称する）の例である。先端円の半径Ｒ2 、接続する円の
半径Ｒ1 である。前記Ｇカムは中高速ディーゼル機関の
噴射ポンプカムに使われることが多い。図６は図５に示
すＧカムのカム回転角とタペットリフトＨ、タペット速
度Ｖ、噴射圧力ｐの関係を示す線図である。この場合も
回転角θ2 において噴射圧力が最大となるので各部に作
用する荷重の傾向は接線カムの場合と同様である。それ
故Ｇカムの場合もカム軸中心に対してタペット中心線を
カムの回転と逆方向に第１の実施例と同様にオフセット
すれば接線カムの場合と同様タペット軸中心線とローラ
中心からカム面に下した垂線のなす角が小さくなり接線
カムの場合と同様の効果が得られる。本発明は４サイク
ル及び２サイクルディーゼル機関例えば排気弁付ユニフ
ロー掃気機関の何れにも適用できる。
る。図５はカム輪郭がベースサークルの接線と先端円と
の間を円弧で接続したジオメトリカム（以下Ｇカムと略
称する）の例である。先端円の半径Ｒ2 、接続する円の
半径Ｒ1 である。前記Ｇカムは中高速ディーゼル機関の
噴射ポンプカムに使われることが多い。図６は図５に示
すＧカムのカム回転角とタペットリフトＨ、タペット速
度Ｖ、噴射圧力ｐの関係を示す線図である。この場合も
回転角θ2 において噴射圧力が最大となるので各部に作
用する荷重の傾向は接線カムの場合と同様である。それ
故Ｇカムの場合もカム軸中心に対してタペット中心線を
カムの回転と逆方向に第１の実施例と同様にオフセット
すれば接線カムの場合と同様タペット軸中心線とローラ
中心からカム面に下した垂線のなす角が小さくなり接線
カムの場合と同様の効果が得られる。本発明は４サイク
ル及び２サイクルディーゼル機関例えば排気弁付ユニフ
ロー掃気機関の何れにも適用できる。
【００１３】
【発明の効果】本発明は、前記のとおり構成されている
ので噴射ポンプカムとタペットローラの接触力及びタペ
ットの側荷重を低減することができ下に記すすぐれた効
果が得られる。 （１）噴射ポンプカムとタペットローラの接触面圧を下
げることができるので面圧による疲労破壊を防止でき
る。又噴射圧力を増大できるので燃焼が改善され出力、
熱効率、排気色が改善される。 （２）タペット側圧その他の荷重を低減できるので摩擦
損失及び摩耗量が減少し出力、熱効率が向上し耐久性が
増大する。 （３）噴射ポンプカム及びタペット等の各部に作用する
荷重が減少するので強度的に有利になり重量軽減コスト
低減が可能となる。 よって本発明は噴射カム面に作用する力及びタペット側
圧力の小さいディーゼル機関の燃料噴射装置を提供でき
る。
ので噴射ポンプカムとタペットローラの接触力及びタペ
ットの側荷重を低減することができ下に記すすぐれた効
果が得られる。 （１）噴射ポンプカムとタペットローラの接触面圧を下
げることができるので面圧による疲労破壊を防止でき
る。又噴射圧力を増大できるので燃焼が改善され出力、
熱効率、排気色が改善される。 （２）タペット側圧その他の荷重を低減できるので摩擦
損失及び摩耗量が減少し出力、熱効率が向上し耐久性が
増大する。 （３）噴射ポンプカム及びタペット等の各部に作用する
荷重が減少するので強度的に有利になり重量軽減コスト
低減が可能となる。 よって本発明は噴射カム面に作用する力及びタペット側
圧力の小さいディーゼル機関の燃料噴射装置を提供でき
る。
【図１】実施例の燃料噴射装置の適用されたディーゼル
機関の断面図。
機関の断面図。
【図２】実施例の要部の図。
【図３】実施例の噴射ポンプカム系の作動説明図。
【図４】第１実施例のオフセット量に対するカム面圧
比、タペット側圧比、タペット側圧角、最大噴射期間の
線図。
比、タペット側圧比、タペット側圧角、最大噴射期間の
線図。
【図５】噴射ポンプカムにジオメトリーカムを使用した
第２実施例の場合の噴射ポンプカム系の図。
第２実施例の場合の噴射ポンプカム系の図。
【図６】噴射ポンプカムにジオメトリーカムを使用した
第２実施例の場合のカム回転角に対するタペットリフ
ト、タペット速度、噴射圧力の線図。
第２実施例の場合のカム回転角に対するタペットリフ
ト、タペット速度、噴射圧力の線図。
【図７】オフセット量に対するカム面圧比、タペット側
圧比等の計算図表。
圧比等の計算図表。
【図８】従来例カム系の図。（ａ）噴射ポンプカム系の
図、（ｂ）給排気カム系の図。
図、（ｂ）給排気カム系の図。
【図９】従来例の噴射ポンプカム系の図。
【図１０】従来例のカム回転角に対するタペットリフ
ト、タペット速度、噴射圧力の線図。
ト、タペット速度、噴射圧力の線図。
【図１１】従来例の噴射ポンプカム系の作動説明図。
１…ディーゼル機関、１０…噴射ポンプカム、１１…噴
射ポンプタペット、１２…燃料噴射ポンプ、ＯC …カム
軸中心、ＯP …タペットローラ中心。
射ポンプタペット、１２…燃料噴射ポンプ、ＯC …カム
軸中心、ＯP …タペットローラ中心。
【手続補正書】
【提出日】平成４年４月２２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
Claims (2)
- 【請求項１】 １本のカム軸に燃料噴射ポンプ駆動用カ
ムと排気弁駆動用カムとを設け且ローラタペットを介し
て燃料噴射ポンプを駆動するディーゼル機関において、
燃料噴射ポンプのローラタペットの中心線を前記カム軸
中心線に対してカム軸の回転と逆方向にオフセットし、
さらにそのオフセット量をカムのベースサークル半径の
１０〜１００％としたことを特徴とするディーゼル機関
の燃料噴射装置。 - 【請求項２】 １本のカム軸に燃料噴射ポンプ駆動用カ
ムと給気弁駆動用カムと排気弁駆動用カムをそれぞれ設
け且ローラタペットを介して燃料噴射ポンプを駆動する
ディーゼル機関において、請求項１に記載したものと同
じローラタペットを設けたことを特徴とするディーゼル
機関の燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10223592A JPH05272428A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | ディーゼル機関の燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10223592A JPH05272428A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | ディーゼル機関の燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05272428A true JPH05272428A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=14321982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10223592A Withdrawn JPH05272428A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | ディーゼル機関の燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05272428A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017514053A (ja) * | 2014-10-14 | 2017-06-01 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | 燃料ポンプ |
| CN115003905A (zh) * | 2020-02-21 | 2022-09-02 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 凸轮、燃料喷射泵及发动机 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP10223592A patent/JPH05272428A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017514053A (ja) * | 2014-10-14 | 2017-06-01 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＣｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ ＧｍｂＨ | 燃料ポンプ |
| US10054090B2 (en) | 2014-10-14 | 2018-08-21 | Continental Automotive Gmbh | High-pressure fuel pump |
| CN115003905A (zh) * | 2020-02-21 | 2022-09-02 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 凸轮、燃料喷射泵及发动机 |
| CN115003905B (zh) * | 2020-02-21 | 2024-01-02 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 凸轮、燃料喷射泵及发动机 |
| US11913414B2 (en) | 2020-02-21 | 2024-02-27 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Cam, fuel injection pump, and engine |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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