JPH0557517A - ツイストドリル - Google Patents
ツイストドリルInfo
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- JPH0557517A JPH0557517A JP3245241A JP24524191A JPH0557517A JP H0557517 A JPH0557517 A JP H0557517A JP 3245241 A JP3245241 A JP 3245241A JP 24524191 A JP24524191 A JP 24524191A JP H0557517 A JPH0557517 A JP H0557517A
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- Japan
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- drill
- margin
- cutting
- cutting edge
- tip
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ドリルの先端の切刃に充分に切削油を供給し、
切刃を完全に冷却すると共に、潤滑を良好にして加工穴
壁とマージンとの擦過現象を軽減し、ドリル直径におけ
るマージンの摩耗を大幅に減少させ、ドリルの寿命を増
大させる。 【構成】先端切刃５の外周コーナ６からシャンク１１側
に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但しＤはドリルの直径
を示す）の距離を隔ててスタートする複数の溝１０を、
マージン２部に直交、又は略直交させる。
切刃を完全に冷却すると共に、潤滑を良好にして加工穴
壁とマージンとの擦過現象を軽減し、ドリル直径におけ
るマージンの摩耗を大幅に減少させ、ドリルの寿命を増
大させる。 【構成】先端切刃５の外周コーナ６からシャンク１１側
に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但しＤはドリルの直径
を示す）の距離を隔ててスタートする複数の溝１０を、
マージン２部に直交、又は略直交させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、金属等の穴明け加工
に用いられるツイストドリルに関する。
に用いられるツイストドリルに関する。
【０００２】
【従来技術】ツイストドリルによる穴明け加工の際に、
ドリル切刃の摩耗や損傷を軽減すると共に、加工穴の精
度や品質を維持向上するために、切削油剤（以下、単に
油という）をドリル先端の切削点、つまり先端切刃まで
供給しなければならない。ところが、加工穴が深くな
り、またドリルの回転周速度も非常に早くなった場合、
例えば図４に示すツイストドリル１に、毎分約７０００
回転以上の回転数を与えて高速切削するには、通常、ド
リルの先端の切刃５の刃先に給油しながら切削する。こ
の場合に使用するドリルの捩じれ溝９は右捩じれ右回転
が一般であり、このために当該ドリルを用いて高速回転
切削すると、捩じれ溝が切屑排出作用をして先端切刃で
切削された切り屑を外部に排出する。
ドリル切刃の摩耗や損傷を軽減すると共に、加工穴の精
度や品質を維持向上するために、切削油剤（以下、単に
油という）をドリル先端の切削点、つまり先端切刃まで
供給しなければならない。ところが、加工穴が深くな
り、またドリルの回転周速度も非常に早くなった場合、
例えば図４に示すツイストドリル１に、毎分約７０００
回転以上の回転数を与えて高速切削するには、通常、ド
リルの先端の切刃５の刃先に給油しながら切削する。こ
の場合に使用するドリルの捩じれ溝９は右捩じれ右回転
が一般であり、このために当該ドリルを用いて高速回転
切削すると、捩じれ溝が切屑排出作用をして先端切刃で
切削された切り屑を外部に排出する。
【０００３】さらに、難削材等を高速回転で穴明けをす
るために、図５に示すようにシャンク１１側から先端の
切刃５に向けて油穴８を穿設して、該油穴を経てドリル
の先端に油を送ることができるようにした、所謂油穴付
ドリルが従来から用いられている。また、実開昭５８−
７６５１３号公報に開示されているように、マージン部
に逃げ角とコーナ切刃角をもつ副切刃を設けたツイスト
ドリルもある。
るために、図５に示すようにシャンク１１側から先端の
切刃５に向けて油穴８を穿設して、該油穴を経てドリル
の先端に油を送ることができるようにした、所謂油穴付
ドリルが従来から用いられている。また、実開昭５８−
７６５１３号公報に開示されているように、マージン部
に逃げ角とコーナ切刃角をもつ副切刃を設けたツイスト
ドリルもある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ツイストドリルによる
穴明け加工では、ドリルの直径に相当する穴が加工され
るため、マージン部と加工穴壁とが絶えず接触して擦り
を起こして加工穴壁面及びマージン部に損傷を与えるこ
とがある。この弊害をなくするために、マージン部の切
刃外周コーナからシャンク部側に向かってバックテーパ
を設け、ドリル送り方向に対して逃げを与えているが、
バックテーパは僅かであり、ドリルの切刃近傍のマージ
ン部は加工穴内壁と接触しており、擦りは不可避であ
る。
穴明け加工では、ドリルの直径に相当する穴が加工され
るため、マージン部と加工穴壁とが絶えず接触して擦り
を起こして加工穴壁面及びマージン部に損傷を与えるこ
とがある。この弊害をなくするために、マージン部の切
刃外周コーナからシャンク部側に向かってバックテーパ
を設け、ドリル送り方向に対して逃げを与えているが、
バックテーパは僅かであり、ドリルの切刃近傍のマージ
ン部は加工穴内壁と接触しており、擦りは不可避であ
る。
【０００５】そこで、上記のように、捩じれ溝９の切屑
排出作用により切り屑を外部に排出するようにした場合
には、外部から給油しても油はドリルの捩じれ溝９の途
中までは達するが、この段階で切削油は切り屑と共に外
部に排出されてしまい、折角高圧でドリルに給油して
も、先端の切刃まで油を送ることができない。そのため
にドリルの刃先を充分に冷却することができず、ドリル
の切刃の摩耗のみならず、マージン部も摩耗したり、損
傷を受けることになる。加工穴が深い場合や、ドリルの
回転周速度が非常に高くなった場合には、切刃やマージ
ン部の摩耗、損傷が一層早くなり、寿命の短縮化を招い
ている。
排出作用により切り屑を外部に排出するようにした場合
には、外部から給油しても油はドリルの捩じれ溝９の途
中までは達するが、この段階で切削油は切り屑と共に外
部に排出されてしまい、折角高圧でドリルに給油して
も、先端の切刃まで油を送ることができない。そのため
にドリルの刃先を充分に冷却することができず、ドリル
の切刃の摩耗のみならず、マージン部も摩耗したり、損
傷を受けることになる。加工穴が深い場合や、ドリルの
回転周速度が非常に高くなった場合には、切刃やマージ
ン部の摩耗、損傷が一層早くなり、寿命の短縮化を招い
ている。
【０００６】また、油穴付ドリルでは、ドリル自体が高
価になるうえ、油を供給するためにに専用の給油装置が
必要となるばかりでなく、給油機構のない汎用の機械で
は使用できない。さらに、マージン部に逃げ角とコーナ
切刃角をもつ副切刃を設けたツイストドリルは、弾性体
の切削を主目的とするために、これを用いて鋼を切削し
た場合に切り屑は副切刃に引っ掛かってしまい、高速回
転切削を行うと切り屑が副切刃に詰まり、遂にはドリル
が折損して使用不可能になってしまう。
価になるうえ、油を供給するためにに専用の給油装置が
必要となるばかりでなく、給油機構のない汎用の機械で
は使用できない。さらに、マージン部に逃げ角とコーナ
切刃角をもつ副切刃を設けたツイストドリルは、弾性体
の切削を主目的とするために、これを用いて鋼を切削し
た場合に切り屑は副切刃に引っ掛かってしまい、高速回
転切削を行うと切り屑が副切刃に詰まり、遂にはドリル
が折損して使用不可能になってしまう。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を解決すべくなされたツイストドリルに関するものであ
り、先端切刃５の外周コーナ６からシャンク１１側に向
けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但し、Ｄはドリルの外径を
示す）の距離を隔ててスタートする、コーナ切刃角のな
い複数の溝１０を、マージン部２に直交、又は略直交さ
せ形成したこと、あるいは先端切刃５の外周コーナ６か
らシャンク１１側に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててスタート
するコーナ切刃角のない複数の溝１０を、マージン部２
を含むランド３面に略直交させて形成したことによりツ
イストドリルの先端の切刃に油を充分に供給可能とした
ものである。
を解決すべくなされたツイストドリルに関するものであ
り、先端切刃５の外周コーナ６からシャンク１１側に向
けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但し、Ｄはドリルの外径を
示す）の距離を隔ててスタートする、コーナ切刃角のな
い複数の溝１０を、マージン部２に直交、又は略直交さ
せ形成したこと、あるいは先端切刃５の外周コーナ６か
らシャンク１１側に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててスタート
するコーナ切刃角のない複数の溝１０を、マージン部２
を含むランド３面に略直交させて形成したことによりツ
イストドリルの先端の切刃に油を充分に供給可能とした
ものである。
【０００８】
【作用】ツイストドリルを回転させワークに穴明けを行
うと、捩じれ溝９の切屑排出作用により先端の切刃で切
られた切り屑は捩じれ溝に沿って外部に排出される。一
方、捩じれ溝９に対し略直交するマージン、あるいはマ
ージンを含むランド３面に形成された複数の溝１０は切
削油供給（以下ポンプ作用という）作用を行い、前記の
溝１０に沿って加工穴をへて先端の切刃５に給油する。
うと、捩じれ溝９の切屑排出作用により先端の切刃で切
られた切り屑は捩じれ溝に沿って外部に排出される。一
方、捩じれ溝９に対し略直交するマージン、あるいはマ
ージンを含むランド３面に形成された複数の溝１０は切
削油供給（以下ポンプ作用という）作用を行い、前記の
溝１０に沿って加工穴をへて先端の切刃５に給油する。
【０００９】
【実施例】次に、この発明の実施例を図１について説明
する。図面は本発明の要部を拡大して示すもので、ドリ
ル本体１は先端に切刃５を有し、該切刃に達する捩じれ
溝９が長手方向に形成されている。該捩じれ溝によって
ランド部３が形成されると共に、該捩じれ溝９に沿って
ランド部３が形成されている。切刃５とマージン部２と
の交点である外周コーナ６から０．５Ｄ〜２．０Ｄ（Ｄ
はツイストドリルの直径）の距離Ｌ1 を隔てシャンク側
に向けてスタートする複数の溝１０が形成されている。
各溝には逃げ角やコーナ切刃角が設けれていない、つま
り副切刃は形成されていない。さらに、該溝１０の外周
コーナ６からの長手方向長さＬ2 は２．５Ｄ乃至５．０
Ｄ（Ｄはツイストドリルの直径）の範囲に設けてある。
また、上記複数の溝１０の捩じれ溝９に対する交差角θ
は直角又は直角に近似（略直角）に形成されている。
する。図面は本発明の要部を拡大して示すもので、ドリ
ル本体１は先端に切刃５を有し、該切刃に達する捩じれ
溝９が長手方向に形成されている。該捩じれ溝によって
ランド部３が形成されると共に、該捩じれ溝９に沿って
ランド部３が形成されている。切刃５とマージン部２と
の交点である外周コーナ６から０．５Ｄ〜２．０Ｄ（Ｄ
はツイストドリルの直径）の距離Ｌ1 を隔てシャンク側
に向けてスタートする複数の溝１０が形成されている。
各溝には逃げ角やコーナ切刃角が設けれていない、つま
り副切刃は形成されていない。さらに、該溝１０の外周
コーナ６からの長手方向長さＬ2 は２．５Ｄ乃至５．０
Ｄ（Ｄはツイストドリルの直径）の範囲に設けてある。
また、上記複数の溝１０の捩じれ溝９に対する交差角θ
は直角又は直角に近似（略直角）に形成されている。
【００１０】外部から供給された油は、マージン２の上
記複数の溝１０に流入し、さらに該溝のポンプ作用によ
りドリルの先端の切刃５に送り込まれ、切刃の冷却と潤
滑を行うのである。上記の複数の溝１０の外周コーナ６
からのスタート位置Ｌ1 を０．５以上としたのは、マー
ジン２の先端の外周コーナ６に強度をもたせるためであ
って、この値以下にすると外周コーナには刃欠けが発生
するからである。従って、切刃を再研削しないで使い捨
てにする場合には０．５Ｄで充分である。また、Ｌ1 を
２．０Ｄ以下にしたのは、溝のポンプ作用により、先端
の切刃に給油させるために、使用できる範囲はせいぜい
２．０Ｄが限度であるからである。
記複数の溝１０に流入し、さらに該溝のポンプ作用によ
りドリルの先端の切刃５に送り込まれ、切刃の冷却と潤
滑を行うのである。上記の複数の溝１０の外周コーナ６
からのスタート位置Ｌ1 を０．５以上としたのは、マー
ジン２の先端の外周コーナ６に強度をもたせるためであ
って、この値以下にすると外周コーナには刃欠けが発生
するからである。従って、切刃を再研削しないで使い捨
てにする場合には０．５Ｄで充分である。また、Ｌ1 を
２．０Ｄ以下にしたのは、溝のポンプ作用により、先端
の切刃に給油させるために、使用できる範囲はせいぜい
２．０Ｄが限度であるからである。
【００１１】複数の溝１０の長手方向長さＬ2 を２．５
乃至５．０Ｄとしたのは、加工穴深さが通常ドリル外径
の２．０Ｄから３．０Ｄの範囲であり、複数の溝が切刃
５に油を送るポンプ作用を行うのはこの範囲である。こ
の範囲を越えるとドリルの剛性が小さくなり、穴明け切
削が高速で行われるためにドリルが折損することになる
からである。従って、ドリルの再研磨しろを必要としな
い場合は、Ｌ1 を２．５Ｄ以上としてもよいが、通常再
研磨しろを０．５Ｄ程度は必要であるので、この実施例
ではＬ1 を１Ｄ、Ｌ2を５．０Ｄとした。
乃至５．０Ｄとしたのは、加工穴深さが通常ドリル外径
の２．０Ｄから３．０Ｄの範囲であり、複数の溝が切刃
５に油を送るポンプ作用を行うのはこの範囲である。こ
の範囲を越えるとドリルの剛性が小さくなり、穴明け切
削が高速で行われるためにドリルが折損することになる
からである。従って、ドリルの再研磨しろを必要としな
い場合は、Ｌ1 を２．５Ｄ以上としてもよいが、通常再
研磨しろを０．５Ｄ程度は必要であるので、この実施例
ではＬ1 を１Ｄ、Ｌ2を５．０Ｄとした。
【００１２】図２に示すのは本発明の他の実施例であ
り、マージン２を含むランド３にマージンからヒール４
まで、ねじれ溝９に直交θまたは略直交θする溝１０が
形成されている。ランド３の溝深さはマージン高さＣと
同程度に設けてある。このため、外部からの給油された
切削油はドリルが回転によって生じた溝１０のポンプ作
用によってドリルの先端の切刃５に送り込まれ、切刃５
の冷却及び潤滑を行う。なお、溝１０の位置及び範囲は
図１と同じである。
り、マージン２を含むランド３にマージンからヒール４
まで、ねじれ溝９に直交θまたは略直交θする溝１０が
形成されている。ランド３の溝深さはマージン高さＣと
同程度に設けてある。このため、外部からの給油された
切削油はドリルが回転によって生じた溝１０のポンプ作
用によってドリルの先端の切刃５に送り込まれ、切刃５
の冷却及び潤滑を行う。なお、溝１０の位置及び範囲は
図１と同じである。
【００１４】下記の条件により従来品ドリルと本発明に
係るドリルの切削試験をしたところ、図７に示すような
結果を得た。 被削材．．．．．．．アルミニュウム合金（ＡＣ２Ｂ−
Ｔ６） ドリル．．．．．．．直径：φ６ｍｍ 切削条件．．．．．．回転数：２５，０００回転／毎分 ．．．．．．送り速度：１０，０００ｍｍ／毎分 ．．．．．．穴明け深さ：２０ｍｍ（止まり穴） ．．．．．．回転数：２５，０００回転／毎分
係るドリルの切削試験をしたところ、図７に示すような
結果を得た。 被削材．．．．．．．アルミニュウム合金（ＡＣ２Ｂ−
Ｔ６） ドリル．．．．．．．直径：φ６ｍｍ 切削条件．．．．．．回転数：２５，０００回転／毎分 ．．．．．．送り速度：１０，０００ｍｍ／毎分 ．．．．．．穴明け深さ：２０ｍｍ（止まり穴） ．．．．．．回転数：２５，０００回転／毎分
【００１５】上記の結果によれば、切削抵抗のうちスラ
ストは従来品も本発明品と同じである。しかし、トルク
（切削トルク）を比較したところ、図８に示すように従
来品で明けられた穴の穴明け開始から終了に至るまでト
ルクが大きく、また穴明け後にドリルを引き抜く時にも
トルクが発生しいる。このことから、従来品では充分に
給油がなされていないことが分かる。このことは、従来
品のドリルにより明けられたいずれの穴も同じ状態であ
る。ドリルを引き抜くときのトルク発生原因はマージン
が穴壁を擦っているためであり、この擦りが穴の拡大の
原因になっている。本発明に係るドリルでは図６から明
らかなように、穴明け時のトルクも小さく、ドリルをワ
ークから抜くときも滑らかな線で示されており、切刃に
充分に給油がなされていることが分かる。
ストは従来品も本発明品と同じである。しかし、トルク
（切削トルク）を比較したところ、図８に示すように従
来品で明けられた穴の穴明け開始から終了に至るまでト
ルクが大きく、また穴明け後にドリルを引き抜く時にも
トルクが発生しいる。このことから、従来品では充分に
給油がなされていないことが分かる。このことは、従来
品のドリルにより明けられたいずれの穴も同じ状態であ
る。ドリルを引き抜くときのトルク発生原因はマージン
が穴壁を擦っているためであり、この擦りが穴の拡大の
原因になっている。本発明に係るドリルでは図６から明
らかなように、穴明け時のトルクも小さく、ドリルをワ
ークから抜くときも滑らかな線で示されており、切刃に
充分に給油がなされていることが分かる。
【００１６】
【効果】本発明に係わるドリルは、先端切刃５の外周コ
ーナ６からシャンク１１側に０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててシャンク
側に向けてスタートする複数の溝１０を、マージン部２
またはマージン部を含むランド３面に直交、または略直
交させて形成したものであるから、ドリルを回転させ被
削材に穴を明けるときに、外部からドリルに給油する
と、切削油は複数の溝１０のポンプ作用により該溝に沿
ってドリル先端の切刃５に充分に供給されるから、切刃
を完全に冷却することができた。
ーナ６からシャンク１１側に０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててシャンク
側に向けてスタートする複数の溝１０を、マージン部２
またはマージン部を含むランド３面に直交、または略直
交させて形成したものであるから、ドリルを回転させ被
削材に穴を明けるときに、外部からドリルに給油する
と、切削油は複数の溝１０のポンプ作用により該溝に沿
ってドリル先端の切刃５に充分に供給されるから、切刃
を完全に冷却することができた。
【００１７】また、複数の溝のポンプ作用により切削油
を穴内に急速に送り込むことが可能となり、このために
穴内におけるドリル全体の潤滑がきわめて良好となり、
従来品に比して切刃摩耗が５０〜６５％も小さくなっ
た。さらに、上記のように切削油を切刃に充分に供給で
きるから、穴壁面とマージンとの擦過現象も殆どなくな
り、マージンの摩耗もドリルの外径において従来品に比
して半分に減少し、寿命が２倍以上に延びた。また、加
工穴内壁とマージンとの擦過現象が軽減されたため、加
工穴の拡大も従来品では４０〜７０μｍであったもの
が、本発明ではそれが１０〜３０μｍとなり、加工穴精
度も向上するばかりでなく、穴加工終了の際にも加工穴
内壁とマージンとの擦過現象がなくなり、これに起因す
る異常トルクの発生によるドリルの突発的な折損おそれ
は完全に無くなった。
を穴内に急速に送り込むことが可能となり、このために
穴内におけるドリル全体の潤滑がきわめて良好となり、
従来品に比して切刃摩耗が５０〜６５％も小さくなっ
た。さらに、上記のように切削油を切刃に充分に供給で
きるから、穴壁面とマージンとの擦過現象も殆どなくな
り、マージンの摩耗もドリルの外径において従来品に比
して半分に減少し、寿命が２倍以上に延びた。また、加
工穴内壁とマージンとの擦過現象が軽減されたため、加
工穴の拡大も従来品では４０〜７０μｍであったもの
が、本発明ではそれが１０〜３０μｍとなり、加工穴精
度も向上するばかりでなく、穴加工終了の際にも加工穴
内壁とマージンとの擦過現象がなくなり、これに起因す
る異常トルクの発生によるドリルの突発的な折損おそれ
は完全に無くなった。
【図１】この発明の実施例の要部の部分正面図である。
【図２】この発明の他の実施例の要部の部分正面図であ
る。
る。
【図３】一般的なドリルの先端の正面図である。
【図４】従来品のドリルの正面図である。
【図５】従来品の油穴付ドリルの部分正面図である。
【図６】図６のドリルの断面図である。
【図７】この発明に係るドリルの切削抵抗線図である。
【図８】従来品のドリルの切削抵抗線図である。
１ ドリル本体 ２ マージン ３ ランド ５ 切刃 ６ 外周コーナ １０ 複数の溝 １１ シャンク θ 交差角
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成３年１０月８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００２
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００２】
【従来技術】ツイストドリルによる穴明け加工の際に、
ドリル切刃の摩耗や損傷を軽減すると共に、加工穴の精
度や品質を維持向上するために、切削油剤（以下、単に
油という）をドリル先端の切削点、つまり先端切刃に供
給しなければならない。ところが、加工穴が深くなった
り、またドリルの回転周速度も非常に早くなった場合、
先端切刃への油の供給不足等により早期にドリル切刃が
損傷する。例えば図４に示すツイストドリル１に、毎分
約７０００回転以上の回転数を与えて高速切削する場
合、使用するドリルの捩じれ溝９は右捩じれ右回転が一
般であり、このために当該ドリルを用いて高速回転切削
すると、捩じれ溝が切屑排出作用をして先端切刃で切削
された切り屑を外部に排出する。このため、切削油がド
リル先端の切刃５の刃先に供給されないことになる。
ドリル切刃の摩耗や損傷を軽減すると共に、加工穴の精
度や品質を維持向上するために、切削油剤（以下、単に
油という）をドリル先端の切削点、つまり先端切刃に供
給しなければならない。ところが、加工穴が深くなった
り、またドリルの回転周速度も非常に早くなった場合、
先端切刃への油の供給不足等により早期にドリル切刃が
損傷する。例えば図４に示すツイストドリル１に、毎分
約７０００回転以上の回転数を与えて高速切削する場
合、使用するドリルの捩じれ溝９は右捩じれ右回転が一
般であり、このために当該ドリルを用いて高速回転切削
すると、捩じれ溝が切屑排出作用をして先端切刃で切削
された切り屑を外部に排出する。このため、切削油がド
リル先端の切刃５の刃先に供給されないことになる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】そこで、上記のように、捩じれ溝９の切屑
排出作用により切り屑を外部に排出するようにした場合
には、外部から給油しても油はドリルの捩じれ溝９の途
中までは達するが、この段階で切削油は切り屑と共に外
部に排出されてしまい、折角高圧でドリルに給油して
も、先端の切刃まで油を送ることができない。そのため
にドリルの刃先を充分に冷却と潤滑をすることができ
ず、ドリルの切刃の摩耗のみならず、マージン部も摩耗
したり、損傷を受けることになる。加工穴が深い場合
や、ドリルの回転周速度が非常に高くなった場合には、
切刃やマージン部の摩耗、損傷が一層早くなり、寿命の
短縮化を招いている。
排出作用により切り屑を外部に排出するようにした場合
には、外部から給油しても油はドリルの捩じれ溝９の途
中までは達するが、この段階で切削油は切り屑と共に外
部に排出されてしまい、折角高圧でドリルに給油して
も、先端の切刃まで油を送ることができない。そのため
にドリルの刃先を充分に冷却と潤滑をすることができ
ず、ドリルの切刃の摩耗のみならず、マージン部も摩耗
したり、損傷を受けることになる。加工穴が深い場合
や、ドリルの回転周速度が非常に高くなった場合には、
切刃やマージン部の摩耗、損傷が一層早くなり、寿命の
短縮化を招いている。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を解決すべくなされたツイストドリルに関するものであ
り、先端切刃５の外周コーナ６からシャンク１１側に向
けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但し、Ｄはドリルの外径を
示す）の距離を隔ててスタートするコーナ切刃角のない
複数の溝１０を、マージン部２に直交、又は略直交させ
形成したこと、あるいは先端切刃５の外周コーナ６から
シャンク１１側に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但し、
Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててスタートする
コーナ切刃角のない複数の溝１０を、マージン部２を含
むランド３面に略直交させて形成したことによりツイス
トドリルの先端の切刃に油を充分に供給可能としたもの
である。
を解決すべくなされたツイストドリルに関するものであ
り、先端切刃５の外周コーナ６からシャンク１１側に向
けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但し、Ｄはドリルの外径を
示す）の距離を隔ててスタートするコーナ切刃角のない
複数の溝１０を、マージン部２に直交、又は略直交させ
形成したこと、あるいは先端切刃５の外周コーナ６から
シャンク１１側に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但し、
Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててスタートする
コーナ切刃角のない複数の溝１０を、マージン部２を含
むランド３面に略直交させて形成したことによりツイス
トドリルの先端の切刃に油を充分に供給可能としたもの
である。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】外部から供給された油は、マージン２の上
記複数の溝１０に流入し、さらに該溝のポンプ作用によ
りドリルの先端の切刃５に送り込まれ、切刃の冷却と潤
滑を行うのである。上記の複数の溝１０の外周コーナ６
からのスタート位置Ｌ1 を０．５Ｄ以上としたのは、マ
ージン２の先端の外周コーナ６に強度をもたせるためで
あって、この値以下にすると外周コーナには刃欠けが発
生するからである。従って、切刃を再研削しないで使い
捨てにする場合には０．５Ｄで充分である。また、Ｌ1
を２．０Ｄ以下にしたのは、溝のポンプ作用により、先
端の切刃に給油させるために、使用できる範囲はせいぜ
い２．０Ｄが限度であるからである。
記複数の溝１０に流入し、さらに該溝のポンプ作用によ
りドリルの先端の切刃５に送り込まれ、切刃の冷却と潤
滑を行うのである。上記の複数の溝１０の外周コーナ６
からのスタート位置Ｌ1 を０．５Ｄ以上としたのは、マ
ージン２の先端の外周コーナ６に強度をもたせるためで
あって、この値以下にすると外周コーナには刃欠けが発
生するからである。従って、切刃を再研削しないで使い
捨てにする場合には０．５Ｄで充分である。また、Ｌ1
を２．０Ｄ以下にしたのは、溝のポンプ作用により、先
端の切刃に給油させるために、使用できる範囲はせいぜ
い２．０Ｄが限度であるからである。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】複数の溝１０の長手方向長さＬ2 を２．５
乃至５．０Ｄとしたのは、加工穴深さが通常ドリル直径
の２．０Ｄから３．０Ｄの範囲であり、複数の溝が切刃
５に油を送るポンプ作用を行うのはこの範囲である。こ
の範囲を越えるとドリルの剛性が小さくなり、穴明け切
削が高速で行われるためにドリルが折損することになる
からである。従って、ドリルの再研磨しろを必要としな
い場合は、Ｌ1 を２．５Ｄ以上としてもよいが、通常再
研磨しろを０．５Ｄ程度は必要であるので、この実施例
ではＬ1 を１Ｄ、Ｌ2 を５．０Ｄとした。
乃至５．０Ｄとしたのは、加工穴深さが通常ドリル直径
の２．０Ｄから３．０Ｄの範囲であり、複数の溝が切刃
５に油を送るポンプ作用を行うのはこの範囲である。こ
の範囲を越えるとドリルの剛性が小さくなり、穴明け切
削が高速で行われるためにドリルが折損することになる
からである。従って、ドリルの再研磨しろを必要としな
い場合は、Ｌ1 を２．５Ｄ以上としてもよいが、通常再
研磨しろを０．５Ｄ程度は必要であるので、この実施例
ではＬ1 を１Ｄ、Ｌ2 を５．０Ｄとした。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】下記の条件により従来品ドリルと本発明に
係るドリルの切削試験をしたところ、図７に示すような
結果を得た。 被削材．．．．．．．アルミニュウム合金（ＡＣ２Ｂ−
Ｔ６） ドリル．．．．．．．直径：φ６ｍｍ 切削条件．．．．．．回転数：２５，０００回転／毎分 ．．．．．．送り速度：１０，０００ｍｍ／毎分 ．．．．．．穴明け深さ：２０ｍｍ（止まり穴）
係るドリルの切削試験をしたところ、図７に示すような
結果を得た。 被削材．．．．．．．アルミニュウム合金（ＡＣ２Ｂ−
Ｔ６） ドリル．．．．．．．直径：φ６ｍｍ 切削条件．．．．．．回転数：２５，０００回転／毎分 ．．．．．．送り速度：１０，０００ｍｍ／毎分 ．．．．．．穴明け深さ：２０ｍｍ（止まり穴）
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】上記の結果によれば、切削抵抗のうちスラ
ストは従来品も本発明品と同じである。しかし、トルク
（切削トルク）を比較したところ、図８に示すように従
来品で明けられた穴の穴明け開始から終了に至るまでト
ルクが大きく、また穴明け後にドリルを引き抜く時にも
トルクが発生しいる。このことから、従来品では充分に
給油がなされていないことが分かる。従来品のドリルに
より明けられたいずれの穴も同じ状態であり、ドリルを
引き抜くときのトルク発生原因はマージンが穴壁を擦っ
ているためである。本発明に係るドリルでは図６から明
らかなように、穴明け時のトルクも小さく、ドリルをワ
ークから抜くときも滑らかな線で示されており、切刃に
充分に給油がなされていることが分かる。
ストは従来品も本発明品と同じである。しかし、トルク
（切削トルク）を比較したところ、図８に示すように従
来品で明けられた穴の穴明け開始から終了に至るまでト
ルクが大きく、また穴明け後にドリルを引き抜く時にも
トルクが発生しいる。このことから、従来品では充分に
給油がなされていないことが分かる。従来品のドリルに
より明けられたいずれの穴も同じ状態であり、ドリルを
引き抜くときのトルク発生原因はマージンが穴壁を擦っ
ているためである。本発明に係るドリルでは図６から明
らかなように、穴明け時のトルクも小さく、ドリルをワ
ークから抜くときも滑らかな線で示されており、切刃に
充分に給油がなされていることが分かる。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】
【効果】本発明に係わるドリルは、先端切刃５の外周コ
ーナ６からシャンク１１側に０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの直径を示す）の距離を隔ててシャンク
側に向けてスタートする複数の溝１０を、マージン部２
またはマージン部を含むランド３面に直交、または略直
交させて形成したものであるから、ドリルを回転させ被
削材に穴を明けるときに、外部からドリルに給油する
と、切削油は複数の溝１０のポンプ作用により該溝に沿
ってドリル先端の切刃５に充分に供給されるから、切刃
を完全に冷却することができた。
ーナ６からシャンク１１側に０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの直径を示す）の距離を隔ててシャンク
側に向けてスタートする複数の溝１０を、マージン部２
またはマージン部を含むランド３面に直交、または略直
交させて形成したものであるから、ドリルを回転させ被
削材に穴を明けるときに、外部からドリルに給油する
と、切削油は複数の溝１０のポンプ作用により該溝に沿
ってドリル先端の切刃５に充分に供給されるから、切刃
を完全に冷却することができた。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】また、複数の溝のポンプ作用により切削油
を穴内に急速に送り込むことが可能となり、このために
穴内におけるドリル全体の潤滑がきわめて良好となり、
従来品に比して切刃摩耗が５０〜６５％も小さくなっ
た。さらに、上記のように切削油を切刃に充分に供給で
きるから、穴壁面とマージンとの擦過現象も殆どなくな
り、マージンの摩耗も従来品に比して半分に減少し、寿
命が２倍以上に延びた。また、加工穴内壁とマージンと
の擦過現象が軽減されたため、加工穴の拡大も従来品で
は４０〜７０μｍであったものが、本発明ではそれが１
０〜３０μｍとなり、加工穴精度も向上するばかりでな
く、穴加工終了の際にも加工穴内壁とマージンとの擦過
現象がなくなり、これに起因する異常トルクの発生によ
るドリルの突発的な折損のおそれは完全に無くなった。
を穴内に急速に送り込むことが可能となり、このために
穴内におけるドリル全体の潤滑がきわめて良好となり、
従来品に比して切刃摩耗が５０〜６５％も小さくなっ
た。さらに、上記のように切削油を切刃に充分に供給で
きるから、穴壁面とマージンとの擦過現象も殆どなくな
り、マージンの摩耗も従来品に比して半分に減少し、寿
命が２倍以上に延びた。また、加工穴内壁とマージンと
の擦過現象が軽減されたため、加工穴の拡大も従来品で
は４０〜７０μｍであったものが、本発明ではそれが１
０〜３０μｍとなり、加工穴精度も向上するばかりでな
く、穴加工終了の際にも加工穴内壁とマージンとの擦過
現象がなくなり、これに起因する異常トルクの発生によ
るドリルの突発的な折損のおそれは完全に無くなった。
Claims (3)
- 【請求項１】 先端切刃（５）の外周コーナ（６）から
シャンク（１１）側に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててスタート
する複数の溝（１０）を、マージン部（２）に直交、又
は略直交させて形成したことを特徴とするツイストドリ
ル。 - 【請求項２】 先端切刃（５）の外周コーナ（６）から
シャンク（１１）側に向けて０．５Ｄ乃至２．０Ｄ（但
し、Ｄはドリルの外径を示す）の距離を隔ててスタート
する複数の溝（１０）を、マージン部（２）を含むラン
ド（３）面に直交、又は略直交させて形成したことを特
徴とするツイストドリル。 - 【請求項３】 前記の複数の溝（１０）は外周コーナ
（６）からシャンク（１１）側に２．５乃至５．０Ｄ
（但し、Ｄはドリルの外径を示す）の長手方向長さとし
た請求項１記載のツイストドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3245241A JPH0557517A (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | ツイストドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3245241A JPH0557517A (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | ツイストドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0557517A true JPH0557517A (ja) | 1993-03-09 |
Family
ID=17130762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3245241A Withdrawn JPH0557517A (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | ツイストドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0557517A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007268657A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 穴開け工具 |
| WO2007142859A2 (en) * | 2006-06-01 | 2007-12-13 | Onsrud Cutter | Polycrystalline diamond tool for cutting |
| US7338237B2 (en) * | 2004-05-05 | 2008-03-04 | Seco Tools Ab | Drill and drill tip for chip removing machining |
| JP4919527B1 (ja) * | 2011-09-14 | 2012-04-18 | 健治郎 楠 | ドリル |
| EP2934802B1 (de) | 2012-12-20 | 2016-07-13 | Walter AG | Spiralbohrer |
| JP2017052051A (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | ドリル |
| CN107486578A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-12-19 | 株洲钻石切削刀具股份有限公司 | 一种内冷麻花钻 |
| JP2019181615A (ja) * | 2018-04-06 | 2019-10-24 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
-
1991
- 1991-08-30 JP JP3245241A patent/JPH0557517A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7338237B2 (en) * | 2004-05-05 | 2008-03-04 | Seco Tools Ab | Drill and drill tip for chip removing machining |
| JP2007268657A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 穴開け工具 |
| WO2007142859A2 (en) * | 2006-06-01 | 2007-12-13 | Onsrud Cutter | Polycrystalline diamond tool for cutting |
| WO2007142859A3 (en) * | 2006-06-01 | 2008-08-28 | Onsrud Cutter | Polycrystalline diamond tool for cutting |
| JP4919527B1 (ja) * | 2011-09-14 | 2012-04-18 | 健治郎 楠 | ドリル |
| JP2013075355A (ja) * | 2011-09-14 | 2013-04-25 | Kenjiro Kusunoki | ドリル |
| EP2934802B1 (de) | 2012-12-20 | 2016-07-13 | Walter AG | Spiralbohrer |
| EP2934802B2 (de) † | 2012-12-20 | 2019-12-11 | Walter AG | Spiralbohrer |
| JP2017052051A (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 三菱マテリアル株式会社 | ドリル |
| CN107486578A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-12-19 | 株洲钻石切削刀具股份有限公司 | 一种内冷麻花钻 |
| JP2019181615A (ja) * | 2018-04-06 | 2019-10-24 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981112 |