JPH0557301A - フランジを有する形材の高精度圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 Ｈ形鋼、Ｉ形鋼等のフランジを有する形鋼を
ユニバーサル圧延によって製造する際に、ウェブ偏りの
発生を防止する圧延方法を提供する。 【構成】 ユニバーサル圧延装置列のうち中間圧延工程
のエッジャー圧延機に偏心リング型のエッジング圧延ロ
ールもしくはバックアップロール型のエッジング圧延ロ
ールを用いてウェブ拘束圧延を行った後、仕上げ圧延工
程のユニバーサルミルに水平ロール軸心位置に対して堅
ロール軸心位置をロール径、ウェブとフランジの実圧下
量等を条件として定まる所定の距離だけ圧延方向に移動
して仕上げ圧延する。 【効果】 中間圧延工程でウェブ拘束圧延により改善し
たウェブ中心偏りを仕上げ圧延工程で再発させず、最終
製品のウェブ中心偏りを大幅に減少できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、フランジを有する形
材、例えばＨ形鋼・Ｉ形鋼等の中心偏りを防止して高精
度に圧延する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に建築部材として使用されているフ
ランジを有する形材のうち代表的なＨ形鋼は図２０
（ａ），（ｂ）に示す方法で造形される。すなわち、複
数の孔型を形成したブレークダウン圧延機１で鋼片５０
をＨ形に類似した形状へ粗造形したのち、上下水平ロー
ル２ａと左右堅ロール２ｂを備えた中間ユニバーサル圧
延機２によりウェブおよびフランジの厚さを圧下する。
さらに、中間ユニバーサル圧延機と連続圧延可能に近接
して設置された上下水平ロール３ａを有するエッジング
圧延機３によりフランジを幅方向に圧下鍛錬して形状寸
法のバラツキを修正したのち、前記中間ユニバーサル圧
延機と同様に上下水平ロール４ａおよび左右堅ロール４
ｂを有する仕上ユニバーサル圧延機４により所望の製品
形状に仕上げる。

【０００３】なお、図２０（ａ），（ｂ）に示したレイ
アウトは最も代表的な例であり、更にユニバーサル圧延
機およびエッジング圧延機を複数台配置する場合もあ
る。

【０００４】ところで、ユニバーサル圧延においてパス
毎のウェブ延伸とフランジ延伸との比によって、被圧延
材のフランジ幅は増大したり、減少することが知られて
いる。したがって、フランジ幅が圧延パスが進行するに
つれて増大する場合には、エッジング圧延機３の圧延状
態は、図１８に示すように初期パスでは原則として被圧
延材のウェブ部１ａを上下一対の水平ロール３ａで拘束
することを基本にしているが、図１９のように後期パス
では被圧延材のフランジ片幅Ｆｓがユニバーサル圧延を
重ねるとともに増大してくるため、水平ロール３ａとウ
ェブ部１ａとの間にはクリアランスＳ，Ｓ’の発生を余
儀なくされている。このクリアランスＳ，Ｓ’は、圧延
材の温度変化、鋼種変化、もしくは製品の厚手あるいは
薄手の違いからくる圧下と幅拡り差、さらには負荷再配
分のためのパススケジュールの修正など、圧延条件の変
化に対しての調整余裕代、あるいはロールの磨耗調整代
としても不可欠である。従来の圧延方式では単にリバー
ス型多パス式ミルのみならず、１スタンド１パス式連続
圧延ミルにおいてもクリアランスＳ，Ｓ’は避けられな
いもので、一般にＳ，Ｓ’≧１ｍｍに設定されている。
クリアランスＳ，Ｓ’が生じた状態でエッジング圧延を
行うと、図１５および図１６に示すようにフランジが座
屈したり、あるいは図１７のウェブ部１ａの位置がフラ
ンジ１ｂの中心位置（ＦＴ／２）にならず、いわゆる中
心偏りが生じ易くなる。

【０００５】このような問題点を解決するため、本出願
人は先に特開昭６２−７７１０７号公報および特開昭６
２−７７１０１号公報の手段を提案した。特開昭６２−
７７１０７号公報は、図１１に示すようにエッジングロ
ールの主軸８に左右一対のフランジエッジング用水平ロ
ール１１を相対間隔調整自在に設けると共に、外周面に
ウェブ拘束リングロール１２を回動自在に嵌装した左右
一対の偏心中間リングロール１３を前記主軸８の外周に
回動自在に設けた偏心リング型エッジング圧延ロールで
ある。図１２は特開昭６２−７７１０７号公報の偏心リ
ング型エッジング圧延ロールの作用を示し、（ａ）はフ
ランジ幅が小さい被圧延材の例であり、偏心中間リング
ロール１３はパスラインから離れた偏心位置に回転変位
させて設定する。このように設定することによって被圧
延材のウェブ１ａをウェブ拘束リングロール１２で拘束
しながら、被圧延材のフランジ部１ｂの先端をフランジ
圧下用作用部１１によって圧延することができる。
（ｂ）はフランジ幅が大きい被圧延材の例で、偏心中間
リングロール１３はパスラインに近づいた偏心位置に回
転させて設定する。このように設定することによって、
フランジ幅が大きい被圧延材の場合も被圧延材のウェブ
１ａをウェブ拘束リングロール１２で拘束しながら、被
圧延材のフランジ部１ｂの先端をフランジ圧下用作用部
１１によって圧延することができる。

【０００６】また、特開昭６２−７７１０１号公報の技
術は、図１３に示すようにエッジングロールを、その主
軸８の外周に転動自在に設けたウェブ拘束カラー７_-1と
軸部７_-2を有する水平ロール７と、前記軸部７_-2の外周
面に転動自在に当接する一対のバックアップロール９、
および該バックアップロール９に支承されるフランジ部
圧下用作動ロール１０を有し、前記４つのロールの軸心
を結ぶ直線に交差する方向にバックアップロール９を変
位せしめる構造としたバックアップロール型エッジング
圧延ロールである。

【０００７】図１４は特開昭６２−７７１０１号公報の
バックアップロール型エッジング圧延ロールの作用を示
し、図１４（ａ）はフランジ幅が大きい被圧延材の例
で、バックアップロール９は開いた位置に設定する。こ
の設定によって、被圧延材のフランジ部１ｂの先端はフ
ランジ部圧下用作用ロール１０によって圧延され、この
際被圧延材のウェブ部１ａはウェブ拘束カラー７_-1によ
り把持されて拘束されている。図１４（ｂ）はフランジ
幅が小さい被圧延材の例であり、バックアップロール９
は閉じた位置に設定する。この設定によって、被圧延材
のウェブ部１ａを拘束してフランジ部１ｂの先端を圧延
できる。

【０００８】以上のように、特開昭６２−７７１０７号
公報および特開昭６２−７７１０１号公報は両者ともに
エッジング圧延段階でウェブを拘束しながらフランジ先
端部をエッジング圧延できる装置を提案したものであ
り、エッジング圧延仕上がり段階での中心偏りの改善効
果は大きいと考えられる。

【０００９】しかしながら、前記特開昭６２−７７１０
７号公報または特開昭６２−７７１０１号公報の手段を
中間圧延工程のエッジング圧延に適用した場合、中間圧
延工程のフランジエッジング圧延段階で中心偏りが改善
されたとしても、最終圧延工程の仕上げユニバーサル圧
延工程で中心偏りが再発すると救済の手段がないという
問題がある。

【００１０】仕上げユニバーサル圧延段階での中心偏り
発生の要因としては、パスラインずれ、材料の噛込み角
度不良、材料の反り、圧延機のガタなどが考えられる。
この中で最も影響度が高いのはパスラインのずれであ
る。図１０は上下水平ロール４ａと左右堅ロール４ｂと
の軸芯Ｃが同一軸芯線上にある従来の仕上げユニバーサ
ル圧延機で圧延する際にパスラインのずれにより中心偏
りが発生するメカニズムを示した。

【００１１】被圧延材のウェブ部１ａは、上下水平ロー
ル４ａによって、またフランジ部１ｂは左右堅ロール４
ｂと水平ロール４ａの側面によって所定の厚みまで圧延
される。水平ロール４ａとウェブ部１ａとの接触投影長
さＬｗおよび堅ロール４ｂとフランジ１ｂとの接触投影
長さＬｆは、それぞれ，式で表すことができる。

【００１２】

【数１】

【００１３】ここで、ＲＨ：水平ロール半径 Ｒｖ：堅ロール半径 Δｔｗ：ウェブ実圧下量 Δｔｆ：フランジ実圧下量 一般に、２Ｒｖ／ＲＨは１．５程度であるとともに、基
本的にはフランジ圧下量はウェブ圧下量より大きいた
め、Ｌｆ＞Ｌｗであり、フランジ部１ｂはウェブ部１ａ
より先行してロールに接触する。この現象は以下に示す
ように中心偏りという製品形状不良をもたらす。

【００１４】図１０図（ａ），（ｂ）に示すように、ロ
ーラーテーブル１４上を走行してきた被圧延材は、水平
ロール４ａの側面と堅ロール４ｂとによってまず被圧延
材のフランジ部１ｂを圧延され、その後に水平ロール４
ａにとって被圧延材のウェブ部１ａを圧延される。図中
ａ−ａおよびｂ−ｂが各々ウェブ部噛込み開始位置およ
びフランジ部噛込み開始位置を示している。被圧延材が
ユニバーサル圧延機を通過する毎にフランジ幅は変化す
るため、圧延前後面のローラーテーブル１４の上面から
ウェブ部１ａの中心ｘ１−ｘ１までの距離ｈ１はローラ
ーテーブル１４の上面から上下水平ロール４ａの間隙中
心ｙ１−ｙ１までの距離ｈ２よりも小さくなる場合があ
る。圧延機を通過する毎にローラーテーブル１４を上下
方向に調整してｈ１とｈ２を一致させようとする設備は
周知であるが、フランジ幅の変動に追随させてローラー
テーブル１４の上下位置を微調整することは極めて困難
である。したがって、このような圧延状況ではフランジ
部１ｂが先行して噛込むと、ウェブ部１ａが水平ロール
４ａに噛込む際には、水平ロール４ａの側面と堅ロール
４ｂとでフランジが拘束された状態であるため、被圧延
材のウェブ部１ａが上方に移動させられ、結果的にウェ
ブ部１ａの中心位置ｘ１−ｘ１がｙ１−ｙ１に付け替わ
り、フランジ部中心位置ｘ１−ｘ１より上にΔｘだけ移
動し中心偏りが生じる。

【００１５】この中心偏り防止法として、前記式、
式中の堅ロール半径Ｒｖ、水平ＲＨ、Δｔｗ、Δｔｆを
調整してウェブの接触投影長Ｌｗとフランジの接触投影
長Ｌｆとをできる限り同じ長さにし、ウェブ噛込み位置
をフランジ噛込み位置をほぼ一致させる方法が提案され
ている（特公昭４６−１９１６７）。しかしながら、水
平ロール径を大きくすることは圧延機ハウジングの規模
が大きくなり、経済的に不利である。一方、堅ロール径
を小さくすることはロール原単位やロール強度の低下を
招くことになる。また、ウェブ厚およびフランジ厚は多
岐にわたっており、それら全てのサイズに対してウェブ
の圧下量をフランジの圧下量より大きくすることは不可
能に近い。したがって、やむなくフランジ噛込みがウェ
ブ噛込みに先行し、結果的にウェブ中心偏りが生じる場
合がある。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、フランジを
有する形材の圧延工程において、その中間圧延工程で改
善した中心偏りを、仕上げ圧延工程で再発させない圧延
方法を提供するものである。

【００１７】

【課題を解決するための手段及び作用】本発明は上述の
課題を解決したものであり、その要旨は、（１）粗圧
延、中間ユニバーサル圧延および仕上げユニバーサル圧
延の各工程によってフランジを有する形材を圧延するに
際し、前記中間ユニバーサル圧延工程のエッジング圧延
機にウェブ拘束圧延機構を有するフランジエッジング圧
延ロールを用いて圧延する方法において、仕上げユニバ
ーサル圧延工程のユニバーサル圧延機の水平ロール軸芯
位置を基準として、竪ロール軸芯位置を、その水平ロー
ル径、竪ロール径およびウェブとフランジの実圧下量等
を条件としてウェブ噛み込み開始位置をフランジ噛み込
み開始よりも先行して圧延可能な位置から、フランジ部
を竪ロールと水平ロール側面とで挟圧可能な位置までの
範囲内に設定して圧延することを特徴とするフランジを
有する形材の高精度圧延方法、（２）中間ユニバーサル
圧延工程のユニバーサル圧延機の水平ロール軸芯位置を
基準として、竪ロール軸芯位置を、その水平ロール径、
竪ロール径およびウェブとフランジの実圧下量等を条件
としてウェブ噛み込み開始をフランジ噛み込み開始より
も先行して圧延可能な位置から、フランジ部を竪ロール
と水平ロール側面とで挟圧可能な位置までの範囲内に設
定して圧延することを特徴とする（１）項記載のフラン
ジを有する形材の高精度圧延方法、である。

【００１８】以下本発明を詳細に説明する。

【００１９】図１（ａ），（ｂ）に本発明の圧延方法の
概略を示す。従来と同様にブレークダウン圧延機１で鋼
片５を粗造形したのち、上下水平ロール２ａと左右堅ロ
ール２ｂを備えた中間ユニバーサル圧延機２によりウェ
ブおよびフランジの厚さを圧下する。さらに中間ユニバ
ーサル圧延機と連続して設置されたエッジング圧延機３
３には偏心リング型エッジング圧延ロールまたはバック
アップロール型エッジング圧延ロールを適用し、ウェブ
を拘束しながらフランジを幅方向に圧下鍛錬し、中心偏
りを改善したのち、上下一対の水平ロール４ａおよび左
右一対の堅ロール４ｂを有し、堅ロール４ｂの軸芯位置
を水平ロール４ａの軸芯位置に対して圧延方向に移動可
能に設けた堅ロール軸芯移動仕上げユニバーサル圧延機
４４により所望の製品形状に仕上げる。

【００２０】本発明は、偏心リング型エッジング圧延ロ
ールまたはバックアップロール型エッジング圧延ロール
と、堅ロール軸芯を移動可能に設けた仕上げユニバーサ
ル圧延機との組合せにより前記課題を解決するものであ
るが、偏心リング型エッジング圧延ロール（特開昭６２
−７７１０７号公報）およびバックアップロール型エッ
ジング圧延ロール（特開昭６２−７７１０１号公報）に
ついては従来技術として前述したので、以下では主に堅
ロール軸芯移動仕上げユニバーサル圧延機について、Ｈ
形鋼の場合を例にとり、その作用について詳細に説明す
る。

【００２１】図２（ａ），（ｂ）に示すように、Ｈ形鋼
の圧延におけるウェブ部の噛込み開始位置ａ−ａとフラ
ンジ部の噛込み開始位置ｂ−ｂは、水平ロール軸芯位置
ｄ₁、堅ロールｃ₁ と圧延時の接触投影長Ｌｗ，Ｌｆか
ら求められる。被圧延材のウェブ部１ａの圧下は、水平
ロール軸芯位置ｄ₁ からウェブ部の接触投影長Ｌｗの距
離だけ圧延入側方向に離れた位置で開始され、ロール隙
が最も狭くなる位置、すなわち上下水平ロール軸芯位置
ｄ₁ にて完了する。また、被圧延材のフランジ部１ｂの
圧下は、堅ロール軸芯位置ｃ₁ からフランジ部の接触投
影長Ｌｆの距離だけ圧延入側方向に離れた位置で開始さ
れ、堅ロール４ｂと水平ロール４ａの側面の隙が最も狭
くなる位置、すなわち堅ロール軸芯位置ｃ₁ にて完了す
る。先に述べたように、Ｈ形鋼のユニバーサル圧延では
一般にウェブ部接触投影長Ｌｗに対してフランジ部の接
触投影長Ｌｆが大きく、ウェブ部噛込み位置ａ−ａに対
してフランジ部噛込み位置ｂ−ｂが先行する。このウェ
ブ部噛込み位置ａ−ａからフランジ部噛込み位置ｂ−ｂ
までの距離ΔＬ以上の距離だけ圧延パス毎に堅ロール軸
芯を圧延方向に移動することにより、常にウェブ部の噛
込み位置をフランジ部の噛込み位置より先行させること
が理論上可能である。

【００２２】実際の圧延においては、圧延機のガタ、被
圧延材の温度条件などにより、実際に圧延された後のウ
ェブ厚とフランジ厚は目標値に対してばらつくことを考
慮すると、実質的なフランジ接触投影長とウェブ接触投
影長との差ΔＬ’は式で表すことができる。

【００２３】

【数２】

【００２４】ここで、Ｌｆ’：実質フランジ接触投影長 Ｌｗ’：実質ウェブ接触投影長 αｆ ：フランジ圧下量の変動値 αｗ ：ウェブ圧下量の変動値 Δｔｆ：フランジ圧下量 Δｔｗ：ウェブ圧下量 水平ロール軸芯位置から堅ロール軸芯位置までの移動量
を前記式で求まるΔＬ’よりも大きく設定すれば、圧
延環境条件が変化してもフランジ部噛込み位置ｂ−ｂに
対してウェブ部噛込み位置ａ−ａを常に先行させること
ができる。すなわち、このΔＬ’が堅ロール軸芯移動量
の下限値である。また、水平ロール軸芯位置ｄ₁ に対す
る堅ロール軸芯移動量の上限値は、Ｈ形鋼の断面内フラ
ンジ厚偏差の発生量により制約される。図３（ａ），
（ｂ）に示すように水平ロール軸芯位置ｄ₁ に対して堅
ロール軸芯移動量Ｌを極端に大きく設定すると、フラン
ジ部１ｂが堅ロール４ｂと水平ロール４ａとの側面で挟
圧される部分ｅ１−ｅ２が少なくなり、その結果として
フランジ部に範囲ｅ２−ｅ３にわたって厚み偏差Δｔが
生じる。したがって、この厚み偏差Δｔが許容値内にな
るように堅ロール軸芯移動量の上限値を規制する必要が
ある。

【００２５】以上のように設定した範囲内で堅ロール軸
芯を圧延方向に移動させると、従来のユニバーサル圧延
では図１０のようにウェブ中心偏りが発生する場合であ
っても、図４（ａ），（ｂ）のようにウェブ部１ａが先
行して噛込むので、ウェブ部１ａの中心Ｘ１−Ｘ１とフ
ランジ部１ｂの中心が一致したままで、上下水平ロール
４ａの間隔中心Ｙ１−Ｙ１にウェブ部１ａが誘導され、
ウェブ中心偏りは抑制できる。また、図６（ａ），
（ｂ）のようにローラーテーブル１４の上面からウェブ
部１ａの中心ｘ１−ｘ１までの距離ｈ１がローラーテー
ブル１４の上面から上下水平ロール４ａの間隙中心Ｙ１
−Ｙ１までの距離ｈ２と一致しているにもかかわらず、
被圧延材に上反りが発生している場合は、フランジ部１
ｂがウェブ部１ａに対して先行して噛込み、斜線で示す
フランジ部が拘束された状態でウェブ部１ａが水平ロー
ル４ａに噛込むため、ウェブ部１ａが下方に移動させら
れ中心偏りが発生する。このような場合でも、前記の範
囲で堅ロール軸芯位置を移動させたユニバーサル圧延機
を用いると、図５（ａ），（ｂ）のようにフランジ部１
ｂに対してウェブ部１ａが先行して噛込み、被圧延材の
上反りを矯正しつつウェブ部１ａを上下水平ロールの間
隙中心Ｙ１−Ｙ１に誘導し、中心偏りを抑制することが
できる。なお、被圧延材の下反りが発生している場合も
同様である。

【００２６】以上、上下一対の水平ロールおよび左右一
対の堅ロールを有し、堅ロールの軸芯位置を水平ロール
の軸芯位置に対して圧延方向に移動可能に設けた仕上げ
ユニバーサル圧延機の作用について述べてきたが、同様
の構造を有するユニバーサル圧延機を中間ユニバーサル
圧延機として使用すると、さらに高精度化が可能であ
る。以下ではその理由を説明する。

【００２７】中間ユニバーサル圧延機と連続して設置さ
れたエッジング圧延機に偏心リング形エッジング圧延ロ
ールまたはバックアップロール型エッジング圧延ロール
を適用し、ウェブを拘束しながらフランジを幅方向に圧
下鍛錬し、中心偏りを改善する際には、図７のようにフ
ランジ先端部６ａにバルジング（膨れ）ΔＢが発生す
る。エッジング圧延前の段階で極端に大きな中心偏りΔ
Ｘがある場合には図８のように上下フランジのエッジン
グ量ΔＥ１，ΔＥ２が異なるため、上下フランジ先端部
のバルジング量ΔＢ１，ΔＢ２に差が生じる。このバル
ジング部は後工程の仕上げユニバーサル圧延機で圧下成
形され、通常このバルジング量の１〜２割がフランジ幅
拡りとなる。したがって、上下フランジ先端部のバルジ
ング量に差がある場合には上下フランジ幅に差が生じ、
結果としてウェブ中心位置がずれたことになる。このよ
うにして生じた中心偏りはパスラインずれに起因する中
心偏りに比べて小さい量であるが、さらなる高精度化を
図るためには中間ユニバーサル圧延機を堅ロールの軸芯
位置を水平ロールの軸芯位置に対して圧延方向に移動可
能な構造にし、中間ユニバーサル圧延段階での中心偏り
をも抑制することは非常に効果的である。

【００２８】以上のように、本発明をフランジを有する
形材の製造プロセスに適用することにより、中間圧延工
程で改善した中心偏りを、仕上げ圧延工程で再発させず
に圧延でき、高精度なフランジを有する形材製品を作り
出すことができる。

【００２９】

【実施例】ウェブ高さ６００ｍｍ、フランジ幅２００ｍ
ｍのＨ形鋼の圧延時に本発明を適用した例について、従
来の圧延工程で圧延した場合と比較して、説明する。こ
こで、従来の圧延工程とは、前記の特開昭６２−７７１
０７号公報または特開昭６２−７７１０１号公報の手段
を中間ユニバーサル圧延工程のエッジャー圧延に適用
し、仕上げユニバーサル圧延では竪ロールの軸芯位置を
変更しない従来の圧延法である。

【００３０】図９（ａ），（ｂ）に中間ユニバーサル圧
延、エッジング圧延、仕上げユニバーサル圧延での中心
偏りの推移を示した。図９（ａ）は前記の従来製造プロ
セスで圧延した場合であり、図９（ｂ）が本発明を適用
した場合である。図９（ａ）によると、中間ユニバーサ
ル圧延前（Ｕ０）にかなり大きな中心偏りがあり、その
中心偏りが中間ユニバーサル圧延１パス目（Ｕ１）でさ
らに大きくなっても、エッジング圧延１パス目（Ｅ１）
で大幅に改善される。その後中間ユニバーサル圧延、エ
ッジング圧延を繰り返すと、中間ユニバーサル圧延の各
パスで中心偏りを大きくするが、各エッジングパスにて
中心偏りは抑制され、エッジング圧延最終パス（Ｅ６）
では中心偏りは許容値内まで改善される。しかしなが
ら、仕上げユニバーサル圧延（Ｆ）で再び中心偏りが発
生し、最終製品では所望の精度は得られなかった。

【００３１】また、中間ユニバーサル圧延機および仕上
げユニバーサル圧延機を堅ロール軸芯移動式にしたのみ
でも、中間ユニバーサル圧延前（Ｕ０）の偏りが製品に
そのまま残存し、所望の精度は得られなかった。

【００３２】これに対して、本発明を適用した図９
（ｂ）の場合には、中間ユニバーサル圧延の各パスでの
中心偏りの悪化が低減されるとともに、仕上げユニバー
サル圧延（Ｆ）で中心偏りは再発しておらず、エッジン
グ圧延最終パス（Ｅ６）とほぼ同じ中心偏りで仕上げら
れ、許容値内の寸法精度が得られた。

【００３３】なお、図９（ｂ）のエッジング圧延時のデ
ータは、エッジング圧延ロールの過負荷防止のために、
完全ウェブ拘束とせずＳ＝１ｍｍで設定した。

【００３４】

【発明の効果】本発明をフランジを有する形材の製造プ
ロセスに適用することにより、中間圧延工程で改善した
中心偏りを、仕上げ圧延工程で再発させずに圧延でき、
従来圧延法では実現できなかった高精度なフランジを有
する形材製品を全長にわたって安定して製造することが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ），（ｂ）は、本発明によるＨ形鋼の圧延
方法の概略図

【図２】本発明の仕上げユニバーサル圧延状態を示す
図、 （ａ）は、水平ロールと堅ロールへの被圧延材の噛込み
状態を示す平面略図 （ｂ）は、（ａ）の堅ロール軸芯線ｃ₁ における断面略
図

【図３】（ａ），（ｂ）は、本発明の実施態様を説明す
る平面および断面略図

【図４】（ａ），（ｂ）は、被圧延材ウェブ厚中心位置
と上下水平ロール隙の中心位置が一致していない場合の
本発明の実施態様を説明する平面および断面略図

【図５】（ａ），（ｂ）は、被圧延材の先端部が上に反
った状態での本発明の実施態様を説明する平面および断
面略図

【図６】（ａ），（ｂ）は、従来法における被圧延材の
先端部が上に反った状態での圧延状態を示す平面および
断面略図

【図７】エッジング圧延後のフランジ先端部バルジング
の発生状況の説明図

【図８】中心偏りがある被圧延材をエッジングした際の
フランジ先端部バルジングの発生状況の説明図

【図９】（ａ），（ｂ）は、従来法と本発明との中心偏
りの推移を比較した本発明の効果の説明図

【図１０】（ａ），（ｂ）は、従来のＨ形鋼のユニバー
サル圧延状態を示す平面および側面略図

【図１１】（ａ），（ｂ）は、偏心リング型エッジング
圧延ロールの説明図

【図１２】（ａ），（ｂ）は、偏心リング型エッジング
圧延ロールの作用説明図

【図１３】（ａ），（ｂ）は、バックアップロール型エ
ッジング圧延ロールの説明図

【図１４】（ａ），（ｂ）は、バックアップロール型エ
ッジング圧延ロールの作用説明図

【図１５】孔型ロール法による不良エッジング圧延状況
の説明図

【図１６】孔型ロール法による不良エッジング圧延状況
の説明図

【図１７】エッジング圧延が不良な場合に発生する中心
偏りの説明図

【図１８】初期パスのエッジング圧延状態の概念図

【図１９】後期パスのエッジング圧延状態の説明図

【図２０】（ａ），（ｂ）は、Ｈ形鋼を圧延する方法の
従来例の説明図

【符号の説明】

１…ブレークダウン圧延機 １ａ…ウェブ部 １ｂ…フランジ部 ２…中間ユニバーサ
ル圧延機 ２ａ…上下水平ロール ２ｂ…左右堅ロール ３…エッジング圧延機 ３ａ…水平ロール ４…仕上ユニバーサル圧延機 ４ａ…水平ロール ４ｂ…堅ロール ５…鋼片 ６ａ…フランジ先端部バルジング １４…ローラーテー
ブル ３３…エッジング圧延機 ４４…堅ロール軸芯移動仕上げユニバーサル圧延機

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【手続補正書】

【提出日】平成３年１０月３１日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００２

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００２】

【従来の技術】一般に建築部材として使用されているフ
ランジを有する形材のうち代表的なＨ形鋼は図２０
（ａ），（ｂ）に示す方法で造形される。すなわち、複
数の孔型を形成したブレークダウン圧延機１で鋼片５を
Ｈ形に類似した形状へ粗造形したのち、上下水平ロール
２ａと左右堅ロール２ｂを備えた中間ユニバーサル圧延
機２によりウェブおよびフランジの厚さを圧下する。さ
らに、中間ユニバーサル圧延機と連続圧延可能に近接し
て設置された上下水平ロール３ａを有するエッジング圧
延機３によりフランジを幅方向に圧下鍛錬して形状寸法
のバラツキを修正したのち、前記中間ユニバーサル圧延
機と同様に上下水平ロール４ａおよび左右堅ロール４ｂ
を有する仕上ユニバーサル圧延機４により所望の製品形
状に仕上げる。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】符号の説明

【補正方法】変更

【補正内容】

【符号の説明】 １…ブレークダウン圧延機 １ａ…ウェブ部 １ｂ…フランジ部 ２…中間ユニバーサ
ル圧延機 ２ａ…上下水平ロール ２ｂ…左右堅ロール ３…エッジング圧延機 ３ａ…水平ロール ４…仕上ユニバーサル圧延機 ４ａ…水平ロール ４ｂ…堅ロール ５…鋼片 ６ａ…フランジ先端部 １４…ローラーテー
ブル ３３…ウェブ拘束圧延機構を有するエッジング圧延機 ４４…堅ロール軸芯移動仕上げユニバーサル圧延機

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図５

【補正方法】変更

【補正内容】

【図５】

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図６】

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粗圧延、中間ユニバーサル圧延および仕
   上げユニバーサル圧延の各工程によってフランジを有す
   る形材を圧延するに際し、前記中間ユニバーサル圧延工
   程のエッジング圧延機にウェブ拘束圧延機構を有するフ
   ランジエッジング圧延ロールを用いて圧延する方法にお
   いて、仕上げユニバーサル圧延工程のユニバーサル圧延
   機の水平ロール軸芯位置を基準として、竪ロール軸芯位
   置を、その水平ロール径、竪ロール径およびウェブとフ
   ランジの実圧下量等を条件としてウェブ噛み込み開始位
   置をフランジ噛み込み開始よりも先行して圧延可能な位
   置から、フランジ部を竪ロールと水平ロール側面とで挟
   圧可能な位置までの範囲内に設定して圧延することを特
   徴とするフランジを有する形材の高精度圧延方法。
2. 【請求項２】 中間ユニバーサル圧延工程のユニバーサ
   ル圧延機の水平ロール軸芯位置を基準として、竪ロール
   軸芯位置を、その水平ロール径、竪ロール径およびウェ
   ブとフランジの実圧下量等を条件としてウェブ噛み込み
   開始をフランジ噛み込み開始よりも先行して圧延可能な
   位置から、フランジ部を竪ロールと水平ロール側面とで
   挟圧可能な位置までの範囲内に設定して圧延することを
   特徴とする請求項１記載のフランジを有する形材の高精
   度圧延方法。