JPH0551653A - 転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法 - Google Patents
転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法Info
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- JPH0551653A JPH0551653A JP20902691A JP20902691A JPH0551653A JP H0551653 A JPH0551653 A JP H0551653A JP 20902691 A JP20902691 A JP 20902691A JP 20902691 A JP20902691 A JP 20902691A JP H0551653 A JPH0551653 A JP H0551653A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来と比較し、投棄が困難となった転炉スラ
グを塊成鉱製造プロセスに積極的に利用することを可能
とする転炉スラグを用いた低シリカ塊成鉱を高生産率で
製造する方法を提供することにある。 【構成】 本発明は、製品塊成鉱中のＳｉＯ2 含有量が
５．５％以下で生産率が１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の塊
成鉱製造プロセスにおいて、転炉スラグの粒度を−３mm
に粉砕して、平均粒子径が０．４〜０．６mmとなるよう
に粒度調整し、塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2 を１．８０〜
２．２０に維持するように転炉スラグを石灰石又は生石
灰の代替として、フラックスとして使用することを特徴
とする転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法である。
グを塊成鉱製造プロセスに積極的に利用することを可能
とする転炉スラグを用いた低シリカ塊成鉱を高生産率で
製造する方法を提供することにある。 【構成】 本発明は、製品塊成鉱中のＳｉＯ2 含有量が
５．５％以下で生産率が１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の塊
成鉱製造プロセスにおいて、転炉スラグの粒度を−３mm
に粉砕して、平均粒子径が０．４〜０．６mmとなるよう
に粒度調整し、塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2 を１．８０〜
２．２０に維持するように転炉スラグを石灰石又は生石
灰の代替として、フラックスとして使用することを特徴
とする転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鉄高炉原料として優
れた性状を有する塊成鉱の製造に際し、フラックスとし
て転炉スラグを石灰石（又は生石灰）の一部代替として
使用する転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法に関するも
のである。
れた性状を有する塊成鉱の製造に際し、フラックスとし
て転炉スラグを石灰石（又は生石灰）の一部代替として
使用する転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】図１は通常の焼結法に用いられる工程説
明図である。溶鉱炉の主要な原料である焼結鉱などの塊
成鉱は、一般に、図１に示すような工程に従って、次の
ようにして製造される。
明図である。溶鉱炉の主要な原料である焼結鉱などの塊
成鉱は、一般に、図１に示すような工程に従って、次の
ようにして製造される。
【０００３】先ず、原料として約１０mm以下の粉鉱石に
フラックス源として、石灰石・ドロマイト・転炉スラグ
などの含ＣａＯ副原料粉、珪石・蛇紋岩などの含ＳｉＯ
2 副原料および返鉱と燃料源として粉コ−クスを用い、
適量の水分を加えて一次及び二次のドラムミキサ−にて
混合・造粒する。
フラックス源として、石灰石・ドロマイト・転炉スラグ
などの含ＣａＯ副原料粉、珪石・蛇紋岩などの含ＳｉＯ
2 副原料および返鉱と燃料源として粉コ−クスを用い、
適量の水分を加えて一次及び二次のドラムミキサ−にて
混合・造粒する。
【０００４】このように擬似粒化した原料をグレ−ト式
の焼結機上に充填し、その表層部の炭材に点火し、下方
よりブロ−ワにより空気を吸引しながらコ−クスを燃焼
させ、その燃焼熱により原料を１１００〜１３００℃に
て焼結し、次いでクラッシャ−にて粉砕し、４mm篩にて
スクリ−ニングし、＋４mmは製品として高炉に送り、−
４mmは返鉱として繰り返す。
の焼結機上に充填し、その表層部の炭材に点火し、下方
よりブロ−ワにより空気を吸引しながらコ−クスを燃焼
させ、その燃焼熱により原料を１１００〜１３００℃に
て焼結し、次いでクラッシャ−にて粉砕し、４mm篩にて
スクリ−ニングし、＋４mmは製品として高炉に送り、−
４mmは返鉱として繰り返す。
【０００５】このようにして製造した塊成鉱の性状とし
ては、冷間強度，被還元性，還元粉化性などの品質が要
求されている。そして、この品質確保のため各種副原料
の配合割合やコ−クス粉の添加量の調整をしながら操業
が行われる。
ては、冷間強度，被還元性，還元粉化性などの品質が要
求されている。そして、この品質確保のため各種副原料
の配合割合やコ−クス粉の添加量の調整をしながら操業
が行われる。
【０００６】最近では、高炉の高生産性に対応すべく、
より高品質が要求され、製品塊成鉱中のＳｉＯ2 含有量
が約５．５％以下となっている。さらに、設備の集約化
に伴い、焼結機における生産性も高いレベルが要求され
るようになっている。
より高品質が要求され、製品塊成鉱中のＳｉＯ2 含有量
が約５．５％以下となっている。さらに、設備の集約化
に伴い、焼結機における生産性も高いレベルが要求され
るようになっている。
【０００７】一方、転炉スラグは昭和５５年頃までは生
産量の約４０％は埋立て・廃棄されていたが、その後、
環境規制の強化に伴い、埋立廃棄量は徐々に減少し、最
近では１７〜１８％となっている。（永井他：資源と素
材，107(1991)No.2,P140）このため、転炉スラグの有効
利用は、土木用を中心に積極的に進められているが、高
炉スラグ程には有効利用されていない。
産量の約４０％は埋立て・廃棄されていたが、その後、
環境規制の強化に伴い、埋立廃棄量は徐々に減少し、最
近では１７〜１８％となっている。（永井他：資源と素
材，107(1991)No.2,P140）このため、転炉スラグの有効
利用は、土木用を中心に積極的に進められているが、高
炉スラグ程には有効利用されていない。
【０００８】転炉スラグ中のＣａＯ分に着目し、これを
焼結鉱製造プロセスでフラックスとして利用することは
以前から行われており、またその研究も数多く行われて
いる。 例えば、特開昭５５−７９８３７号公報には溶
融状態の転炉スラグ１００重量部に対して、蛇紋岩、ド
ロマイトなどのＭｇＣＯ3 を含有する鉱物原料１〜３０
重量部を添加溶融し、滓化したものを２〜２．５mmに粒
度調整を行い、塊成鉱製造用原料の一部とする方法が開
示されている。
焼結鉱製造プロセスでフラックスとして利用することは
以前から行われており、またその研究も数多く行われて
いる。 例えば、特開昭５５−７９８３７号公報には溶
融状態の転炉スラグ１００重量部に対して、蛇紋岩、ド
ロマイトなどのＭｇＣＯ3 を含有する鉱物原料１〜３０
重量部を添加溶融し、滓化したものを２〜２．５mmに粒
度調整を行い、塊成鉱製造用原料の一部とする方法が開
示されている。
【０００９】また、特開昭５５−１２８５４８号公報に
は、転炉スラグの粒度を２〜１０mmに破砕・整粒し、焼
結原料に対し１〜５重量％を配合し、焼結機の下層部へ
偏析させ操業する方法が開示されている。
は、転炉スラグの粒度を２〜１０mmに破砕・整粒し、焼
結原料に対し１〜５重量％を配合し、焼結機の下層部へ
偏析させ操業する方法が開示されている。
【００１０】しかしながら、これら転炉スラグの利用に
際しては、その前提となる塊成鉱製造プロセスでは、製
品中のＳｉＯ2 含有量およびコ−クス比が比較的に高
く、かつ操業度も現状と比較し低いという条件のもとで
あった。
際しては、その前提となる塊成鉱製造プロセスでは、製
品中のＳｉＯ2 含有量およびコ−クス比が比較的に高
く、かつ操業度も現状と比較し低いという条件のもとで
あった。
【００１１】最近では高炉を安定かつ高効率で操業する
ため高品質の塊成鉱を要求され、冷間強度，被還元性，
還元粉化性などの管理基準が厳しくなっている。そのた
め、従来の塊成鉱と異なり、製品中のＳｉＯ2 含有量は
５．５％以下、かつ、生産率は１．５ｔ／ｍ2 ／Ｈｒ以
上の操業が通常操業レベルになりつつある。
ため高品質の塊成鉱を要求され、冷間強度，被還元性，
還元粉化性などの管理基準が厳しくなっている。そのた
め、従来の塊成鉱と異なり、製品中のＳｉＯ2 含有量は
５．５％以下、かつ、生産率は１．５ｔ／ｍ2 ／Ｈｒ以
上の操業が通常操業レベルになりつつある。
【００１２】このため、原料の擬似粒子化の強化による
通気性の改善やコ−クス添加方法の工夫による効率的な
燃焼方法の改善が行われ、製品品質の維持確保のため、
副原料の添加量・方法に制約が出てきている。
通気性の改善やコ−クス添加方法の工夫による効率的な
燃焼方法の改善が行われ、製品品質の維持確保のため、
副原料の添加量・方法に制約が出てきている。
【００１３】このような操業条件下において、転炉スラ
グをフラックスの代替として使用すると冷間強度の低下
が認められるので、品質の維持を図るべく生産性を下げ
た操業が強いられる等の問題がある。
グをフラックスの代替として使用すると冷間強度の低下
が認められるので、品質の維持を図るべく生産性を下げ
た操業が強いられる等の問題がある。
【００１４】また、最近１０数年間での精練技術の進歩
により転炉での石灰使用量は減少し、スラグ原単位の低
下をもたらしている。これにより、転炉スラグ中のＣａ
Ｏ分も減少しており、転炉スラグの質的な変化も考慮す
る必要がある。
により転炉での石灰使用量は減少し、スラグ原単位の低
下をもたらしている。これにより、転炉スラグ中のＣａ
Ｏ分も減少しており、転炉スラグの質的な変化も考慮す
る必要がある。
【００１５】以上のように、製品中のＳｉＯ2 含有量は
５．５％以下、かつ、生産率は１．５ｔ／ｍ2 ／Ｈｒ以
上の条件下における塊成鉱製造プロセスに、転炉スラグ
を有効利用する方法の開発が望まれている。
５．５％以下、かつ、生産率は１．５ｔ／ｍ2 ／Ｈｒ以
上の条件下における塊成鉱製造プロセスに、転炉スラグ
を有効利用する方法の開発が望まれている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
と比較し、投棄が困難となった転炉スラグを上記のよう
な低シリカ含有量の製品塊成鉱を高生産率で生産する、
塊成鉱製造プロセスに積極的に利用することを可能とす
る転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法を提供することに
ある。
と比較し、投棄が困難となった転炉スラグを上記のよう
な低シリカ含有量の製品塊成鉱を高生産率で生産する、
塊成鉱製造プロセスに積極的に利用することを可能とす
る転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法を提供することに
ある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の問題点
を解決し、上記の目的を達成するためになされたもので
ある。
を解決し、上記の目的を達成するためになされたもので
ある。
【００１８】本発明は、製品塊成鉱中のＳｉＯ2 含有量
が５．５％以下で生産率が１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の
塊成鉱製造プロセスにおいて、転炉スラグの粒度を−３
mmに粉砕して、平均粒子径が０．４〜０．６mmとなるよ
うに調整し、転炉スラグを塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2 ：
１．８０〜２．２０に維持するように添加し、転炉スラ
グを石灰石又は生石灰の代替として、フラックスとして
使用することを特徴とする転炉スラグを用いた塊成鉱製
造方法である。
が５．５％以下で生産率が１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の
塊成鉱製造プロセスにおいて、転炉スラグの粒度を−３
mmに粉砕して、平均粒子径が０．４〜０．６mmとなるよ
うに調整し、転炉スラグを塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2 ：
１．８０〜２．２０に維持するように添加し、転炉スラ
グを石灰石又は生石灰の代替として、フラックスとして
使用することを特徴とする転炉スラグを用いた塊成鉱製
造方法である。
【００１９】
【作用】転炉スラグの主要構成鉱物が高融点の２ＣａＯ
・ＳｉＯ2 、および２ＣａＯ・Ｆｅ2 Ｏ3 であり、通常
フラックスとして用いられる石灰石（または生石灰）に
比べて同化反応性は著しく悪い。
・ＳｉＯ2 、および２ＣａＯ・Ｆｅ2 Ｏ3 であり、通常
フラックスとして用いられる石灰石（または生石灰）に
比べて同化反応性は著しく悪い。
【００２０】従来の塊成鉱製造方法では、製品中のＳｉ
Ｏ2 含有量は５．５％以上のレベルであり、これを滓化
するための石灰石（または生石灰）の絶対量も多く、焼
結のための融液生成量が確保されていた。
Ｏ2 含有量は５．５％以上のレベルであり、これを滓化
するための石灰石（または生石灰）の絶対量も多く、焼
結のための融液生成量が確保されていた。
【００２１】さらに、生産率も１．２〜１．４ｔ／ｍ2
・Ｈｒのレベルであるため焼成に要する熱量および１１
００℃以上の保持時間は十分に余裕が有ったため、同化
反応性の悪い転炉スラグを利用しても製品の品質管理上
特に問題にはならなかった。ところが、製品中のＳｉＯ
2 含有量は５．５％以下、かつ、生産率が１．５ｔ／ｍ
2 ・Ｈｒ以上の条件下における高炉用塊成鉱製造時にお
いては、通常の粒度（−８mm，算術平均径２〜３mm）で
転炉スラグを使用した場合、焼成時間内で（例えば１３
００℃以上，３分間）は酸化鉄との同化反応が不十分な
状態で焼結時間が終了するため製品塊成鉱の強度低下を
引き起こす。
・Ｈｒのレベルであるため焼成に要する熱量および１１
００℃以上の保持時間は十分に余裕が有ったため、同化
反応性の悪い転炉スラグを利用しても製品の品質管理上
特に問題にはならなかった。ところが、製品中のＳｉＯ
2 含有量は５．５％以下、かつ、生産率が１．５ｔ／ｍ
2 ・Ｈｒ以上の条件下における高炉用塊成鉱製造時にお
いては、通常の粒度（−８mm，算術平均径２〜３mm）で
転炉スラグを使用した場合、焼成時間内で（例えば１３
００℃以上，３分間）は酸化鉄との同化反応が不十分な
状態で焼結時間が終了するため製品塊成鉱の強度低下を
引き起こす。
【００２２】本発明法は、図２に示すように、石灰石に
比較し鉄鉱石との同化反応性の劣る転炉スラグの粒度を
−３mm以下，平均粒径０．４〜０．６mmに細かくするこ
とにより反応面積が大きくなり、鉄鉱石との同化反応に
おける反応速度が改善され、前述のような焼成条件（時
間）でも所定の品質の確保が図られることが判明し、後
述する実施例１において、品質特性並びに生産率が好成
績を収めることによるものである。
比較し鉄鉱石との同化反応性の劣る転炉スラグの粒度を
−３mm以下，平均粒径０．４〜０．６mmに細かくするこ
とにより反応面積が大きくなり、鉄鉱石との同化反応に
おける反応速度が改善され、前述のような焼成条件（時
間）でも所定の品質の確保が図られることが判明し、後
述する実施例１において、品質特性並びに生産率が好成
績を収めることによるものである。
【００２３】その結果、製品中のＳｉＯ2 含有量が５．
５％以下、かつ、生産率は１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の
条件下においても、塊成鉱の強度を低下させることなく
転炉スラグの使用が可能となり、後工程の高炉における
スラグを増加させることなく、転炉スラグを塊成鉱製造
用のフラックス源として有効に活用することが可能とな
るものである。
５％以下、かつ、生産率は１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の
条件下においても、塊成鉱の強度を低下させることなく
転炉スラグの使用が可能となり、後工程の高炉における
スラグを増加させることなく、転炉スラグを塊成鉱製造
用のフラックス源として有効に活用することが可能とな
るものである。
【００２４】
［実施例１］次の表１に示す化学成分の転炉スラグを、
−３mmに粉砕し、平均粒子径が、０．４〜０．６mmにな
るように、表２に示すように粒度調整を行い、フラック
ス源として含ＣａＯ副原料粉（石灰石等）並びに含Ｓｉ
Ｏ2 副原料（珪石・蛇紋岩など）を塩基度を２．０にな
るように調整・配合し、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝
２．０）を維持とながら、石灰石と代替し１．５％と
３．０重量％添加使用した。表３に原料配合率を示す。
−３mmに粉砕し、平均粒子径が、０．４〜０．６mmにな
るように、表２に示すように粒度調整を行い、フラック
ス源として含ＣａＯ副原料粉（石灰石等）並びに含Ｓｉ
Ｏ2 副原料（珪石・蛇紋岩など）を塩基度を２．０にな
るように調整・配合し、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝
２．０）を維持とながら、石灰石と代替し１．５％と
３．０重量％添加使用した。表３に原料配合率を示す。
【００２５】また塊成鉱製造に当たっては、図１に示す
ように、粉鉱石，返鉱，粉コ−クス，フラックスの鉱石
槽から、原料を表３の配合に従って引出し、一次ドラム
ミキサ−にて水分を添加混合し、予め擬似粒子化し、次
いで二次ドラムミキサ−にて水分を添加・混合し、擬似
粒子化する。
ように、粉鉱石，返鉱，粉コ−クス，フラックスの鉱石
槽から、原料を表３の配合に従って引出し、一次ドラム
ミキサ−にて水分を添加混合し、予め擬似粒子化し、次
いで二次ドラムミキサ−にて水分を添加・混合し、擬似
粒子化する。
【００２６】この様に擬似粒子化した原料をドワイトロ
イド式焼結機（４００ｍ2 ）上に充填し、その表層部の
炭材に点火し、下方よりブロ−ワにより空気を吸引しな
がらコ−クスを燃焼させ、その燃焼熱により原料を１１
００〜１３００℃にて焼結し、次いでクラッシャ−にて
粉砕し、４mm篩にてスクリ−ニングし、＋４mmは製品と
して高炉に送り、−４mmは返鉱鉱石槽に繰り返す。
イド式焼結機（４００ｍ2 ）上に充填し、その表層部の
炭材に点火し、下方よりブロ−ワにより空気を吸引しな
がらコ−クスを燃焼させ、その燃焼熱により原料を１１
００〜１３００℃にて焼結し、次いでクラッシャ−にて
粉砕し、４mm篩にてスクリ−ニングし、＋４mmは製品と
して高炉に送り、−４mmは返鉱鉱石槽に繰り返す。
【００２７】また、転炉スラグを添加しない場合並びに
−８mmに粉砕した転炉スラグを、１．５％配合した場合
を比較例として、塊成鉱の製品品質管理上の主要な項目
であるタンブラ−強度ＴＩ（％）、還元粉化指数ＲＤＩ
（％）、被還元性ＪＩＳ−ＲＩ（％）及び生産性（Ｔ／
ｍ2 ・Ｈ）を調べ、本発明の効果を確認した。その結果
を表４に示す。
−８mmに粉砕した転炉スラグを、１．５％配合した場合
を比較例として、塊成鉱の製品品質管理上の主要な項目
であるタンブラ−強度ＴＩ（％）、還元粉化指数ＲＤＩ
（％）、被還元性ＪＩＳ−ＲＩ（％）及び生産性（Ｔ／
ｍ2 ・Ｈ）を調べ、本発明の効果を確認した。その結果
を表４に示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】表４に示すように、−８mm転炉スラグ比較
例の−８mmに粉砕した転炉スラグを使用した時には、Ｃ
ａＯ源として石灰石のみを使用し、操業した参考例の場
合に比較し、明らかな強度低下が認められた。これに対
して、転炉スラグを−３mmに粉砕し粒度調整したものを
石灰石のみ使用時と塩基度が２と同じように配合し操業
した場合と同程度の品質の維持が図られ、生産性・歩留
とも同等の結果が得られた。
例の−８mmに粉砕した転炉スラグを使用した時には、Ｃ
ａＯ源として石灰石のみを使用し、操業した参考例の場
合に比較し、明らかな強度低下が認められた。これに対
して、転炉スラグを−３mmに粉砕し粒度調整したものを
石灰石のみ使用時と塩基度が２と同じように配合し操業
した場合と同程度の品質の維持が図られ、生産性・歩留
とも同等の結果が得られた。
【００３３】これから、転炉スラグの粒度は、平均粒径
０．４〜０．６mmに調整した場合、品質・生産率とも好
成績がえられる。
０．４〜０．６mmに調整した場合、品質・生産率とも好
成績がえられる。
【００３４】［実施例２］次に、図２に示すように、石
灰石１と酸化鉄２とを加えたブリケットＡ並びに転炉ス
ラグ３と酸化鉄２と石灰石１とを加えたブリケットＢを
夫々成型圧２００kg／cm2 にて拡散対を製作し、同化性
の違いを評価するために夫々ブリケットＡ及びＢを高温
雰囲気下（１３００℃，４分間処理）で焼成し、焼成ブ
リケットＡ及びＢの状況を調べた。
灰石１と酸化鉄２とを加えたブリケットＡ並びに転炉ス
ラグ３と酸化鉄２と石灰石１とを加えたブリケットＢを
夫々成型圧２００kg／cm2 にて拡散対を製作し、同化性
の違いを評価するために夫々ブリケットＡ及びＢを高温
雰囲気下（１３００℃，４分間処理）で焼成し、焼成ブ
リケットＡ及びＢの状況を調べた。
【００３５】図２は、焼成ブリケットＡ及びＢの同化性
の違いを示す説明図である。
の違いを示す説明図である。
【００３６】図２より、フラックスとして石灰石を使用
した焼成ブリケットＡの場合、１３００℃，４分間保持
した条件下での同化反応は顕著であり、両焼成ブリケッ
トＡＢとも接触界面には緻密質カルシウムフェライトが
生成している。
した焼成ブリケットＡの場合、１３００℃，４分間保持
した条件下での同化反応は顕著であり、両焼成ブリケッ
トＡＢとも接触界面には緻密質カルシウムフェライトが
生成している。
【００３７】これに対し、転炉スラグ３を使用した焼成
ブリケットＢの場合、同一条件下で同化反応は殆ど起こ
っていない。
ブリケットＢの場合、同一条件下で同化反応は殆ど起こ
っていない。
【００３８】これは転炉スラグの主要構成物は高融点の
２ＣａＯ・ＳｉＯ2、２ＣａＯ・Ｆｅ2 Ｏ3 であり、酸
化鉄との反応が著しく抑制されている点に起因するもの
である。
２ＣａＯ・ＳｉＯ2、２ＣａＯ・Ｆｅ2 Ｏ3 であり、酸
化鉄との反応が著しく抑制されている点に起因するもの
である。
【００３９】［比較例］図１に示す塊成鉱製造工程図に
より、表１に示す化学成分並びに通常の粒度（−８mm，
算術平均径２〜３mm）の転炉スラグを、０，０．５％，
１．０％，１．５％の割合で添加し、焼結機により焼成
し、得られた塊成鉱のタンブラ−強度ＴＩ（％）、還元
粉化指数ＲＤＩ（％）、被還元性ＪＩＳ−ＲＩ（％）及
び生産性（Ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ）を調べ、転炉スラグの使用
量と塊成鉱の品質及び生産性との関係を調べた。その結
果を図１に示す。
より、表１に示す化学成分並びに通常の粒度（−８mm，
算術平均径２〜３mm）の転炉スラグを、０，０．５％，
１．０％，１．５％の割合で添加し、焼結機により焼成
し、得られた塊成鉱のタンブラ−強度ＴＩ（％）、還元
粉化指数ＲＤＩ（％）、被還元性ＪＩＳ−ＲＩ（％）及
び生産性（Ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ）を調べ、転炉スラグの使用
量と塊成鉱の品質及び生産性との関係を調べた。その結
果を図１に示す。
【００４０】図１に示すように、転炉スラグの使用量が
増加するに伴い、生産率の低下が認められた。この傾向
はＳｉＯ2 含有量がさらに低くなった場合に一層顕著と
なる。この原因としては、実施例２に示すごとく、転炉
スラグは酸化鉄との反応が著しく抑制されるために、生
産率が低下することが判った。
増加するに伴い、生産率の低下が認められた。この傾向
はＳｉＯ2 含有量がさらに低くなった場合に一層顕著と
なる。この原因としては、実施例２に示すごとく、転炉
スラグは酸化鉄との反応が著しく抑制されるために、生
産率が低下することが判った。
【００４１】なお、本実施例においては、塩基度を２．
０になるように調整・配合したが、その範囲は、高炉え
の塊成鉱の特性から１．８０〜２．２０の範囲におい
て、転炉スラグの利用が図られる。
０になるように調整・配合したが、その範囲は、高炉え
の塊成鉱の特性から１．８０〜２．２０の範囲におい
て、転炉スラグの利用が図られる。
【００４２】また、本実施例においては、ドワイドロイ
ド式焼結機による塊成鉱（焼結鉱）製造に本発明を適用
したが、他の焼成炉による塊成鉱製造方法にも適用でき
ることは勿論である。
ド式焼結機による塊成鉱（焼結鉱）製造に本発明を適用
したが、他の焼成炉による塊成鉱製造方法にも適用でき
ることは勿論である。
【００４３】
【発明の効果】本発明の塊成鉱製造方法により、製品中
のＳｉＯ2 含有量は、５．５％以下、かつ、生産率は
１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の条件下においても、塊成鉱
の強度を低下させることなく転炉スラグの使用が可能と
なり、後工程の高炉におけるスラグを増加させることな
く、転炉スラグを塊成鉱製造用のフラックス源として有
効に活用することが可能となり、産業上多大の貢献がで
きるようになった。
のＳｉＯ2 含有量は、５．５％以下、かつ、生産率は
１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の条件下においても、塊成鉱
の強度を低下させることなく転炉スラグの使用が可能と
なり、後工程の高炉におけるスラグを増加させることな
く、転炉スラグを塊成鉱製造用のフラックス源として有
効に活用することが可能となり、産業上多大の貢献がで
きるようになった。
【図１】本発明の実施例にて用いられた塊成鉱製造方法
の工程説明図である。
の工程説明図である。
【図２】本発明の実施例における、焼成ブリケットＡ及
びＢの同化性の違いを示す説明図である。
びＢの同化性の違いを示す説明図である。
【図３】従来法における転炉スラグの使用量と塊成鉱の
品質及び生産性との関係グラフである。
品質及び生産性との関係グラフである。
１ 石灰石 ２ 酸化鉄 ３ 転炉スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小松 修 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 製品塊成鉱中のＳｉＯ2 含有量が５．５
％以下で生産率が１．５ｔ／ｍ2 ・Ｈｒ以上の塊成鉱製
造プロセスにおいて、転炉スラグの粒度を−３mmに粉砕
して、平均粒子径が０．４〜０．６mmとなるように調整
し、該転炉スラグの配合量を塩基度：１．８０〜２．２
０に維持するように添加し、使用することを特徴とする
転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3209026A JP2515639B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3209026A JP2515639B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551653A true JPH0551653A (ja) | 1993-03-02 |
| JP2515639B2 JP2515639B2 (ja) | 1996-07-10 |
Family
ID=16566042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3209026A Expired - Fee Related JP2515639B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 転炉スラグを用いた塊成鉱製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2515639B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011246781A (ja) * | 2010-05-28 | 2011-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼結鉱の製造方法 |
-
1991
- 1991-08-21 JP JP3209026A patent/JP2515639B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011246781A (ja) * | 2010-05-28 | 2011-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼結鉱の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2515639B2 (ja) | 1996-07-10 |
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