JPH055109A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
- Publication number
- JPH055109A JPH055109A JP15471691A JP15471691A JPH055109A JP H055109 A JPH055109 A JP H055109A JP 15471691 A JP15471691 A JP 15471691A JP 15471691 A JP15471691 A JP 15471691A JP H055109 A JPH055109 A JP H055109A
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- tuyere
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 羽口内に吹込まれた粉状鉄源が羽口内に設置
した耐火性断熱リングに付着して羽口断面積を縮小する
ことを防止し、一定の生産量、一定のコークス比を維持
する。 【構成】 羽口部より吹込まれる粉状鉄源の吹込み量と
予備還元率に応じてバーナー先端と羽口先端との距離を
調整する。 【効果】 粉状鉄源吹込み量が増加すると羽口内で溶融
する粉状鉄源の量が増加するので、耐火性断熱リングに
付着する量が増大する。バーナー先端と羽口先端との距
離を小さくして、溶融する粉状鉄源の量を抑制すること
により付着を防止できる。また粉状鉄源の予備還元率が
上昇すると、鉄源中のＦｅＯ含有量が増加して溶融しや
すくなるため、やはり耐火性断熱リングに付着する量が
増大する。バーナー先端と羽口先端との距離を小さくし
て、溶融する粉状鉄源の量を抑制することにより付着を
防止できる。
した耐火性断熱リングに付着して羽口断面積を縮小する
ことを防止し、一定の生産量、一定のコークス比を維持
する。 【構成】 羽口部より吹込まれる粉状鉄源の吹込み量と
予備還元率に応じてバーナー先端と羽口先端との距離を
調整する。 【効果】 粉状鉄源吹込み量が増加すると羽口内で溶融
する粉状鉄源の量が増加するので、耐火性断熱リングに
付着する量が増大する。バーナー先端と羽口先端との距
離を小さくして、溶融する粉状鉄源の量を抑制すること
により付着を防止できる。また粉状鉄源の予備還元率が
上昇すると、鉄源中のＦｅＯ含有量が増加して溶融しや
すくなるため、やはり耐火性断熱リングに付着する量が
増大する。バーナー先端と羽口先端との距離を小さくし
て、溶融する粉状鉄源の量を抑制することにより付着を
防止できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、羽口部から粉状鉄源を
安定して高炉の内部に吹込み、安定して還元溶融させる
ことにより、生産性を安定させた高炉操業法に関する。
安定して高炉の内部に吹込み、安定して還元溶融させる
ことにより、生産性を安定させた高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の高炉操業にあっては、後工程であ
る製鋼工程における品質の向上、経済性の観点から低シ
リコン操業が指向されている。この種の操業形態の代表
的なものとして、微粉炭とともに酸化鉄粉または還元鉄
粉などの粉状鉄源を羽口部から吹込む方法があり、特開
昭５７−１３７４０２号公報に開示されている。
る製鋼工程における品質の向上、経済性の観点から低シ
リコン操業が指向されている。この種の操業形態の代表
的なものとして、微粉炭とともに酸化鉄粉または還元鉄
粉などの粉状鉄源を羽口部から吹込む方法があり、特開
昭５７−１３７４０２号公報に開示されている。
【０００３】このようにして吹込まれた酸化鉄粉、還元
鉄粉などの粉状鉄源は高炉内で還元反応を受けて金属状
態に還元されるとともに、還元途中で高炉内の溶銑と反
応して２（ＦｅＯ）＋Ｓｉ＝２Ｆｅ＋（ＳｉＯ2）の反
応により溶銑中のシリコンを低下させる。高炉操業安定
時には、羽口部から吹込まれる粉状鉄源の分だけ高炉の
炉頂から装入する鉄鉱石の量を減らすことができる。
鉄粉などの粉状鉄源は高炉内で還元反応を受けて金属状
態に還元されるとともに、還元途中で高炉内の溶銑と反
応して２（ＦｅＯ）＋Ｓｉ＝２Ｆｅ＋（ＳｉＯ2）の反
応により溶銑中のシリコンを低下させる。高炉操業安定
時には、羽口部から吹込まれる粉状鉄源の分だけ高炉の
炉頂から装入する鉄鉱石の量を減らすことができる。
【０００４】通常、炉頂から装入される鉄鉱石は、炉内
の通気性を維持するために、塊成化されたものが使用さ
れているから、予備処理の必要な鉄鉱石に代えて価格の
安い粉状鉄源を使用することは、高炉操業の経済性を高
める上でも効果が大きい。
の通気性を維持するために、塊成化されたものが使用さ
れているから、予備処理の必要な鉄鉱石に代えて価格の
安い粉状鉄源を使用することは、高炉操業の経済性を高
める上でも効果が大きい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業において、羽口部から吹込まれた粉状鉄源は、コーク
スの旋回燃焼するレースウェイといわれる領域で、還元
溶融されて溶銑となる。通常粉状鉄源は、送風支管部に
取付けられているバーナーを通して羽口内に吹込まれ
る。このバーナー先端と羽口先端との距離は固定されて
おり、粉状鉄源の吹込み量や粉状鉄源の予備還元率が変
化してもそのままである。
業において、羽口部から吹込まれた粉状鉄源は、コーク
スの旋回燃焼するレースウェイといわれる領域で、還元
溶融されて溶銑となる。通常粉状鉄源は、送風支管部に
取付けられているバーナーを通して羽口内に吹込まれ
る。このバーナー先端と羽口先端との距離は固定されて
おり、粉状鉄源の吹込み量や粉状鉄源の予備還元率が変
化してもそのままである。
【０００６】ところが、粉状鉄源の吹込み量が増加した
り、粉状鉄源の予備還元率が増加すると、羽口内に設置
した耐火性断熱リングに付着して羽口断面積を縮小す
る。耐火性断熱リングはＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3，ＳｉＣ，
ＺｎＯ2等の耐火材で成型され、水冷銅製の羽口からの
抜熱量を減少させるために設置したものである。また吹
込まれた粉状鉄源による銅製羽口へのアタックを防止し
て、羽口破損を抑制する役割をも果たしている。
り、粉状鉄源の予備還元率が増加すると、羽口内に設置
した耐火性断熱リングに付着して羽口断面積を縮小す
る。耐火性断熱リングはＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3，ＳｉＣ，
ＺｎＯ2等の耐火材で成型され、水冷銅製の羽口からの
抜熱量を減少させるために設置したものである。また吹
込まれた粉状鉄源による銅製羽口へのアタックを防止し
て、羽口破損を抑制する役割をも果たしている。
【０００７】このように羽口断面積が縮小すると、送風
圧力が上昇し、送風機の電力消費量が増大するととも
に、送風限界に到達して送風量を減少せざるを得ず、生
産量が低下する。また送風圧力上昇を防止するために、
耐火性断熱リングを設置することを止めると、羽口から
の抜熱量が増加し、実質的に送風温度が低下して高炉の
燃料消費量が増大するし、羽口破損による高炉の一時停
止を余儀なくされ、生産量が低下する。
圧力が上昇し、送風機の電力消費量が増大するととも
に、送風限界に到達して送風量を減少せざるを得ず、生
産量が低下する。また送風圧力上昇を防止するために、
耐火性断熱リングを設置することを止めると、羽口から
の抜熱量が増加し、実質的に送風温度が低下して高炉の
燃料消費量が増大するし、羽口破損による高炉の一時停
止を余儀なくされ、生産量が低下する。
【０００８】このため粉状鉄源の吹込み量をある値以上
に増加できず、また粉状鉄源の予備還元率をもある値以
上に上昇できないため、粉状鉄源吹込みによる生産量増
加には限界があった。
に増加できず、また粉状鉄源の予備還元率をもある値以
上に上昇できないため、粉状鉄源吹込みによる生産量増
加には限界があった。
【０００９】そこで本発明は、羽口内に吹込まれた粉状
鉄源が、羽口内に設置した耐火性断熱リングに付着して
羽口断面積を縮小することを防止し、一定の生産量、一
定のコークス比を維持することを目的とする。
鉄源が、羽口内に設置した耐火性断熱リングに付着して
羽口断面積を縮小することを防止し、一定の生産量、一
定のコークス比を維持することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段および作用】本発明の高炉
操業法は、その目的を達成するために、羽口部から粉状
鉄源を高炉の内部に吹込み、炉頂から鉄鉱石とコークス
を交互に挿入する操業において、粉状鉄源の予備還元率
に応じて、送風支管部より挿入するバーナー先端と羽口
先端との距離を調整することを特徴とする。
操業法は、その目的を達成するために、羽口部から粉状
鉄源を高炉の内部に吹込み、炉頂から鉄鉱石とコークス
を交互に挿入する操業において、粉状鉄源の予備還元率
に応じて、送風支管部より挿入するバーナー先端と羽口
先端との距離を調整することを特徴とする。
【００１１】粉状鉄源吹込み量が増加すると、羽口内で
溶融する粉状鉄源の量が増加するので、羽口内に設置し
た耐火性断熱リングに付着する量が増大する。このとき
はバーナー先端と羽口先端との距離を小さくして、溶融
する粉状鉄源の量を抑制することにより付着を防止でき
る。
溶融する粉状鉄源の量が増加するので、羽口内に設置し
た耐火性断熱リングに付着する量が増大する。このとき
はバーナー先端と羽口先端との距離を小さくして、溶融
する粉状鉄源の量を抑制することにより付着を防止でき
る。
【００１２】また粉状鉄源の予備還元率が上昇すると、
鉄源中のＦｅＯ含有量が増加して溶融しやすくなるた
め、やはり耐火性断熱リングに付着する量が増大する。
このときもバーナー先端と羽口先端との距離を小さくし
て、溶融する粉状鉄源の量を抑制することにより付着を
防止できる。ただし予備還元率がある値を越えると、Ｆ
ｅＯ含有量が低下して金属鉄含有量が増大するので、バ
ーナー先端と羽口先端との距離には極少値が存在する。
鉄源中のＦｅＯ含有量が増加して溶融しやすくなるた
め、やはり耐火性断熱リングに付着する量が増大する。
このときもバーナー先端と羽口先端との距離を小さくし
て、溶融する粉状鉄源の量を抑制することにより付着を
防止できる。ただし予備還元率がある値を越えると、Ｆ
ｅＯ含有量が低下して金属鉄含有量が増大するので、バ
ーナー先端と羽口先端との距離には極少値が存在する。
【００１３】本発明においては、粉状鉄源の吹込み量お
よび予備還元率に応じて、バーナー先端と羽口先端との
距離を、図１に示す実線上の値よりも小さくする。図１
は横軸に示す粉状鉄源の予備還元率に対する、縦軸に示
すバーナー先端と羽口先端との距離の最大値を表わす。
粉状鉄源の予備還元率とバーナー先端と羽口先端との距
離の関係は、粉状鉄源の吹込み量によって層別されてい
る。
よび予備還元率に応じて、バーナー先端と羽口先端との
距離を、図１に示す実線上の値よりも小さくする。図１
は横軸に示す粉状鉄源の予備還元率に対する、縦軸に示
すバーナー先端と羽口先端との距離の最大値を表わす。
粉状鉄源の予備還元率とバーナー先端と羽口先端との距
離の関係は、粉状鉄源の吹込み量によって層別されてい
る。
【００１４】例えば、粉状鉄源吹込み量が１０００ｋｇ
／トンで、予備還元率が５０％の場合、バーナー先端と
羽口先端との距離は２４０ｍｍよりも小さくすればよ
い。
／トンで、予備還元率が５０％の場合、バーナー先端と
羽口先端との距離は２４０ｍｍよりも小さくすればよ
い。
【００１５】
【実施例】以下、図面を参照しながら、実施例により本
発明の特徴を具体的に説明する。図２は、本実施例にお
いて使用した送風支管部を示す。この送風支管部１は、
高炉の周方向に沿って複数個取付けられている。そし
て、高炉を取り囲むように配置された母管から分岐した
枝管２を介して送られた空気３が、高炉の羽口４に取付
けられたブローパイプ５から高炉内部に吹込まれる。
発明の特徴を具体的に説明する。図２は、本実施例にお
いて使用した送風支管部を示す。この送風支管部１は、
高炉の周方向に沿って複数個取付けられている。そし
て、高炉を取り囲むように配置された母管から分岐した
枝管２を介して送られた空気３が、高炉の羽口４に取付
けられたブローパイプ５から高炉内部に吹込まれる。
【００１６】また粉状鉄源を高炉内に吹込むためには、
バーナー６または７を、ブローパイプ５の内部に開口し
ている。バーナー６は、ブローパイプ５の軸心と平行に
なっており、矢印Ａで示すようにブローパイプ５の軸方
向に進退自在となっている。他方、バーナー７は、ブロ
ーパイプ５の側壁から傾斜した状態で配置され、ブロー
パイプ５の内部に開口している。バーナー７は矢印Ｂで
示すように、バーナー７の長手方向に進退自在となって
いる。
バーナー６または７を、ブローパイプ５の内部に開口し
ている。バーナー６は、ブローパイプ５の軸心と平行に
なっており、矢印Ａで示すようにブローパイプ５の軸方
向に進退自在となっている。他方、バーナー７は、ブロ
ーパイプ５の側壁から傾斜した状態で配置され、ブロー
パイプ５の内部に開口している。バーナー７は矢印Ｂで
示すように、バーナー７の長手方向に進退自在となって
いる。
【００１７】なおバーナー７をブローパイプ５に対して
傾斜して配置する場合、Ｂ方向にバーナー７を進退させ
ても、バーナー先端と羽口先端との距離を広範囲に渡っ
て変更できない。そこでＣ方向の位置を変えることが必
要となる。そのため、ブローパイプ５の側壁に複数個の
開口部を設けて、そのいずれかを選択することにより、
ブローパイプ５内におけるバーナー先端と羽口先端との
距離を調節することが好ましい。
傾斜して配置する場合、Ｂ方向にバーナー７を進退させ
ても、バーナー先端と羽口先端との距離を広範囲に渡っ
て変更できない。そこでＣ方向の位置を変えることが必
要となる。そのため、ブローパイプ５の側壁に複数個の
開口部を設けて、そのいずれかを選択することにより、
ブローパイプ５内におけるバーナー先端と羽口先端との
距離を調節することが好ましい。
【００１８】表１に示すように、実施例１は予備還元率
３０％の粉状鉄源を５０ｋｇ／トン吹込む場合に、図１
によるとバーナー先端と羽口先端との距離の最大値は２
８５ｍｍであるから、図２におけるバーナー６を使用
し、その距離を２８０ｍｍとして吹込んだ操業例であ
る。粉状鉄源が羽口内に設置した耐火性断熱リングに付
着することが少なく、比較例１に対比すると生産量は高
く、コークス比も低下している。
３０％の粉状鉄源を５０ｋｇ／トン吹込む場合に、図１
によるとバーナー先端と羽口先端との距離の最大値は２
８５ｍｍであるから、図２におけるバーナー６を使用
し、その距離を２８０ｍｍとして吹込んだ操業例であ
る。粉状鉄源が羽口内に設置した耐火性断熱リングに付
着することが少なく、比較例１に対比すると生産量は高
く、コークス比も低下している。
【００１９】実施例２は予備還元率５０％の粉状鉄源を
１００ｋｇ／トン吹込む場合に、図１によるとバーナー
先端と羽口先端との距離の最大値は２４０ｍｍであるか
ら、図２におけるバーナー７を使用し、その距離を２４
０ｍｍとして吹込んだ操業例である。粉状鉄源が羽口内
に設置した耐火性断熱リングに付着することが少なく、
比較例２に対比すると生産量が高く、コークス比も低下
している。
１００ｋｇ／トン吹込む場合に、図１によるとバーナー
先端と羽口先端との距離の最大値は２４０ｍｍであるか
ら、図２におけるバーナー７を使用し、その距離を２４
０ｍｍとして吹込んだ操業例である。粉状鉄源が羽口内
に設置した耐火性断熱リングに付着することが少なく、
比較例２に対比すると生産量が高く、コークス比も低下
している。
【００２０】実施例３は予備還元率８０％の粉状鉄源を
２００ｋｇ／トン吹込む場合に、図１によるとバーナー
先端と羽口先端との距離の最大値は２５５ｍｍであるか
ら、図２におけるバーナー７を使用し、その距離を２５
０ｍｍとして吹込んだ操業例である。粉状鉄源が羽口内
に設置した耐火性断熱リングに付着することが少なく、
比較例３に対比すると生産量は高く、コークス比も低下
している。
２００ｋｇ／トン吹込む場合に、図１によるとバーナー
先端と羽口先端との距離の最大値は２５５ｍｍであるか
ら、図２におけるバーナー７を使用し、その距離を２５
０ｍｍとして吹込んだ操業例である。粉状鉄源が羽口内
に設置した耐火性断熱リングに付着することが少なく、
比較例３に対比すると生産量は高く、コークス比も低下
している。
【００２１】比較例１は予備還元率３０％の粉状鉄源を
５０ｋｇ／トン吹込む場合に、バーナー６を使用し、バ
ーナー先端と羽口先端との距離を３５０ｍｍとして吹込
んだ操業例である。
５０ｋｇ／トン吹込む場合に、バーナー６を使用し、バ
ーナー先端と羽口先端との距離を３５０ｍｍとして吹込
んだ操業例である。
【００２２】比較例２は予備還元率５０％の粉状鉄源を
１００ｋｇ／トン吹込む場合に、バーナー７を使用し、
バーナー先端と羽口先端との距離を３５０ｍｍとして吹
込んだ操業例である。
１００ｋｇ／トン吹込む場合に、バーナー７を使用し、
バーナー先端と羽口先端との距離を３５０ｍｍとして吹
込んだ操業例である。
【００２３】比較例３は予備還元率８０％の粉状鉄源を
２００ｋｇ／トン吹込む場合に、バーナー７を使用し、
バーナー先端と羽口先端との距離を３５０ｍｍとして吹
込んだ操業例である。
２００ｋｇ／トン吹込む場合に、バーナー７を使用し、
バーナー先端と羽口先端との距離を３５０ｍｍとして吹
込んだ操業例である。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、羽口部より吹込まれる粉状鉄源の吹込み量と予備還
元率に応じて、バーナー先端と羽口先端との距離を調整
することにより、羽口内に設置した耐火性断熱リングへ
の粉状鉄源の付着を防止することにより、生産量、コー
クス比を一定に維持し、安定した溶銑供給が可能であ
る。
は、羽口部より吹込まれる粉状鉄源の吹込み量と予備還
元率に応じて、バーナー先端と羽口先端との距離を調整
することにより、羽口内に設置した耐火性断熱リングへ
の粉状鉄源の付着を防止することにより、生産量、コー
クス比を一定に維持し、安定した溶銑供給が可能であ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明において使用する、粉状鉄源の吹込み量
と予備還元率が与えられたときに、バーナー先端と羽口
先端との距離の最大値を求める図。
と予備還元率が与えられたときに、バーナー先端と羽口
先端との距離の最大値を求める図。
【図２】本発明の実施例において使用した、粉状鉄源吹
込み用のバーナーを備えた送風支管部を示す図。
込み用のバーナーを備えた送風支管部を示す図。
１…送風支管部 ２…枝管 ３…空気 ４…羽口 ５…ブローパイプ ６、７…バーナー
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 羽口部から粉状鉄源を高炉の内部に吹込
み、炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に装入する操業に
おいて、粉状鉄源の予備還元率に応じて、送風支管部よ
り挿入するバーナー先端と羽口先端との距離を調整する
ことを特徴とする高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15471691A JPH055109A (ja) | 1991-06-26 | 1991-06-26 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15471691A JPH055109A (ja) | 1991-06-26 | 1991-06-26 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH055109A true JPH055109A (ja) | 1993-01-14 |
Family
ID=15590407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15471691A Withdrawn JPH055109A (ja) | 1991-06-26 | 1991-06-26 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH055109A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9056737B2 (en) | 2010-01-19 | 2015-06-16 | Ricoh Company, Ltd. | Image forming apparatus, image forming method, and storage medium |
-
1991
- 1991-06-26 JP JP15471691A patent/JPH055109A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9056737B2 (en) | 2010-01-19 | 2015-06-16 | Ricoh Company, Ltd. | Image forming apparatus, image forming method, and storage medium |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980903 |