JPH0550598B2 - - Google Patents
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- JPH0550598B2 JPH0550598B2 JP57206088A JP20608882A JPH0550598B2 JP H0550598 B2 JPH0550598 B2 JP H0550598B2 JP 57206088 A JP57206088 A JP 57206088A JP 20608882 A JP20608882 A JP 20608882A JP H0550598 B2 JPH0550598 B2 JP H0550598B2
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- radius
- curves
- curve
- spiral body
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Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/02—Rotary-piston machines or pumps of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C2/025—Rotary-piston machines or pumps of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents the moving and the stationary member having co-operating elements in spiral form
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は回転式流体機械に関する。
例えば、公知のスクロール型圧縮機は、第１図
作動原理図に示すように、同一形状の２つのうず
まき体の一方２を略中央に吐出口４を有するシー
ル端板に固定し、両者を、第１図に示すように、
相対的に180°回転させ、かつ、この両者のうずま
き体が５１，５２および５１′，５２′の４点で互
いに接触するように、距離2ρ（＝うずまきのピツ
チ−２×うずまきの板厚）だけ相対的にずらし
て、互いに重ね合わせ、一方のうずまき体２を静
止し、他方のうずまき体１をクランク半径ρを有
するクランク機構にて、一方のうずまき体２の中
心Ｏの周りに自転を行うことなく半径ρ＝OO′で
公転運動をなすように構成される。
作動原理図に示すように、同一形状の２つのうず
まき体の一方２を略中央に吐出口４を有するシー
ル端板に固定し、両者を、第１図に示すように、
相対的に180°回転させ、かつ、この両者のうずま
き体が５１，５２および５１′，５２′の４点で互
いに接触するように、距離2ρ（＝うずまきのピツ
チ−２×うずまきの板厚）だけ相対的にずらし
て、互いに重ね合わせ、一方のうずまき体２を静
止し、他方のうずまき体１をクランク半径ρを有
するクランク機構にて、一方のうずまき体２の中
心Ｏの周りに自転を行うことなく半径ρ＝OO′で
公転運動をなすように構成される。
そうすると、２つのうずまき体１，２間には、
両うずまき体が当接する点５１，５２及び点５
１′，５２′間に密閉された小室３，３が形成さ
れ、密閉小室３，３の容積がうずまき体１の公転
に伴い徐々に変化する。
両うずまき体が当接する点５１，５２及び点５
１′，５２′間に密閉された小室３，３が形成さ
れ、密閉小室３，３の容積がうずまき体１の公転
に伴い徐々に変化する。
すなわち、同図１の状態からうずまき体１をま
ず90°公転させると、同図２となり、180°公転さ
せると同図３に、270°公転させると同図４とな
り、この間、小室３の容積は徐々に減少し、同図
４では２つの小室３，３は連通して小室５３とな
り、同図４の状態から更に90°公転すると、同図
１となり、小室５３の容積は同図２より同図３へ
とその容積を減少し、同図３と同図４の間で最小
の容積となり、この間、同図２で開き始めた外側
空間が同図３、同図４から同図１に移り、新たな
気体を取り込んで密閉小室を形成し、以後これを
くりかえし、うずまき体外側空間より取り込まれ
た気体が圧縮され吐出口４より吐出される。
ず90°公転させると、同図２となり、180°公転さ
せると同図３に、270°公転させると同図４とな
り、この間、小室３の容積は徐々に減少し、同図
４では２つの小室３，３は連通して小室５３とな
り、同図４の状態から更に90°公転すると、同図
１となり、小室５３の容積は同図２より同図３へ
とその容積を減少し、同図３と同図４の間で最小
の容積となり、この間、同図２で開き始めた外側
空間が同図３、同図４から同図１に移り、新たな
気体を取り込んで密閉小室を形成し、以後これを
くりかえし、うずまき体外側空間より取り込まれ
た気体が圧縮され吐出口４より吐出される。
上記は、スクロール型圧縮機の作動原理である
が、スクロール型圧縮機は具体的には、第２図縦
断面図に示すように、ハウジング１０はフロント
エンドプレート１１、リヤエンドプレート１２，
シリンダープレート１３よりなり、リヤエンドプ
レート１２に吸入口１４、吐出口１５を突設する
とともに、うずまき体２５２および円板２５１よ
りなる静止スクロール部材２５を固定し、フロン
トエンドプレート１１にクランクピン２３を有す
る主軸１７を枢着し、クランクピン２３に、第３
図（第２図の−断面図）に示すように、ラジ
アルニードル軸受２６、公転スクロール部材２４
のボス２４３、角筒部材２７１、摺動体２９１、
リング部材２９２、回り止め２９３等よりなる公
転機構を介して、うずまき体２４２および円板２
４１よりなる公転スクロール部材２４が付設され
ている。
が、スクロール型圧縮機は具体的には、第２図縦
断面図に示すように、ハウジング１０はフロント
エンドプレート１１、リヤエンドプレート１２，
シリンダープレート１３よりなり、リヤエンドプ
レート１２に吸入口１４、吐出口１５を突設する
とともに、うずまき体２５２および円板２５１よ
りなる静止スクロール部材２５を固定し、フロン
トエンドプレート１１にクランクピン２３を有す
る主軸１７を枢着し、クランクピン２３に、第３
図（第２図の−断面図）に示すように、ラジ
アルニードル軸受２６、公転スクロール部材２４
のボス２４３、角筒部材２７１、摺動体２９１、
リング部材２９２、回り止め２９３等よりなる公
転機構を介して、うずまき体２４２および円板２
４１よりなる公転スクロール部材２４が付設され
ている。
このようなスクロール型圧縮機のうずまき体
１，２の形状を決めるものとしては、例えば本発
明者らがさきに提案した特願昭56−197672号に詳
細に述べたように、うずまき体の外側および内側
の曲線の大部分をインボリユート関数で構成する
ことができるのであるが、作動原理で述べたよう
に、小室５３は漸時その容積を減少し、これによ
り吐出ポートから高圧の流体が吐出される際、う
ずまき体には厚さがあるため小室の容積は零とは
ならず、いわゆるトツプクリアランス容積を残す
現像が存在する。
１，２の形状を決めるものとしては、例えば本発
明者らがさきに提案した特願昭56−197672号に詳
細に述べたように、うずまき体の外側および内側
の曲線の大部分をインボリユート関数で構成する
ことができるのであるが、作動原理で述べたよう
に、小室５３は漸時その容積を減少し、これによ
り吐出ポートから高圧の流体が吐出される際、う
ずまき体には厚さがあるため小室の容積は零とは
ならず、いわゆるトツプクリアランス容積を残す
現像が存在する。
すなわち、第４図要部拡大図に示すように、同
図１は第１図３に対応し、２つのうずまき体１，
２の２つの当接点５２，５２′間に形成された小
室５３は、更に公転すると同図２のようになり、
ここで小室５３の容積は最小となり、更にうずま
き体を１を公転させると、２つのうずまき体１，
２は離れ、当接点５２，５２′はなくなり、２つ
のうずまき体１，２間で形成されていた小室５３
は各々のうずまき体外側に形成されている小室
３，３に連通する。
図１は第１図３に対応し、２つのうずまき体１，
２の２つの当接点５２，５２′間に形成された小
室５３は、更に公転すると同図２のようになり、
ここで小室５３の容積は最小となり、更にうずま
き体を１を公転させると、２つのうずまき体１，
２は離れ、当接点５２，５２′はなくなり、２つ
のうずまき体１，２間で形成されていた小室５３
は各々のうずまき体外側に形成されている小室
３，３に連通する。
このため、同図２で表される小室の最小容積中
の高圧流体は、吐出ポート４より外部へ吐出され
ることなく、再度小室３，３に連通されてしま
い、このトツプクリアランス容積の流体に対して
なされた圧縮機の仕事はそのまま損失となるので
ある。
の高圧流体は、吐出ポート４より外部へ吐出され
ることなく、再度小室３，３に連通されてしま
い、このトツプクリアランス容積の流体に対して
なされた圧縮機の仕事はそのまま損失となるので
ある。
また、うずまき体１，２の中央部先端はそれぞ
れシヤープエツジとなつているので、運転中にこ
の部分が破損することがあり、さらにこの先端部
分の機械加工に工数がかかつている。
れシヤープエツジとなつているので、運転中にこ
の部分が破損することがあり、さらにこの先端部
分の機械加工に工数がかかつている。
本発明はこのような事情に鑑みて提案されたも
ので、トツプクリアランス容積を実質的に零とな
し、損失を最小とする高効率、長寿命かつ製作容
易な回転式流体機械を提供することを目的とし、
それぞれ同一形状のインボリユート曲線を用いた
うずまき体よりなる静止側うずまき体および旋回
側うずまき体のラツプ部の外側曲線、内側曲線を
インボリユート曲線で形成するとともに、両うず
まき体のラツプ部内端部の内側曲線、外側曲線を
それぞれ下記の式で規定される半径Ｒ，ｒの円弧
で滑らかに接続し、半径Ｒをラツプ溝幅のほぼ1/
２となるように、半径Ｒを決めるパラメータβを
決定し、両うずまき体の当接点間に形成される中
央部の小室容積が両うずまき体の相対的旋回に伴
い実質的に零になるようにしたことを特徴とする
を特徴とする回転式流体機械であつて、 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ ｒ＝bβ＋ｄ ただし、 ρ：公転半径 ｂ：基円半径 β：パラメータ ｄ＝｛b2（ρ／２＋bβ）2｝／｛
２（ρ／２＋bβ）｝。
ので、トツプクリアランス容積を実質的に零とな
し、損失を最小とする高効率、長寿命かつ製作容
易な回転式流体機械を提供することを目的とし、
それぞれ同一形状のインボリユート曲線を用いた
うずまき体よりなる静止側うずまき体および旋回
側うずまき体のラツプ部の外側曲線、内側曲線を
インボリユート曲線で形成するとともに、両うず
まき体のラツプ部内端部の内側曲線、外側曲線を
それぞれ下記の式で規定される半径Ｒ，ｒの円弧
で滑らかに接続し、半径Ｒをラツプ溝幅のほぼ1/
２となるように、半径Ｒを決めるパラメータβを
決定し、両うずまき体の当接点間に形成される中
央部の小室容積が両うずまき体の相対的旋回に伴
い実質的に零になるようにしたことを特徴とする
を特徴とする回転式流体機械であつて、 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ ｒ＝bβ＋ｄ ただし、 ρ：公転半径 ｂ：基円半径 β：パラメータ ｄ＝｛b2（ρ／２＋bβ）2｝／｛
２（ρ／２＋bβ）｝。
本発明をスクロール型圧縮機に適用した一実施
例を図面について説明すると、第５図はそのうず
まき体を示す部分正面図、第６図１〜５は第５図
のうずまき体を具えたスクロール型圧縮機の小室
の変化を示す説明図、第７図はうずまき体の溝幅
TGを示すうずまき体中央部分の部分正面図であ
る。
例を図面について説明すると、第５図はそのうず
まき体を示す部分正面図、第６図１〜５は第５図
のうずまき体を具えたスクロール型圧縮機の小室
の変化を示す説明図、第７図はうずまき体の溝幅
TGを示すうずまき体中央部分の部分正面図であ
る。
まず、第５図において、５０１は本発明に係る
（固定側）うずまき体、６０１および６０２はそ
れぞれうずまき体５０１の外側曲線および内側曲
線で、外側曲線６０１は基円半径ｂ、始点Ａのイ
ンボリユート曲線、内側曲線６０２のEF間は外
側曲線６０１と角度π−（ρ／ｂ）だけ位相をず
らせたインボリユート曲線、DE間は半径Ｒの円
弧とし、外側曲線６０１と内側曲線６０２を接続
する接続曲線６０３は半径ｒの円弧とし、点Ａは
外側曲線６０１のインボリユート始点、点Ｂは外
側曲線６０１と接続曲線６０３の境界点で、両曲
線はこの点でそれぞれの接線を等しくする、点Ｃ
は外側曲線６０１の十分外方の点、点Ｄは内側曲
線６０２の接続曲線６０３の境界点で、こここで
半径Ｒおよびｒの２つの円弧は接する、点Ｅは内
側曲線６０２の円弧（DE間）とインボリユート
曲線EFの境界点で、ここで両曲線はそれぞれ接
線を等しくする、点Ｆは内側曲線６０２の十分外
方の点である。
（固定側）うずまき体、６０１および６０２はそ
れぞれうずまき体５０１の外側曲線および内側曲
線で、外側曲線６０１は基円半径ｂ、始点Ａのイ
ンボリユート曲線、内側曲線６０２のEF間は外
側曲線６０１と角度π−（ρ／ｂ）だけ位相をず
らせたインボリユート曲線、DE間は半径Ｒの円
弧とし、外側曲線６０１と内側曲線６０２を接続
する接続曲線６０３は半径ｒの円弧とし、点Ａは
外側曲線６０１のインボリユート始点、点Ｂは外
側曲線６０１と接続曲線６０３の境界点で、両曲
線はこの点でそれぞれの接線を等しくする、点Ｃ
は外側曲線６０１の十分外方の点、点Ｄは内側曲
線６０２の接続曲線６０３の境界点で、こここで
半径Ｒおよびｒの２つの円弧は接する、点Ｅは内
側曲線６０２の円弧（DE間）とインボリユート
曲線EFの境界点で、ここで両曲線はそれぞれ接
線を等しくする、点Ｆは内側曲線６０２の十分外
方の点である。
他方の公転側うずまき体５０２も同様である。
この種のうずまき体では一般的事情として(1)式
が成立するとともに、（1′）式の関係から(2)式が
成立する。
が成立するとともに、（1′）式の関係から(2)式が
成立する。
ｐ＝TG＋TR ……(1)
2ρ＝ｐ−2TR ……（1′）
2ρ＝TG−TR ……(2)
ただし、
ｐ：ピツチ
TG：ラツプ溝幅
TR：ラツプ板厚
ここで、半径Ｒ，ｒは下記式で表される。
Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ ……(3)
ｒ＝bβ＋ｄ ……(4)
ただし、
ρ：公転半径
ｂ：基円半径
ｄ＝｛b2（ρ／２＋bβ）2｝／｛
２（ρ／２＋bβ）｝……(5) β：パラメータ である。
２（ρ／２＋bβ）｝……(5) β：パラメータ である。
なお、パラメータβは、
β≒（１／ｂ）［（πb＋ρ）／２−（ρ＋ｄ）］。
ここで、
Ｒ＝（１／２）TG ……(6)
とおくと、(3)、(4)式より
ｒ＝Ｒ−ρ＝（１／２）TG−（１／２）（TG−
TR） ＝（１／２）TR ……(7) このとき、 β＝（π／２）＋√［（２）2−１］−λ
……(8) （ｄ／ｂ）＝−√［（２）2−１］……(9) となり、(3)、(4)式に(8)、(9)式を加入すると、 （Ｒ／ｂ）＝（π／２）＋λ ……(10) （Ｒ／ｒ）／ｂ＝（π／２）＋λ……(11) ここに、λ＝（ρ／2b） ……(12) βはインポリユート始点の伸開角パラメータで
あり、(8)、(9)式より、Ｒ，ｒの中心は第５図に示
すようえに求めることができる。
TR） ＝（１／２）TR ……(7) このとき、 β＝（π／２）＋√［（２）2−１］−λ
……(8) （ｄ／ｂ）＝−√［（２）2−１］……(9) となり、(3)、(4)式に(8)、(9)式を加入すると、 （Ｒ／ｂ）＝（π／２）＋λ ……(10) （Ｒ／ｒ）／ｂ＝（π／２）＋λ……(11) ここに、λ＝（ρ／2b） ……(12) βはインポリユート始点の伸開角パラメータで
あり、(8)、(9)式より、Ｒ，ｒの中心は第５図に示
すようえに求めることができる。
また、ラツプ溝幅TGはTG＝πb＋ρであるか
ら、 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ≒TG／２＝（πb＋ρ）／２ よりパラメータβは β≒（１／ｂ）［（πb＋ρ）／２−（ρ＋ｂ）］ となる。
ら、 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ≒TG／２＝（πb＋ρ）／２ よりパラメータβは β≒（１／ｂ）［（πb＋ρ）／２−（ρ＋ｂ）］ となる。
ここで、原点Ｏを通る直線と負のＸ軸がなす角
がβである。
がβである。
原点Ｏを通り、角βの直線と基円との２つの交
点と直線EO2及び直線BO1はそれぞれ直線上に存
在し、直線EO2及び直線BO1は上記交点にて基円
に接している。
点と直線EO2及び直線BO1はそれぞれ直線上に存
在し、直線EO2及び直線BO1は上記交点にて基円
に接している。
次に、第６図において、５０２は公転側うずま
き体、５５２，５５２′はそれぞれ両うずまき体
の当接点、５５３は当接点５５２，５５２′にて
形成される小室、５０３，５０３はそれぞれ外方
の小室で、第６図１は、第４図１に、同図２は、
第４図２に、同図３、第４図３にそれぞれ対応
し、また同図４，５は同図３よりうずまき体５０
２を更に公転させた場合をそれぞれ示す。
き体、５５２，５５２′はそれぞれ両うずまき体
の当接点、５５３は当接点５５２，５５２′にて
形成される小室、５０３，５０３はそれぞれ外方
の小室で、第６図１は、第４図１に、同図２は、
第４図２に、同図３、第４図３にそれぞれ対応
し、また同図４，５は同図３よりうずまき体５０
２を更に公転させた場合をそれぞれ示す。
本発明では両うずまき体５０１，５０２が相対
的に第６図１，２，３，４，５の順に、公転を行
うと当接点５５２，５５２′で形成される小室５
５３の容積が減少し、同図５で当接点５５２と５
５２′が同一点となり、これにより小室５５３の
容積がＯとなる。
的に第６図１，２，３，４，５の順に、公転を行
うと当接点５５２，５５２′で形成される小室５
５３の容積が減少し、同図５で当接点５５２と５
５２′が同一点となり、これにより小室５５３の
容積がＯとなる。
このため、従来存在したいわゆるトツプクリア
ランスボリユームは零となるから、これより圧縮
された流体は吐出ボート（図示せず）より外部へ
すべて吐出され、圧縮機が流体に加えた仕事は、
すべて流体に与えられ、従来存在した損失はなく
なる。
ランスボリユームは零となるから、これより圧縮
された流体は吐出ボート（図示せず）より外部へ
すべて吐出され、圧縮機が流体に加えた仕事は、
すべて流体に与えられ、従来存在した損失はなく
なる。
また、第５図に示した内側曲線６０２の円弧部
分DEの半径Ｒを、第７図に示すように、うずま
き体の溝幅TGの1/2に等しく、すなわちTG＝2R
としているので、うずまき体の加工は、溝幅TG
と同径のエンドミル等のカツターで、外側曲線と
隣接する内側曲線を同時に加工し、うずまき体の
中央部においては、半径Ｒの円弧部分DEも同時
に加工することができ、製作時の切削加工が容易
となり、生産性を向上することができる。
分DEの半径Ｒを、第７図に示すように、うずま
き体の溝幅TGの1/2に等しく、すなわちTG＝2R
としているので、うずまき体の加工は、溝幅TG
と同径のエンドミル等のカツターで、外側曲線と
隣接する内側曲線を同時に加工し、うずまき体の
中央部においては、半径Ｒの円弧部分DEも同時
に加工することができ、製作時の切削加工が容易
となり、生産性を向上することができる。
上記実施例においては、説明の便宜上、吐出ポ
ートの大きさを無視したが、実際には小室５５３
が形成される適当な位置に吐出ポートを形成する
必要があるので、これにより、若干のトツプクリ
アランスボリユームが生ずるが、従来のものに比
べこの量ははるかに小さく実質的に零とみなすこ
とができる。
ートの大きさを無視したが、実際には小室５５３
が形成される適当な位置に吐出ポートを形成する
必要があるので、これにより、若干のトツプクリ
アランスボリユームが生ずるが、従来のものに比
べこの量ははるかに小さく実質的に零とみなすこ
とができる。
うずまき体５０１，５０２のそれぞれ中央部の
先端形状は、第５図に示したように、円弧の接続
曲線６０３としたことにより、シヤープエツジは
なくなり、機械の運転中にこの部分が破損するこ
とはなく、また内側曲線６０２のDE間および接
続曲線６０３をそれぞれ円弧としたことによりう
ずまき体な加工が容易となる。
先端形状は、第５図に示したように、円弧の接続
曲線６０３としたことにより、シヤープエツジは
なくなり、機械の運転中にこの部分が破損するこ
とはなく、また内側曲線６０２のDE間および接
続曲線６０３をそれぞれ円弧としたことによりう
ずまき体な加工が容易となる。
要するに本発明によれば、それぞれ同一形状の
インボリユート曲線を用いたうずまき体よりなる
静止側うずまき体および旋回側うずまき体のラツ
プ部の外側曲線、内側曲線をインボリユート曲線
で形成するとともに、両うずまき体のラツプ部分
端部の内側曲線、外側曲線をそれぞれ下記の式で
規定される半径Ｒ，ｒの円弧で滑らかに接続し、
半径Ｒをラツプ溝幅のほぼ1/2となるように、半
径Ｒを決めるパラメータβを決定し、両うずまき
体の当接点間に形成される中央部の小室容積が両
うずまき体の相対的旋回に伴い実質的に零になる
ようにしたことを特徴とする回転式流体機械であ
つて、 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ ｒ＝bβ＋ｄ ただし、 ρ：公転半径 ｂ：基円半径 β：パラメータ ｄ＝｛b2（ρ／２＋bβ）2｝／ ｛２（ρ／２＋bβ）｝により、低コストかつ高
性能の回転式流体機械を得るから、本発明は産業
上極めて有益なものである。
インボリユート曲線を用いたうずまき体よりなる
静止側うずまき体および旋回側うずまき体のラツ
プ部の外側曲線、内側曲線をインボリユート曲線
で形成するとともに、両うずまき体のラツプ部分
端部の内側曲線、外側曲線をそれぞれ下記の式で
規定される半径Ｒ，ｒの円弧で滑らかに接続し、
半径Ｒをラツプ溝幅のほぼ1/2となるように、半
径Ｒを決めるパラメータβを決定し、両うずまき
体の当接点間に形成される中央部の小室容積が両
うずまき体の相対的旋回に伴い実質的に零になる
ようにしたことを特徴とする回転式流体機械であ
つて、 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ ｒ＝bβ＋ｄ ただし、 ρ：公転半径 ｂ：基円半径 β：パラメータ ｄ＝｛b2（ρ／２＋bβ）2｝／ ｛２（ρ／２＋bβ）｝により、低コストかつ高
性能の回転式流体機械を得るから、本発明は産業
上極めて有益なものである。
第１図１，２，３，４はそれぞれ公知のスクロ
ール型圧縮機の作業原理図、第２図は公知のスク
ロール型圧縮機の縦断面図、第３図は第２図の
−に沿つた横断面図、第４図１，２，３はそれ
ぞれ第２図のうずまき体の相対的関係位置の変化
を示す部分拡大断面図、第５図は本発明に係るう
ずまき体を示す部分正面図、第６図１，２，３，
４，５はそれぞれ第５図のうずまき体を具えたス
クロール型圧縮機の両うずまき体の相対的関係位
置の変化を示す部分拡大断面図、第７図はうずま
き体の溝幅TGを示すうずまき体中央部分の部分
正面図である。 ５０１……固定側うずまき体、５０２……公転
側うずまき体、５０３……外方の小室、５５２，
５５２′……両うずまき体の当接点、５５３……
小室、６０１……外側曲線、６０２……内側曲
線、Ａ……外側曲線のインボリユート始点、Ｂ…
…外側曲線と接続曲線との境界点、Ｃ……外側曲
線上の十分外方の点、Ｄ……内側曲線と接続曲線
との境界点、Ｅ……内側曲線と円弧とインボリユ
ート曲線の境界点、Ｆ……内側曲線の十分外方の
点、ｂ……基円半径、ρ……公転半径。
ール型圧縮機の作業原理図、第２図は公知のスク
ロール型圧縮機の縦断面図、第３図は第２図の
−に沿つた横断面図、第４図１，２，３はそれ
ぞれ第２図のうずまき体の相対的関係位置の変化
を示す部分拡大断面図、第５図は本発明に係るう
ずまき体を示す部分正面図、第６図１，２，３，
４，５はそれぞれ第５図のうずまき体を具えたス
クロール型圧縮機の両うずまき体の相対的関係位
置の変化を示す部分拡大断面図、第７図はうずま
き体の溝幅TGを示すうずまき体中央部分の部分
正面図である。 ５０１……固定側うずまき体、５０２……公転
側うずまき体、５０３……外方の小室、５５２，
５５２′……両うずまき体の当接点、５５３……
小室、６０１……外側曲線、６０２……内側曲
線、Ａ……外側曲線のインボリユート始点、Ｂ…
…外側曲線と接続曲線との境界点、Ｃ……外側曲
線上の十分外方の点、Ｄ……内側曲線と接続曲線
との境界点、Ｅ……内側曲線と円弧とインボリユ
ート曲線の境界点、Ｆ……内側曲線の十分外方の
点、ｂ……基円半径、ρ……公転半径。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ それぞれ同一形状のインボリユート曲線を用
いたうずまき体よりなる静止側うずまき体および
旋回側うずまき体のラツプ部の外側曲線、内側曲
線をインボリユート曲線で形成するとともに、両
うずまき体のラツプ部内端部の内側曲線、外側曲
線をそれぞれ下記の式で規定される半径Ｒ，ｒの
円弧で滑らかに接続し、半径Ｒをラツプ溝幅のほ
ぼ1/2となるように、半径Ｒを決めるパラメータ
βを決定し、両うずまき体の当接点間に形成され
る中央部の小室容積が両うずまき体の相対的旋回
に伴い実質的に零になるようにしたことを特徴と
する回転式流体機械 Ｒ＝ρ＋bβ＋ｄ ｒ＝bβ＋ｄ ただし、 ρ：公転半径 ｂ：基円半径 β：パラメータ ｄ＝｛b2（ρ／２＋bβ）2｝／｛
２（ρ／２＋bβ）｝。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20608882A JPS5999085A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 回転式流体機械 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20608882A JPS5999085A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 回転式流体機械 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5999085A JPS5999085A (ja) | 1984-06-07 |
| JPH0550598B2 true JPH0550598B2 (ja) | 1993-07-29 |
Family
ID=16517612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20608882A Granted JPS5999085A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 回転式流体機械 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5999085A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2159882B (en) * | 1984-05-25 | 1988-02-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Scroll-type rotary fluid machine |
| JPS60249688A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転式流体機械 |
| US4781549A (en) * | 1985-09-30 | 1988-11-01 | Copeland Corporation | Modified wrap scroll-type machine |
| JPH0735791B2 (ja) * | 1985-10-31 | 1995-04-19 | 三菱重工業株式会社 | 回転式流体機械 |
| JPH04265486A (ja) * | 1991-02-21 | 1992-09-21 | Toyota Autom Loom Works Ltd | スクロール型圧縮機 |
| CN1312406C (zh) * | 2004-05-12 | 2007-04-25 | 重庆大学 | 涡旋压缩机 |
| JP5109351B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2012-12-26 | ダイキン工業株式会社 | スクロール部材およびそれを備えたスクロール圧縮機 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55101788A (en) * | 1979-01-26 | 1980-08-04 | Mitsubishi Electric Corp | Scroll compressor |
-
1982
- 1982-11-26 JP JP20608882A patent/JPS5999085A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55101788A (en) * | 1979-01-26 | 1980-08-04 | Mitsubishi Electric Corp | Scroll compressor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5999085A (ja) | 1984-06-07 |
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