JPH0536613B2 - - Google Patents
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- JPH0536613B2 JPH0536613B2 JP56156119A JP15611981A JPH0536613B2 JP H0536613 B2 JPH0536613 B2 JP H0536613B2 JP 56156119 A JP56156119 A JP 56156119A JP 15611981 A JP15611981 A JP 15611981A JP H0536613 B2 JPH0536613 B2 JP H0536613B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- fuel ratio
- engine
- rotational speed
- pressure
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 30
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 30
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/0205—Circuit arrangements for generating control signals using an auxiliary engine speed control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、超希薄燃焼式内燃機関の空燃比制御
方法に関する。
方法に関する。
理論空燃比よりはるかにリーン側の超リーン空
燃比、例えばＡ／Ｆ≧20に機関の空燃比を制御す
れば、排気ガス中のNOX成分が減少し、また燃
料消費率が向上する。しかしながら、全ての運転
領域でこの種の超リーン空燃比制御を行うと次の
如き問題が生じる。即ち、低回転運転領域もしく
は低負荷運転領域では、空燃比が希薄すぎると失
火等が生じトルク変動が発生する。また、機関の
低回転域では、スロツトル弁を動かした場合に、
機関の回転速度変化は少ないが、負荷変化は大き
くなり、従つて、空燃比を決定する際に負荷の影
響を大きくすると空燃比が大きく変わつたり、ス
ロツトル操作に敏感に反応して、空燃比が頻繁に
変化する。そしてこの結果、ドライバビリテイが
悪化する。
燃比、例えばＡ／Ｆ≧20に機関の空燃比を制御す
れば、排気ガス中のNOX成分が減少し、また燃
料消費率が向上する。しかしながら、全ての運転
領域でこの種の超リーン空燃比制御を行うと次の
如き問題が生じる。即ち、低回転運転領域もしく
は低負荷運転領域では、空燃比が希薄すぎると失
火等が生じトルク変動が発生する。また、機関の
低回転域では、スロツトル弁を動かした場合に、
機関の回転速度変化は少ないが、負荷変化は大き
くなり、従つて、空燃比を決定する際に負荷の影
響を大きくすると空燃比が大きく変わつたり、ス
ロツトル操作に敏感に反応して、空燃比が頻繁に
変化する。そしてこの結果、ドライバビリテイが
悪化する。
本発明は、超希薄燃焼を行つた場合の上述した
如き問題点を解決するものである。即ち、本発明
の目的は、超リーン空燃比により運転を行う内燃
機関において低回転運転領域における運転特性を
向上させることにある。
如き問題点を解決するものである。即ち、本発明
の目的は、超リーン空燃比により運転を行う内燃
機関において低回転運転領域における運転特性を
向上させることにある。
上述した目的を達成する本発明の特徴は、機関
の回転速度と吸気管内圧力もしくは吸入空気流量
とを機関の運転状態パラメータとして検出し、該
検出した運転状態パラメータに応じて機関に供給
する混合気の空燃比を制御する空燃比制御方法に
おいて、吸気管圧力が所定圧力以下に相当する運
転領域では、機関回転速度が所定回転速度以上の
領域において空燃比を超リーン空燃比に制御する
と共に、回転速度が前記所定回転速度以下の領域
において回転速度が単位回転速度変化する毎に空
燃比が所定範囲内で変化するように空燃比制御
し、吸気管内圧力が前記所定圧力以上に相当する
運転領域では、吸気管内圧力が単位圧力変化する
毎に空燃比が所定範囲内で変化するように空燃比
制御することにある。
の回転速度と吸気管内圧力もしくは吸入空気流量
とを機関の運転状態パラメータとして検出し、該
検出した運転状態パラメータに応じて機関に供給
する混合気の空燃比を制御する空燃比制御方法に
おいて、吸気管圧力が所定圧力以下に相当する運
転領域では、機関回転速度が所定回転速度以上の
領域において空燃比を超リーン空燃比に制御する
と共に、回転速度が前記所定回転速度以下の領域
において回転速度が単位回転速度変化する毎に空
燃比が所定範囲内で変化するように空燃比制御
し、吸気管内圧力が前記所定圧力以上に相当する
運転領域では、吸気管内圧力が単位圧力変化する
毎に空燃比が所定範囲内で変化するように空燃比
制御することにある。
以下図面を用いて本発明を詳細に説明する。
第１図には本発明の一実施例として、マイクロ
コンピユータにより燃料噴射量制御を行いこれに
よつて空燃比制御を行う内燃機関の一例が概略的
に示されている。同図において、１０は機関の吸
気通路１２の途中に設けられたスロツトル弁であ
り、このスロツトル弁１０の下流の吸気通路１２
には、吸気管内絶対圧を検出してその検出値に対
応する電圧を発生する圧力センサ１４の圧力取出
しポート１４ａが開口している。圧力センサ１４
の出力電圧は、線１６を介して制御回路１８に送
り込まれる。
コンピユータにより燃料噴射量制御を行いこれに
よつて空燃比制御を行う内燃機関の一例が概略的
に示されている。同図において、１０は機関の吸
気通路１２の途中に設けられたスロツトル弁であ
り、このスロツトル弁１０の下流の吸気通路１２
には、吸気管内絶対圧を検出してその検出値に対
応する電圧を発生する圧力センサ１４の圧力取出
しポート１４ａが開口している。圧力センサ１４
の出力電圧は、線１６を介して制御回路１８に送
り込まれる。
機関のデイストリビユータ２０には、そのデイ
ストリビユー軸２０ａが所定角度、例えばクラン
ク角に換算いて30°回動する毎に角度位置信号を
発生するクランク角センサ２２が設けられてい
る。クランク角センサ２２からの角度位置信号
は、線２４を介して制御回路１８に送り込まれ
る。
ストリビユー軸２０ａが所定角度、例えばクラン
ク角に換算いて30°回動する毎に角度位置信号を
発生するクランク角センサ２２が設けられてい
る。クランク角センサ２２からの角度位置信号
は、線２４を介して制御回路１８に送り込まれ
る。
制御回路１８からは、線２６を介して単数又は
複数の燃料噴射弁２８に噴射信号が送り込まれ、
これにより噴射弁２８は図示しない燃料供給系か
らの加圧燃料を吸気ポート部に間欠的に噴射す
る。
複数の燃料噴射弁２８に噴射信号が送り込まれ、
これにより噴射弁２８は図示しない燃料供給系か
らの加圧燃料を吸気ポート部に間欠的に噴射す
る。
第２図は第１図の制御回路１８の一例を表わす
ブロツク図である。
ブロツク図である。
圧力センサ１４からの出力電圧は本発明と直接
関係しないため図示されていない他のセンサから
の電圧と共に、アナログマルチブレクサを含む
Ａ／Ｄ変換器３０に送り込まれる。Ａ／Ｄ変換器
３０において、入力電圧は、所定の変換周期で順
次２進信号に変換される。
関係しないため図示されていない他のセンサから
の電圧と共に、アナログマルチブレクサを含む
Ａ／Ｄ変換器３０に送り込まれる。Ａ／Ｄ変換器
３０において、入力電圧は、所定の変換周期で順
次２進信号に変換される。
クランク角センサ２２からのクランク角30°毎
の角度位置信号は、速度信号形成回路３２に送り
込まれ、さらに、クランク角同期割込み信号とし
て中央処理装置（CPU）３４に送り込まれる。
この速度信号形成回路３２は、クランク角30°毎
の上述の信号によつて開閉制御されるゲートとこ
のゲートを通過するクロツク発生回路３６からの
クロツクパルスの数を計数するカウンタとを備え
ており、機関の回転速度に応じた値を有する２進
の速度信号を形成する。なお、速度信号形成回路
３２を設けず、CPU３４内でソフトウエアによ
り速度信号を形成するようにしても良い。
の角度位置信号は、速度信号形成回路３２に送り
込まれ、さらに、クランク角同期割込み信号とし
て中央処理装置（CPU）３４に送り込まれる。
この速度信号形成回路３２は、クランク角30°毎
の上述の信号によつて開閉制御されるゲートとこ
のゲートを通過するクロツク発生回路３６からの
クロツクパルスの数を計数するカウンタとを備え
ており、機関の回転速度に応じた値を有する２進
の速度信号を形成する。なお、速度信号形成回路
３２を設けず、CPU３４内でソフトウエアによ
り速度信号を形成するようにしても良い。
CPU３４からバス３８を介して出力ポート４
０の所定位置に噴射時間τに等しい持続時間を有
する噴射信号が与えられると、この信号は駆動回
路４２を介して燃料噴射弁２８に送り込まれ、そ
の結果、時間τだけ噴射弁２８が付勢され、この
時間τに応じた量の燃料が機関の燃焼室に送り込
まれる。
０の所定位置に噴射時間τに等しい持続時間を有
する噴射信号が与えられると、この信号は駆動回
路４２を介して燃料噴射弁２８に送り込まれ、そ
の結果、時間τだけ噴射弁２８が付勢され、この
時間τに応じた量の燃料が機関の燃焼室に送り込
まれる。
Ａ／Ｄ変換器３０、速度信号形成回路３２、及
び出力ポート４０は、マイクロコンピユータの各
構成要素であるところのCPU３４、リードオン
リメモリ（ROM）４４、ランダムアクセスメモ
リ（RAM）４６、及びクロツク発生回路３６に
バス３８を介して接続されており、このバス３８
を介して入出力データの転送を行う。なお、第２
図には示されていないが、マイクロコンピユータ
としては、さらに入出力制御回路、メモリ制御回
路等が周知の方法で設けられている。
び出力ポート４０は、マイクロコンピユータの各
構成要素であるところのCPU３４、リードオン
リメモリ（ROM）４４、ランダムアクセスメモ
リ（RAM）４６、及びクロツク発生回路３６に
バス３８を介して接続されており、このバス３８
を介して入出力データの転送を行う。なお、第２
図には示されていないが、マイクロコンピユータ
としては、さらに入出力制御回路、メモリ制御回
路等が周知の方法で設けられている。
ROM４４内には、後述するメイン処理ルーチ
ンプログラム等のプログラムと、それらの演算処
理に必要なテーブル、定数等があらかじめ格納せ
しめられている。
ンプログラム等のプログラムと、それらの演算処
理に必要なテーブル、定数等があらかじめ格納せ
しめられている。
次に、上述のマイクロコンピユータの燃料噴射
制御（空燃比制御）の処理内容を第３図を用いて
概略的に説明する。同図に示す如く、CPU３４
は電源投入が行われるとイニシヤライズルーチン
５０を実行し、RAM４６の内容のリセツト処理
及び各定数の初期値セツト処理等を行う。次いで
メインルーチン５１へ進み、後述する燃料噴射量
演算等を繰り返して実行する。また、クランク角
センサ２２からのクランク角30°毎のクランク角
同期割込み信号による割込ルーチン５２が所定回
実行される毎、例えば、クランク角120°あるいは
180°毎に噴射信号を形成し、これを出力ポート４
０に転送する燃料噴射処理を実行する。なお、こ
の燃料噴射処理は、所定周期毎のタイマ割込み信
号により割込みルーチン５３によつて実行しても
良い。
制御（空燃比制御）の処理内容を第３図を用いて
概略的に説明する。同図に示す如く、CPU３４
は電源投入が行われるとイニシヤライズルーチン
５０を実行し、RAM４６の内容のリセツト処理
及び各定数の初期値セツト処理等を行う。次いで
メインルーチン５１へ進み、後述する燃料噴射量
演算等を繰り返して実行する。また、クランク角
センサ２２からのクランク角30°毎のクランク角
同期割込み信号による割込ルーチン５２が所定回
実行される毎、例えば、クランク角120°あるいは
180°毎に噴射信号を形成し、これを出力ポート４
０に転送する燃料噴射処理を実行する。なお、こ
の燃料噴射処理は、所定周期毎のタイマ割込み信
号により割込みルーチン５３によつて実行しても
良い。
一方、CPU３４は、メイン処理ルーチン中、
あるいは他の割込みルーチン中で機関の回転速度
Ｎを表わすデータを速度信号形成回路３２から取
り込み、RAM４６内の所定領域に格納する。ま
た、所定時間毎もしくは所定クランク角度位置毎
に実行されるＡ／Ｄ変換割込みルーチンが終了す
ると、吸気管内絶対圧Ｐを表わすデータをＡ／Ｄ
変換器３０から取り込み、RAM４６内の所定領
域に格納する。
あるいは他の割込みルーチン中で機関の回転速度
Ｎを表わすデータを速度信号形成回路３２から取
り込み、RAM４６内の所定領域に格納する。ま
た、所定時間毎もしくは所定クランク角度位置毎
に実行されるＡ／Ｄ変換割込みルーチンが終了す
ると、吸気管内絶対圧Ｐを表わすデータをＡ／Ｄ
変換器３０から取り込み、RAM４６内の所定領
域に格納する。
第４図は燃料噴射量演算処理ルーチンを示すフ
ローチヤートである。CPU３４は、メインルー
チンの途中で第４図に示す演算処理を実行する。
まずステツプ60において、RAM４６から、回転
速度Ｎを表わす検出データを取込み、次のステツ
プ61において、吸気管内圧力Ｐを表わす検出デー
タをRAM４６から取込む。次いでステツプ62に
おいて、基本噴射ノズル幅τBを回転速度Ｎ及び吸
気管内圧力Ｐからマツプを用いて算出する。
ROM４４内には第５図もしくは第６図に示す如
き回転速度Ｎ及び吸気管内絶対圧Ｐに対する基本
噴射パルス幅τBの特性がマツプの形であらかじめ
格納されており、ステツプ62ではRAM４６から
取込んだＮ及びＰからこのマツプを用いてτBが算
出される。この場合、必要に応じて補間計算が用
いられることもある。次いで、ステツプ63におい
て、最終的に燃料噴射パルス幅τが、基本的噴射
パルス幅τB、バツテリ電圧等に応じて定められる
無効噴射時間τV、吸気温、加速度合、暖機度合等
に応じて定められる補正計数αから次式の如く算
出される。
ローチヤートである。CPU３４は、メインルー
チンの途中で第４図に示す演算処理を実行する。
まずステツプ60において、RAM４６から、回転
速度Ｎを表わす検出データを取込み、次のステツ
プ61において、吸気管内圧力Ｐを表わす検出デー
タをRAM４６から取込む。次いでステツプ62に
おいて、基本噴射ノズル幅τBを回転速度Ｎ及び吸
気管内圧力Ｐからマツプを用いて算出する。
ROM４４内には第５図もしくは第６図に示す如
き回転速度Ｎ及び吸気管内絶対圧Ｐに対する基本
噴射パルス幅τBの特性がマツプの形であらかじめ
格納されており、ステツプ62ではRAM４６から
取込んだＮ及びＰからこのマツプを用いてτBが算
出される。この場合、必要に応じて補間計算が用
いられることもある。次いで、ステツプ63におい
て、最終的に燃料噴射パルス幅τが、基本的噴射
パルス幅τB、バツテリ電圧等に応じて定められる
無効噴射時間τV、吸気温、加速度合、暖機度合等
に応じて定められる補正計数αから次式の如く算
出される。
τ＝τB・α＋τV
このようにして算出された燃料噴射パルス幅τ
は、次のステツプ64において、RAM４６の所定
領域に格納される。この格納されたτは、第３図
に示した燃料噴射処理割込みルーチン５２もしく
は５３で読み出され、噴射信号に変換されて出力
ポート４０に送り出され、斯くして、燃料噴射量
制御、従つて、空燃比制御が行われる。
は、次のステツプ64において、RAM４６の所定
領域に格納される。この格納されたτは、第３図
に示した燃料噴射処理割込みルーチン５２もしく
は５３で読み出され、噴射信号に変換されて出力
ポート４０に送り出され、斯くして、燃料噴射量
制御、従つて、空燃比制御が行われる。
次に、第５図もしくは第６図のマツプを用いて
基本噴射パルス幅τBを算出することにより、空燃
比がどのように制御されるかを説明する。第５図
及び第６図において、τB14は空燃比（Ａ／Ｆ）が
１４、τB16はＡ／Ｆ＝16、τB18はＡ／Ｆ＝18、τB20
はＡ／Ｆ＝20、τB22はＡ／Ｆ＝22に制御される如
き噴射パルス幅をそれぞれ表わしている。従つ
て、機関の回転速度Ｎ及び吸気管内圧力Ｐに応じ
て空燃比は、第５図もしくは第６図に対応して上
述の如く制御される。
基本噴射パルス幅τBを算出することにより、空燃
比がどのように制御されるかを説明する。第５図
及び第６図において、τB14は空燃比（Ａ／Ｆ）が
１４、τB16はＡ／Ｆ＝16、τB18はＡ／Ｆ＝18、τB20
はＡ／Ｆ＝20、τB22はＡ／Ｆ＝22に制御される如
き噴射パルス幅をそれぞれ表わしている。従つ
て、機関の回転速度Ｎ及び吸気管内圧力Ｐに応じ
て空燃比は、第５図もしくは第６図に対応して上
述の如く制御される。
即ち、本発明によれば、回転速度が1200rpm以
上の領域もしくは、1200〜2400rpmの領域で空燃
比は20〜24程度に制御され、回転速度が800rpm
及び2800rpmの付近では空燃比が13〜15程度に制
御される。そして、800〜1200rpmの領域もしく
は2400〜2800rpmの領域では、回転速度が
100rpm変化する場合に空燃比が1.25〜2.75変化す
るように制御される。
上の領域もしくは、1200〜2400rpmの領域で空燃
比は20〜24程度に制御され、回転速度が800rpm
及び2800rpmの付近では空燃比が13〜15程度に制
御される。そして、800〜1200rpmの領域もしく
は2400〜2800rpmの領域では、回転速度が
100rpm変化する場合に空燃比が1.25〜2.75変化す
るように制御される。
なお、上述の空燃比の変化率1.25は、
1.25／100rpm＝20−15／1200rpm−800rpm＝
20−15／2800rpm−2400rpmから算出され、また変化率
2.75は、
2.75／100rpm＝24−13／1200rpm−800rpm＝
24−13／2800rpm−2400rpmから算出されるものである。
第７図に示す如く、空燃比を20以上に制御すれ
ば、NOX排出量が大幅に低減化される。さらに
燃料消費率も非常に小さくなる。しかしながら、
空燃比を超リーンとした場合、回転速度の低い領
域では、第８図に示す如く、失火等によつてトル
ク変動が著しく大きくなつてしまう。従つて、
1200rpm以下では空燃比をリツチ方向に変化さ
せ、800rpmのアイドル回転速度では空燃比が13
〜15程度となるように制御することにより、超リ
ーン空燃比制御式の機関においても低回転速度領
域における運転特性向上を計ることができる。な
お、2400rpm以上の回転速度領域においては、
NOX排出量を制御するよりも、機関の出力を増
大させることが先決であるため、空転比をリツチ
方向に変化させ、2800rpm以上では空燃比が13〜
15程度となるように制御せしめるられる。
ば、NOX排出量が大幅に低減化される。さらに
燃料消費率も非常に小さくなる。しかしながら、
空燃比を超リーンとした場合、回転速度の低い領
域では、第８図に示す如く、失火等によつてトル
ク変動が著しく大きくなつてしまう。従つて、
1200rpm以下では空燃比をリツチ方向に変化さ
せ、800rpmのアイドル回転速度では空燃比が13
〜15程度となるように制御することにより、超リ
ーン空燃比制御式の機関においても低回転速度領
域における運転特性向上を計ることができる。な
お、2400rpm以上の回転速度領域においては、
NOX排出量を制御するよりも、機関の出力を増
大させることが先決であるため、空転比をリツチ
方向に変化させ、2800rpm以上では空燃比が13〜
15程度となるように制御せしめるられる。
また、本発明によれば、吸気管内圧力が640mm
Hg以下の領域で、空燃比は20〜24程度に制御さ
れ、吸気管内圧力が760mmHgの付近では空燃比が
12〜14程度に制御される。そして640〜760mmHg
の領域では吸気管内圧力が10mmＨｇ変化する場合
に空燃比が0.5〜1.0変化するように制御される。
なお、上述の空燃比の変化率0.5は、 0.5／10mmHg＝20−14／760mmHg−640mmHgから算出され
、 また、変化率1.0は、 1.0／10mmHg＝24−12／760mmHg−640mmHgから算出され
る ものである。640mmHg以上の吸気管内圧力領域
（高負荷領域）においては、NOX排出量を抑制す
るよりも、機関の出力を増大させることが優先さ
れるため、空燃比をリツチ方向に変化させ、760
mmHg、即ち、大気圧（スロツトル全開）で空燃
比が12〜14程度となるように制御せしめられる。
Hg以下の領域で、空燃比は20〜24程度に制御さ
れ、吸気管内圧力が760mmHgの付近では空燃比が
12〜14程度に制御される。そして640〜760mmHg
の領域では吸気管内圧力が10mmＨｇ変化する場合
に空燃比が0.5〜1.0変化するように制御される。
なお、上述の空燃比の変化率0.5は、 0.5／10mmHg＝20−14／760mmHg−640mmHgから算出され
、 また、変化率1.0は、 1.0／10mmHg＝24−12／760mmHg−640mmHgから算出され
る ものである。640mmHg以上の吸気管内圧力領域
（高負荷領域）においては、NOX排出量を抑制す
るよりも、機関の出力を増大させることが優先さ
れるため、空燃比をリツチ方向に変化させ、760
mmHg、即ち、大気圧（スロツトル全開）で空燃
比が12〜14程度となるように制御せしめられる。
なお、回転速度の変化及び吸気管内圧力の変化
に対する前述した空燃比の変化は、階段状に変化
するものであつても良いし、また連続的に変化す
るものであつても良い。
に対する前述した空燃比の変化は、階段状に変化
するものであつても良いし、また連続的に変化す
るものであつても良い。
吸気管内圧力を圧力センサで検出する代りに、
スロツトル弁開度、吸入空気流量と回転速度との
比等を検出して吸気管内圧力の代用とすることも
可能である。
スロツトル弁開度、吸入空気流量と回転速度との
比等を検出して吸気管内圧力の代用とすることも
可能である。
上述の実施例では、空燃比制御を燃料噴射弁か
らの噴射量を制御することによつて実行している
が、電子制御式キヤプレタ等により、燃料供給量
もしくはエアブリード量を制御することによつて
も空燃比制御は可能である。さらにまた、２次空
気流量、EGR量等を制御しても空燃比は制御可
能である。
らの噴射量を制御することによつて実行している
が、電子制御式キヤプレタ等により、燃料供給量
もしくはエアブリード量を制御することによつて
も空燃比制御は可能である。さらにまた、２次空
気流量、EGR量等を制御しても空燃比は制御可
能である。
以上説明したように本発明によれば、機関の回
転速度と負荷を機関の運転状態パラメータとして
検出し、該検出した運転状態パラメータに応じて
機関に供給する混合気の空燃比を制御する空燃比
制御方法において、機関回転速度が所定回転速度
以上の領域では、空燃比を超リーン空燃比に制御
せしめ、回転速度が前記所定回転速度以下の領域
では、高負荷領域を除いて、回転速度に応じて空
燃比を変化させているため、超リーン空燃比によ
り運転を行う機関、特にガソリン機関において、
低回転運動領域における空転比決定に際してこの
負荷の影響が小さくなるような制御が行われ、ト
ルク変動が抑えられて車両のドライバビリテイが
向上するという効果がある。
転速度と負荷を機関の運転状態パラメータとして
検出し、該検出した運転状態パラメータに応じて
機関に供給する混合気の空燃比を制御する空燃比
制御方法において、機関回転速度が所定回転速度
以上の領域では、空燃比を超リーン空燃比に制御
せしめ、回転速度が前記所定回転速度以下の領域
では、高負荷領域を除いて、回転速度に応じて空
燃比を変化させているため、超リーン空燃比によ
り運転を行う機関、特にガソリン機関において、
低回転運動領域における空転比決定に際してこの
負荷の影響が小さくなるような制御が行われ、ト
ルク変動が抑えられて車両のドライバビリテイが
向上するという効果がある。
第１図は本発明の一実施例の概略図、第２図は
第１図の制御回路のブロツク図、第３図はマイク
ロコンピユータの処理内容の概略説明図、第４図
はマイクロコンピユータの制御プログラムの一部
のフローチヤート、第５図、第６図は回転速度及
び吸気管内圧力に対する基本噴射パルス幅の特性
図、第７図は空燃比に対するNOX排出量及び燃
料消費率の特性図、第８図は回転速度に対するト
ルク変動の特性図である。 １４……圧力センサ、１８……制御回路、２２
……クランク角センサ、２８……燃料噴射弁、３
０……Ａ／Ｄ変換器、３２……速度信号形成回
路、３４……CPU、４０……出力ポート、４４
……ROM、４６……RAM。
第１図の制御回路のブロツク図、第３図はマイク
ロコンピユータの処理内容の概略説明図、第４図
はマイクロコンピユータの制御プログラムの一部
のフローチヤート、第５図、第６図は回転速度及
び吸気管内圧力に対する基本噴射パルス幅の特性
図、第７図は空燃比に対するNOX排出量及び燃
料消費率の特性図、第８図は回転速度に対するト
ルク変動の特性図である。 １４……圧力センサ、１８……制御回路、２２
……クランク角センサ、２８……燃料噴射弁、３
０……Ａ／Ｄ変換器、３２……速度信号形成回
路、３４……CPU、４０……出力ポート、４４
……ROM、４６……RAM。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 機関の回転速度と吸気管内圧力もしくは吸入
空気流量とを機関の運転状態パラメータとして検
出し、該検出した運転状態パラメータに応じて機
関に供給する混合気の空燃比を制御する空燃比制
御方法において、 吸気管圧力が所定圧力以下に相当する運転領域
では、機関回転速度が所定回転速度以上の領域に
おいて空燃比を超リーン空燃比に制御すると共
に、回転速度が前記所定回転速度以下の領域にお
いて回転速度が単位回転速度変化する毎に空燃比
が所定範囲内で変化するように空燃比制御し、 吸気管内圧力が前記所定圧力以上に相当する運
転領域では吸気管内圧力が単位圧力変化する毎に
空燃比が所定範囲内で変化するように空燃比制御
する、ことを特徴とする内燃機関の空燃比制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15611981A JPS5859327A (ja) | 1981-10-02 | 1981-10-02 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15611981A JPS5859327A (ja) | 1981-10-02 | 1981-10-02 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5859327A JPS5859327A (ja) | 1983-04-08 |
| JPH0536613B2 true JPH0536613B2 (ja) | 1993-05-31 |
Family
ID=15620730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15611981A Granted JPS5859327A (ja) | 1981-10-02 | 1981-10-02 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5859327A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60228740A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-14 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JPH03944A (ja) * | 1989-05-29 | 1991-01-07 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JP2917300B2 (ja) * | 1989-06-21 | 1999-07-12 | トヨタ自動車株式会社 | 過給式ガソリン内燃機関 |
| US5067465A (en) * | 1990-02-15 | 1991-11-26 | Fujitsu Ten Limited | Lean burn internal combustion engine |
| US5190008A (en) * | 1990-02-15 | 1993-03-02 | Fujitsu Ten Limited | Lean burn internal combustion engine |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5110224A (ja) * | 1974-07-16 | 1976-01-27 | Nippon Soken | Nainenkikan |
| JPS5352825A (en) * | 1976-10-25 | 1978-05-13 | Toyota Motor Corp | Fuel supply system for internal-combustion engine |
| JPS5388414A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-03 | Hitachi Ltd | Combustion controlling for internal combustion engine |
-
1981
- 1981-10-02 JP JP15611981A patent/JPS5859327A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5110224A (ja) * | 1974-07-16 | 1976-01-27 | Nippon Soken | Nainenkikan |
| JPS5352825A (en) * | 1976-10-25 | 1978-05-13 | Toyota Motor Corp | Fuel supply system for internal-combustion engine |
| JPS5388414A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-03 | Hitachi Ltd | Combustion controlling for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5859327A (ja) | 1983-04-08 |
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