JPH0534627B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0534627B2 JPH0534627B2 JP58094713A JP9471383A JPH0534627B2 JP H0534627 B2 JPH0534627 B2 JP H0534627B2 JP 58094713 A JP58094713 A JP 58094713A JP 9471383 A JP9471383 A JP 9471383A JP H0534627 B2 JPH0534627 B2 JP H0534627B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- capacitor
- current
- current detection
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 45
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 41
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 101100426970 Caenorhabditis elegans ttr-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、負荷や電力線に流れる通電電流や漏
洩電流を検出する電流検出装置に関する。
洩電流を検出する電流検出装置に関する。
背景技術
従来、この種の電流検出装置には、検出される
べき被検出電流の流れるラインに磁気結合された
可飽和リアクトルの２次および３次コイルに第１
および第２のスイツチング素子を各々直列接続し
てこのスイツチング素子を交互に動作させること
によりラインに流れる電流を検出する磁気マルチ
バイブレータ手段を用いたものがあつた。
べき被検出電流の流れるラインに磁気結合された
可飽和リアクトルの２次および３次コイルに第１
および第２のスイツチング素子を各々直列接続し
てこのスイツチング素子を交互に動作させること
によりラインに流れる電流を検出する磁気マルチ
バイブレータ手段を用いたものがあつた。
しかしながら、このものでは、被検出電流が大
きくなると、可飽和リアクトルの磁化特性が、小
電流のときに比べて変化し、磁気マルチバイブレ
ータ手段は高周波発振おこす。そのため、被検出
電流が大きくなると検出を行いづらくなる問題が
あつた。
きくなると、可飽和リアクトルの磁化特性が、小
電流のときに比べて変化し、磁気マルチバイブレ
ータ手段は高周波発振おこす。そのため、被検出
電流が大きくなると検出を行いづらくなる問題が
あつた。
この問題を解決するために、先に出願人が特願
昭57−158551号（特開昭59−46859号公報）で、
磁気マルチバイブレータ手段の出力電圧が所定値
以上になると高周波発振と判断する手段を提案し
たが、このものでは高周波発振と判断する所定値
の設定が難しく、確実な検出が困難なものであつ
た。
昭57−158551号（特開昭59−46859号公報）で、
磁気マルチバイブレータ手段の出力電圧が所定値
以上になると高周波発振と判断する手段を提案し
たが、このものでは高周波発振と判断する所定値
の設定が難しく、確実な検出が困難なものであつ
た。
目 的
本発明の目的は、上述の技術的課題を解決し、
被検出電流が小さくても大きくてもどちらも確実
に検出することが可能な電流検出装置を提供する
ことである。
被検出電流が小さくても大きくてもどちらも確実
に検出することが可能な電流検出装置を提供する
ことである。
実施例
以下、本発明の一実施例を漏電遮断器を用いて
説明する。第１図は電気的構成を示すブロツク
図、第２図は第１図の詳細な電気回路図、第３図
は第２図の信号波形図である。
説明する。第１図は電気的構成を示すブロツク
図、第２図は第１図の詳細な電気回路図、第３図
は第２図の信号波形図である。
第１図に示すように、電源ACより負荷Ｋにラ
イン２１，２２を介して電力が供給される経路に
スイツチSW１，SW２を介在させるとともに、
この経路を被検出電流が流れるラインと可飽和リ
アクトルＬに磁気結合がなされている。なお、ス
イツチSW１，SW２は同時に開閉され、また同
時にラインの中性線Ｎが断線した場合の検出ライ
ンPEを開閉するスイツチSW３も追随して開閉さ
れる。
イン２１，２２を介して電力が供給される経路に
スイツチSW１，SW２を介在させるとともに、
この経路を被検出電流が流れるラインと可飽和リ
アクトルＬに磁気結合がなされている。なお、ス
イツチSW１，SW２は同時に開閉され、また同
時にラインの中性線Ｎが断線した場合の検出ライ
ンPEを開閉するスイツチSW３も追随して開閉さ
れる。
しかして、第２図ａのごとく、スイツチSW１
〜SW３を開閉させる電流遮断駆動回路Ａは、後
述する出力回路Ｆからの出力ラインｌ１８を介し
て出力によりコイルＬ１に電流が流れて励磁し、
スイツチSW１〜SW３を開極させる。また、ラ
インの中性線Ｎが電源側で断線した場合には分圧
抵抗Ｒ１，Ｒ２間に電圧が発生してサイリスタＴ
１が駆動しコイルＬ１が励磁してスイツチSW１
〜SW３を開極させるようにもなつている。しか
も、ダイオードＤ１〜Ｄ４により全波整流され
る。
〜SW３を開閉させる電流遮断駆動回路Ａは、後
述する出力回路Ｆからの出力ラインｌ１８を介し
て出力によりコイルＬ１に電流が流れて励磁し、
スイツチSW１〜SW３を開極させる。また、ラ
インの中性線Ｎが電源側で断線した場合には分圧
抵抗Ｒ１，Ｒ２間に電圧が発生してサイリスタＴ
１が駆動しコイルＬ１が励磁してスイツチSW１
〜SW３を開極させるようにもなつている。しか
も、ダイオードＤ１〜Ｄ４により全波整流され
る。
次に、電源回路Ｂは、電流遮断駆動回路Ａのコ
イルＬ１を通じて全波整流された電圧が供給さ
れ、基準ラインｌ１１に対して、電源ラインｌ１
０に所定の供給電圧を、さらに制御ラインｌ１４
〜ｌ１７に動作電圧を出力する。しかして、この
電源回路Ｂの動作は、電源の投入と同時にトラン
ジスタTr１がオンし、コンデンサＣ２が充電さ
れる。次に２段目のトランジスタTr４がオンし、
そのエミツタのラインはリツプルのない定電圧を
得る。トランジスタTr４のコレクタの電圧が予
め定めた値を越えると、トランジスタTr１３，
Tr１４を含む回路で構成される比較器が動作し、
トランジスタTr１１，Tr１２，Tr３，Tr２４
がオンする。このトランジスタTr３のオンによ
りトランジスタTr１はオフする。トランジスタ
Tr２４がオンすると比較器のしきい値が下がり
ヒステリシスを持つこととなる。負荷がエネルギ
を消費して、コンデンサＣ２の電位が下がり、比
較器が反転する。これによつてトランジスタTr
１１，Tr１２，Tr３，Tr２４がオフする。その
後、再びトランジスタTTr１にベース電流が流
れオンし、コンデンサＣ２が充電される。この動
作によつて電源ラインｌ１０に所定の定電圧を出
力することとなる。さらに、トランジスタTr７
の動作で制御ラインｌ１４に、トランジスタTr
３８の動作で制御ラインｌ１５に、抵抗Ｒ１１を
介して制御ラインｌ１６，ｌ１７に動作電圧が送
出される。
イルＬ１を通じて全波整流された電圧が供給さ
れ、基準ラインｌ１１に対して、電源ラインｌ１
０に所定の供給電圧を、さらに制御ラインｌ１４
〜ｌ１７に動作電圧を出力する。しかして、この
電源回路Ｂの動作は、電源の投入と同時にトラン
ジスタTr１がオンし、コンデンサＣ２が充電さ
れる。次に２段目のトランジスタTr４がオンし、
そのエミツタのラインはリツプルのない定電圧を
得る。トランジスタTr４のコレクタの電圧が予
め定めた値を越えると、トランジスタTr１３，
Tr１４を含む回路で構成される比較器が動作し、
トランジスタTr１１，Tr１２，Tr３，Tr２４
がオンする。このトランジスタTr３のオンによ
りトランジスタTr１はオフする。トランジスタ
Tr２４がオンすると比較器のしきい値が下がり
ヒステリシスを持つこととなる。負荷がエネルギ
を消費して、コンデンサＣ２の電位が下がり、比
較器が反転する。これによつてトランジスタTr
１１，Tr１２，Tr３，Tr２４がオフする。その
後、再びトランジスタTTr１にベース電流が流
れオンし、コンデンサＣ２が充電される。この動
作によつて電源ラインｌ１０に所定の定電圧を出
力することとなる。さらに、トランジスタTr７
の動作で制御ラインｌ１４に、トランジスタTr
３８の動作で制御ラインｌ１５に、抵抗Ｒ１１を
介して制御ラインｌ１６，ｌ１７に動作電圧が送
出される。
さらに、第２図ｂに基づき磁気マルチ回路Ｃを
説明する。この磁気マルチ回路Ｃの発振動作は、
可飽和リアクトルＬに回巻された２次および３次
コイルＬ２，Ｌ３、このコイルＬ２，Ｌ３の一端
に各々直列接続されて交互に動作を行うトランジ
スタTr５０，Tr６１によつて行われ、２次およ
び３次コイルＬ２，Ｌ３に出力される電圧に応答
して、トランジスタTr３９，Tr４０とトランジ
スタTr７３，Tr７４により第１および第２のコ
ンデンサＣ６，Ｃ７が各々充放電される。この第
１および第２のコンデンサＣ６，Ｃ７の電圧を、
出力ラインｌ２５，ｌ２６より出力する。
説明する。この磁気マルチ回路Ｃの発振動作は、
可飽和リアクトルＬに回巻された２次および３次
コイルＬ２，Ｌ３、このコイルＬ２，Ｌ３の一端
に各々直列接続されて交互に動作を行うトランジ
スタTr５０，Tr６１によつて行われ、２次およ
び３次コイルＬ２，Ｌ３に出力される電圧に応答
して、トランジスタTr３９，Tr４０とトランジ
スタTr７３，Tr７４により第１および第２のコ
ンデンサＣ６，Ｃ７が各々充放電される。この第
１および第２のコンデンサＣ６，Ｃ７の電圧を、
出力ラインｌ２５，ｌ２６より出力する。
しかして、電流検出が行われるライン２１，２
２に漏洩電流が発生していない場合には、第１の
コンデンサＣ６には第３図１に示すような電圧Ｐ
１が、第２のコンデンサＣ７には電圧Ｐ２が出力
される。この電圧Ｐ１，Ｐ２は、トランジスタ
Tr５０，Tr６１が略同じ周期で交互に動作を行
うため相反したリツプル波形となるがその平均値
は略同じとなる。
２に漏洩電流が発生していない場合には、第１の
コンデンサＣ６には第３図１に示すような電圧Ｐ
１が、第２のコンデンサＣ７には電圧Ｐ２が出力
される。この電圧Ｐ１，Ｐ２は、トランジスタ
Tr５０，Tr６１が略同じ周期で交互に動作を行
うため相反したリツプル波形となるがその平均値
は略同じとなる。
一方、電流検出ライン２１，２２に若干の漏洩
電流が発生すると、トランジスタTr５０，Tr６
１の交互に動作するデユーテイ比が変化し、第１
のコンデンサＣ６の電圧Ｐ１と、第２のコンデン
サＣ７の電圧Ｐ２の各々の平均値に差が発生する
こととなる。
電流が発生すると、トランジスタTr５０，Tr６
１の交互に動作するデユーテイ比が変化し、第１
のコンデンサＣ６の電圧Ｐ１と、第２のコンデン
サＣ７の電圧Ｐ２の各々の平均値に差が発生する
こととなる。
また、電流検出ライン２１，２２に漏洩電流よ
りも極めて大きい地絡電流が発生すると、トラン
ジスタTr５０、Tr６１が高周波発振を生じ、第
１のコンデンサＣ６には第３図６に示すような電
圧Ｐ１が、第２のコンデンサＣ７には電圧Ｐ２が
出力される。この電圧Ｐ１，Ｐ２は、トランジス
タTr５０，Tr６１が高周波発振を行うためリツ
プルの周期が短くかつつその平均値は略同じとな
る。
りも極めて大きい地絡電流が発生すると、トラン
ジスタTr５０、Tr６１が高周波発振を生じ、第
１のコンデンサＣ６には第３図６に示すような電
圧Ｐ１が、第２のコンデンサＣ７には電圧Ｐ２が
出力される。この電圧Ｐ１，Ｐ２は、トランジス
タTr５０，Tr６１が高周波発振を行うためリツ
プルの周期が短くかつつその平均値は略同じとな
る。
続いて、第２図ｃに基づき小電流検出回路Ｄを
説明する。先ず、トランジスタTr１１４〜Tr１
２２によつて第１の差動増幅器Ｆ１を形成し、さ
らにトランジスタTr１３４〜Tr１４３によつて
第２の差動増幅器Ｆ２を形成し、しかもトランジ
スタTr１２６〜Tr１３３によつて第３の差動増
幅器Ｆ３を形成している。第１および第２の差動
増幅器Ｆ１，Ｆ２は、各々磁気マルチ回路Ｃの出
力ラインｌ２５，ｌ２６に接続され、第３図１や
６に示す電圧Ｐ１，Ｐ２やＰ６，Ｐ７がそれぞれ
与えられる。この第１および第２の差動増幅器Ｆ
１，Ｆ２の出力電圧は、コンデンサＣ４とリツプ
ル検出用抵抗Ｒ７８の直列回路に印加され、この
直列回路には第３図２や７に示す電圧Ｐ１，Ｐ２
やＰ６，Ｐ７の差電圧Ｐ３，Ｐ８が印加される。
この印加された電圧は、コンデンサＣ４には差電
圧Ｐ３，Ｐ８の平均電圧が発生し、リツプル検出
用抵抗Ｒ７８には差電圧Ｐ３，Ｐ８のリツプル電
圧が発生することとなる。このコンデンサＣ４に
発生する電圧は、電流検出ライン２１，２２に漏
洩電流が発生していない場合には電圧が発生せ
ず、電流検出ライン２１，２２に若干の漏洩電流
が発生した場合には磁気マルチ回路Ｃのデユーテ
イの変化に応じた電圧が発生し、電流検出ライン
２１，２２に大きい地絡電流が発生した場合には
電圧が発生しない。また、リツプル検出用抵抗Ｒ
７８に発生する電圧は、電流検出ライン２１，２
２に大きな漏洩電流が発生していない場合あるい
は若干の漏洩電流が発生している場合にはその振
幅は大きいが、電流検出ライン２１，２２に大き
な地絡電流が発生した場合には磁気マルチ回路Ｃ
が高周波発振を起こすためその振幅は小さくな
る。このリツプル検出用抵抗Ｒ７８に発生する電
圧は、出力ラインｌ２１，ｌ２２より出力され
る。さらに、コンデンサＣ４には第３の差動増幅
器Ｆ３の入出力が接続され、コンデンサＣ４の電
圧値に比例する電流値でコンデンサＣ９に充電を
行う。なお、このコンデンサＣ９には、コンデン
サＣ９の充電電荷を放電するトランジスタTr１
１３が並列接続されている。したがつて、電流検
出ライン２１，２２に若干の漏洩電流が発生した
場合には、第３の差動増幅器Ｆ３を通じてコンデ
ンサＣ９が充電されることとなり、コンデンサＣ
９の電圧が上昇する。
説明する。先ず、トランジスタTr１１４〜Tr１
２２によつて第１の差動増幅器Ｆ１を形成し、さ
らにトランジスタTr１３４〜Tr１４３によつて
第２の差動増幅器Ｆ２を形成し、しかもトランジ
スタTr１２６〜Tr１３３によつて第３の差動増
幅器Ｆ３を形成している。第１および第２の差動
増幅器Ｆ１，Ｆ２は、各々磁気マルチ回路Ｃの出
力ラインｌ２５，ｌ２６に接続され、第３図１や
６に示す電圧Ｐ１，Ｐ２やＰ６，Ｐ７がそれぞれ
与えられる。この第１および第２の差動増幅器Ｆ
１，Ｆ２の出力電圧は、コンデンサＣ４とリツプ
ル検出用抵抗Ｒ７８の直列回路に印加され、この
直列回路には第３図２や７に示す電圧Ｐ１，Ｐ２
やＰ６，Ｐ７の差電圧Ｐ３，Ｐ８が印加される。
この印加された電圧は、コンデンサＣ４には差電
圧Ｐ３，Ｐ８の平均電圧が発生し、リツプル検出
用抵抗Ｒ７８には差電圧Ｐ３，Ｐ８のリツプル電
圧が発生することとなる。このコンデンサＣ４に
発生する電圧は、電流検出ライン２１，２２に漏
洩電流が発生していない場合には電圧が発生せ
ず、電流検出ライン２１，２２に若干の漏洩電流
が発生した場合には磁気マルチ回路Ｃのデユーテ
イの変化に応じた電圧が発生し、電流検出ライン
２１，２２に大きい地絡電流が発生した場合には
電圧が発生しない。また、リツプル検出用抵抗Ｒ
７８に発生する電圧は、電流検出ライン２１，２
２に大きな漏洩電流が発生していない場合あるい
は若干の漏洩電流が発生している場合にはその振
幅は大きいが、電流検出ライン２１，２２に大き
な地絡電流が発生した場合には磁気マルチ回路Ｃ
が高周波発振を起こすためその振幅は小さくな
る。このリツプル検出用抵抗Ｒ７８に発生する電
圧は、出力ラインｌ２１，ｌ２２より出力され
る。さらに、コンデンサＣ４には第３の差動増幅
器Ｆ３の入出力が接続され、コンデンサＣ４の電
圧値に比例する電流値でコンデンサＣ９に充電を
行う。なお、このコンデンサＣ９には、コンデン
サＣ９の充電電荷を放電するトランジスタTr１
１３が並列接続されている。したがつて、電流検
出ライン２１，２２に若干の漏洩電流が発生した
場合には、第３の差動増幅器Ｆ３を通じてコンデ
ンサＣ９が充電されることとなり、コンデンサＣ
９の電圧が上昇する。
さらに、第２図ｄに基づき大電流検出回路Ｅを
説明する。この回路Ｅは小電流検出回路Ｄの出力
ラインｌ２１，ｌ２２の電圧すなわちリツプル検
出用抵抗Ｒ７８に発生する電圧Ｐ３，Ｐ８が所定
値ｅを越えないときにコンデンサＣ８を充電し、
コンデンサＣ８の電圧が所定値Ｈを越えた場合に
出力ラインｌ２３から検出信号を出力するもので
ある。しかして、電源投入時の出力ラインｌ２
１，ｌ２２の電圧が所定値ｅを越えない時点で、
コンデンサＣ８へのミスチヤージを防止するた
め、充電開始のタイミングを放電開始より遅らせ
ている。すなわち、磁気マルチ回路Ｃの出力ライ
ンｌ２５、すなわちコンデンサＣ７の電圧は電源
投入時ゼロで、磁気マルチ回路Ｃが発振を開始す
ると同時に時定数をもつて充電されるが、このコ
ンデンサＣ７の電圧がトランジスタTr７８のベ
ース電圧より高くなつて初めてトランジスタTr
８２がオンしてコンデンサＣ８へ電流が流れ込む
こととなり、これによつて、電源投入時のコンデ
ンサＣ８へミスチヤージを防止している。さら
に、トランジスタTr８６〜Tr８９、Tr９１〜
Tr９５によつて第１の差動増幅器Ｆ１１を形成
し、小電流検出回路Ｄの出力ラインｌ２１，ｌ２
２の電圧すなわちリツプル検出用抵抗Ｒ７８に発
生する電圧Ｐ３，Ｐ８を増幅し第３図３や８のご
とき電圧Ｐ３，Ｐ９を出力する。さらに、トラン
ジスタTr９０，Tr９６〜Tr１０３によつて第２
の差動増幅器Ｆ１２を形成し、第１の差動増幅器
Ｆ１１の出力電圧Ｐ３，Ｐ９を所定値ｅと比較を
行い、トランジスタTr１０５のベースに第３図
４や９のごとき電圧Ｐ４出力する。トランジスタ
Tr１０５は電圧Ｐ４に応答してコンデンサＣ８
の充電電荷を放電する。しかして、このコンデン
サＣ８には、電流検出ライン２１，２２に漏洩電
流が発生していない場合あるいは若干の漏洩電流
が発生している場合には第１の差動増幅器Ｆ１１
の出力電圧Ｐ３は周期的に所定値ｅを越えるため
に第３図５のごとき電圧Ｐ５となり十分な充電を
行われず、一方、電流検出ライン２１，２２に大
きな地絡電流が発生した場合には第１の差動増幅
器Ｆ１１の出力電圧Ｐ９は所定値ｅを越えること
ができずトランジスタTr１０５はオフを継続し
充電が行われて第３図１０のごとき電圧Ｐ１０と
なる。このコンデンサＣ８の電圧Ｐ５，Ｐ１０
は、トランジスタTr１０６〜Tr１１１によつて
形成される第３の差動増幅器Ｆ１３に入力され、
所定値Ｈと比較されて、この所定値Ｈを越えた時
点でトランジスタTr１１１より検出信号が出力
される。
説明する。この回路Ｅは小電流検出回路Ｄの出力
ラインｌ２１，ｌ２２の電圧すなわちリツプル検
出用抵抗Ｒ７８に発生する電圧Ｐ３，Ｐ８が所定
値ｅを越えないときにコンデンサＣ８を充電し、
コンデンサＣ８の電圧が所定値Ｈを越えた場合に
出力ラインｌ２３から検出信号を出力するもので
ある。しかして、電源投入時の出力ラインｌ２
１，ｌ２２の電圧が所定値ｅを越えない時点で、
コンデンサＣ８へのミスチヤージを防止するた
め、充電開始のタイミングを放電開始より遅らせ
ている。すなわち、磁気マルチ回路Ｃの出力ライ
ンｌ２５、すなわちコンデンサＣ７の電圧は電源
投入時ゼロで、磁気マルチ回路Ｃが発振を開始す
ると同時に時定数をもつて充電されるが、このコ
ンデンサＣ７の電圧がトランジスタTr７８のベ
ース電圧より高くなつて初めてトランジスタTr
８２がオンしてコンデンサＣ８へ電流が流れ込む
こととなり、これによつて、電源投入時のコンデ
ンサＣ８へミスチヤージを防止している。さら
に、トランジスタTr８６〜Tr８９、Tr９１〜
Tr９５によつて第１の差動増幅器Ｆ１１を形成
し、小電流検出回路Ｄの出力ラインｌ２１，ｌ２
２の電圧すなわちリツプル検出用抵抗Ｒ７８に発
生する電圧Ｐ３，Ｐ８を増幅し第３図３や８のご
とき電圧Ｐ３，Ｐ９を出力する。さらに、トラン
ジスタTr９０，Tr９６〜Tr１０３によつて第２
の差動増幅器Ｆ１２を形成し、第１の差動増幅器
Ｆ１１の出力電圧Ｐ３，Ｐ９を所定値ｅと比較を
行い、トランジスタTr１０５のベースに第３図
４や９のごとき電圧Ｐ４出力する。トランジスタ
Tr１０５は電圧Ｐ４に応答してコンデンサＣ８
の充電電荷を放電する。しかして、このコンデン
サＣ８には、電流検出ライン２１，２２に漏洩電
流が発生していない場合あるいは若干の漏洩電流
が発生している場合には第１の差動増幅器Ｆ１１
の出力電圧Ｐ３は周期的に所定値ｅを越えるため
に第３図５のごとき電圧Ｐ５となり十分な充電を
行われず、一方、電流検出ライン２１，２２に大
きな地絡電流が発生した場合には第１の差動増幅
器Ｆ１１の出力電圧Ｐ９は所定値ｅを越えること
ができずトランジスタTr１０５はオフを継続し
充電が行われて第３図１０のごとき電圧Ｐ１０と
なる。このコンデンサＣ８の電圧Ｐ５，Ｐ１０
は、トランジスタTr１０６〜Tr１１１によつて
形成される第３の差動増幅器Ｆ１３に入力され、
所定値Ｈと比較されて、この所定値Ｈを越えた時
点でトランジスタTr１１１より検出信号が出力
される。
さらに、第２図ｃに基づき出力手段Ｆを説明す
る。トランジスタTr１４２〜Tr１５０によつて
第１の差動増幅器Ｆ２１を形成し、小電流検出回
路ＤのコンデンサＣ９の電圧と大電流検出回路Ｅ
の出力ラインｌ２４の電圧とを入力し、この電圧
がトランジスタTr１４６のベース電圧を越える
ときに、トランジスタTr１５５をオフしトラン
ジスタTr１５６〜Tr１５８をオンしてサイリス
タＴ２を動作させる。なお、入力電圧がトランジ
スタTr１４６のベース電圧を越えるときに、ト
ランジスタTr１５０がオンしてトランジスタTr
１４６のベース電圧を下げてヒステリシスによる
動作の安定化を図つている。
る。トランジスタTr１４２〜Tr１５０によつて
第１の差動増幅器Ｆ２１を形成し、小電流検出回
路ＤのコンデンサＣ９の電圧と大電流検出回路Ｅ
の出力ラインｌ２４の電圧とを入力し、この電圧
がトランジスタTr１４６のベース電圧を越える
ときに、トランジスタTr１５５をオフしトラン
ジスタTr１５６〜Tr１５８をオンしてサイリス
タＴ２を動作させる。なお、入力電圧がトランジ
スタTr１４６のベース電圧を越えるときに、ト
ランジスタTr１５０がオンしてトランジスタTr
１４６のベース電圧を下げてヒステリシスによる
動作の安定化を図つている。
このサイリスタＴ２の動作によつて、コイルＬ
１が励磁されスイツチSW１〜SW３がオフされ
る。したがつて、負荷Ｋに流れる電流が遮断され
る。
１が励磁されスイツチSW１〜SW３がオフされ
る。したがつて、負荷Ｋに流れる電流が遮断され
る。
効 果
以上のように本発明によれば、被検出電流を確
実に検出することができるようになり、特に本発
明では、第１および第２コンデンサの差電圧を取
出し、かつ、この差電圧の高周波出力に対して検
出を行うので、磁気マルチバイブレータ手段に含
まれている第１および第２スイツチング素子の相
互の特性は、たとえば集積回路化によつて一致さ
せるようにすれば、磁気マルチバイブレータ手段
に高周波特性に対するばらつきがあつたとして
も、差電圧の取出しによつて相殺することが可能
となる。したがつてこのばらつきに対して影響の
少ない差電圧から高周波出力を取出して判別する
ので、大きな電流が流れて高周波発振した場合に
おいても、確実な検出を行うことが可能になる。
実に検出することができるようになり、特に本発
明では、第１および第２コンデンサの差電圧を取
出し、かつ、この差電圧の高周波出力に対して検
出を行うので、磁気マルチバイブレータ手段に含
まれている第１および第２スイツチング素子の相
互の特性は、たとえば集積回路化によつて一致さ
せるようにすれば、磁気マルチバイブレータ手段
に高周波特性に対するばらつきがあつたとして
も、差電圧の取出しによつて相殺することが可能
となる。したがつてこのばらつきに対して影響の
少ない差電圧から高周波出力を取出して判別する
ので、大きな電流が流れて高周波発振した場合に
おいても、確実な検出を行うことが可能になる。
第１図は本発明の一実施例の電気的構成を示す
ブロツク図、第２図は第１図の電気回路図、第３
図は第２図の信号波形図である。 AC…電源、Ａ…電流遮断駆動回路、Ｂ…電源
回路、Ｃ…磁気マルチ回路、Ｄ…小電流検出回
路、Ｅ…大電流検出回路、Ｆ…出力回路、、SW
１〜SW３…スイツチ、Ｋ…負荷。
ブロツク図、第２図は第１図の電気回路図、第３
図は第２図の信号波形図である。 AC…電源、Ａ…電流遮断駆動回路、Ｂ…電源
回路、Ｃ…磁気マルチ回路、Ｄ…小電流検出回
路、Ｅ…大電流検出回路、Ｆ…出力回路、、SW
１〜SW３…スイツチ、Ｋ…負荷。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 検出されるべき被検出電流の流れるラインに
磁気結合された２次および３次コイルを有する可
飽和リアクトルと、２次および３次コイルの一端
に各々直列接続されて交互に動作を行う第１およ
び第２のスイツチン素子と、２次および３次コイ
ルに出力される電圧に応答して各々充放電される
第１および第２のコンデンサとでなる磁気マルチ
バイブレータ手段と、 この磁気マルチバイブレータ手段と第１のコン
デンサの電圧と第２のコンデンサの電圧との差の
電圧を第３のコンデンサとリツプル検出用抵抗と
の直列回路に印加し、第３のコンデンサの電圧値
に比例する電流値で、放電回路が並列接続された
第４のコンデンサに、充電を行う小電流検出手段
と、 この漏洩電流検出手段のリツプル検出用抵抗に
発生する電圧を入力し、この電圧が所定値以下と
なつた際に検出信号を出力する大電流検出手段
と、 この大電流検出手段の検出信号が出力された
際、または前記小電流検出手段の第４のコンデン
サの電圧が所定値以上となつた際に、検出信号を
出力する出力手段とで構成したことを特徴とする
電流検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58094713A JPS59218969A (ja) | 1983-05-28 | 1983-05-28 | 電流検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58094713A JPS59218969A (ja) | 1983-05-28 | 1983-05-28 | 電流検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59218969A JPS59218969A (ja) | 1984-12-10 |
| JPH0534627B2 true JPH0534627B2 (ja) | 1993-05-24 |
Family
ID=14117784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58094713A Granted JPS59218969A (ja) | 1983-05-28 | 1983-05-28 | 電流検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59218969A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5948958B2 (ja) * | 2012-02-29 | 2016-07-06 | 富士電機機器制御株式会社 | 電流検出装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5946859A (ja) * | 1982-09-10 | 1984-03-16 | Matsushita Electric Works Ltd | 電流検出装置 |
-
1983
- 1983-05-28 JP JP58094713A patent/JPS59218969A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5946859A (ja) * | 1982-09-10 | 1984-03-16 | Matsushita Electric Works Ltd | 電流検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59218969A (ja) | 1984-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4896089A (en) | Fault management system for a switched reluctance motor | |
| JPH0799946B2 (ja) | 電子モーター起動装置 | |
| JPH0313827B2 (ja) | ||
| JPH0239199B2 (ja) | ||
| US3579088A (en) | Ferroresonant transformer with controllable flux | |
| JPH0534627B2 (ja) | ||
| US4513339A (en) | Current detecting apparatus | |
| JP3367134B2 (ja) | 自励式交流発電機の励磁電流制御装置 | |
| US5654630A (en) | Contactless sensor driven by single power supply | |
| JPH0534628B2 (ja) | ||
| JPH0630579A (ja) | 電流検出回路 | |
| US6914422B2 (en) | Current monitoring/control circuit | |
| EP0083804B1 (en) | An ac current detection circuit for a rotor driving supply source of a rotating anode x-ray tube | |
| US4599552A (en) | Generator voltage regulator | |
| JPH04368420A (ja) | 携帯用交流電源装置 | |
| JPS5929888B2 (ja) | 電源回路 | |
| CA1142224A (en) | Inverter circuit | |
| JPH0425500B2 (ja) | ||
| US4377758A (en) | Magnetic amplifying apparatus | |
| JPH0832196B2 (ja) | ステツピングモ−タ用の駆動回路 | |
| JP3200752B2 (ja) | インバータ装置 | |
| JPH0412800Y2 (ja) | ||
| JP2531294B2 (ja) | 漏電検出装置 | |
| CA2198096C (en) | A self-excited oscillator type switch power supply with overcurrent protection | |
| JPH09243697A (ja) | 直流地絡検出装置 |