JPH05339752A - 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具Info
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- JPH05339752A JPH05339752A JP4173823A JP17382392A JPH05339752A JP H05339752 A JPH05339752 A JP H05339752A JP 4173823 A JP4173823 A JP 4173823A JP 17382392 A JP17382392 A JP 17382392A JP H05339752 A JPH05339752 A JP H05339752A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具を提供する。 【構成】 ０．２〜４重量％のＢを含有する（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮＢを主成分とする硬質分散層：７０〜９５重量
％を含有し、残りがＣｏとＮｉのうちの１種または２種
を主成分とする結合相からなる内部組成を有し、かつ表
面部に、表面から深さ：５０μｍまでの範囲内に最高硬
さを有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット基体の表面
に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ2 およびＴｉＯ2 、並びに
これらの２種以上の固溶体、さらにＡｌ2 Ｏ3 のうちの
１種の単層または２種以上の複層で構成された硬質被覆
層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる。
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削工具を提供する。 【構成】 ０．２〜４重量％のＢを含有する（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮＢを主成分とする硬質分散層：７０〜９５重量
％を含有し、残りがＣｏとＮｉのうちの１種または２種
を主成分とする結合相からなる内部組成を有し、かつ表
面部に、表面から深さ：５０μｍまでの範囲内に最高硬
さを有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット基体の表面
に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ2 およびＴｉＯ2 、並びに
これらの２種以上の固溶体、さらにＡｌ2 Ｏ3 のうちの
１種の単層または２種以上の複層で構成された硬質被覆
層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、基体表面に対する硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物
基サーメット製切削工具に関するものである。
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物
基サーメット製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特願平２−４１８９７６号に記載される
ように、例えば鋼などの切削に用いるのに適した切削工
具として、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｔｉ
系炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］を主成分
とする硬質分散相：７０〜９５％、を含有し、残りがＣ
ｏおよびＮｉのうちの１種または２種を主成分とする結
合相からなる内部組成を有し、かつ表面部に最高硬さを
有する表面硬質層を形成してなる（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サ
ーメット基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒化物、硼化
物、および酸化物（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔ
ｉＢ2 、およびＴｉＯ2 で示す）、並びにこれらの２種
以上の固溶体（例えばＴｉＣＮ，ＴｉＣＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＢなど）、さらに酸化アルミニウム（以下、Ａｌ
2 Ｏ3 で示す）のうちの１種の単層または２種以上の複
層からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で
形成してなる、表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット
製切削工具が提案されている。
ように、例えば鋼などの切削に用いるのに適した切削工
具として、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｔｉ
系炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］を主成分
とする硬質分散相：７０〜９５％、を含有し、残りがＣ
ｏおよびＮｉのうちの１種または２種を主成分とする結
合相からなる内部組成を有し、かつ表面部に最高硬さを
有する表面硬質層を形成してなる（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サ
ーメット基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒化物、硼化
物、および酸化物（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔ
ｉＢ2 、およびＴｉＯ2 で示す）、並びにこれらの２種
以上の固溶体（例えばＴｉＣＮ，ＴｉＣＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＢなど）、さらに酸化アルミニウム（以下、Ａｌ
2 Ｏ3 で示す）のうちの１種の単層または２種以上の複
層からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で
形成してなる、表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット
製切削工具が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削機械
の自動化および高性能化はめざましく、これに伴ない切
削加工のより一段の高速化は避けられず、かつこれと合
せて切削工具の使用寿命のより一層の延命化が強く要求
される傾向にあるが、上記の従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮ基サーメット製切削工具は、硬質被覆層の基体表面
に対する密着強度が十分でないために、苛酷な切削条件
では剥離し易く、この結果耐摩耗性不足をきたし、上記
の要求には満足に対応することができないのが現状であ
る。
の自動化および高性能化はめざましく、これに伴ない切
削加工のより一段の高速化は避けられず、かつこれと合
せて切削工具の使用寿命のより一層の延命化が強く要求
される傾向にあるが、上記の従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮ基サーメット製切削工具は、硬質被覆層の基体表面
に対する密着強度が十分でないために、苛酷な切削条件
では剥離し易く、この結果耐摩耗性不足をきたし、上記
の要求には満足に対応することができないのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、上
述のような観点から、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具に着目し、これを構成する硬
質被覆層の基体表面に対する密着性の向上をはかるべく
研究を行なった結果、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具において、基体の（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮ基サーメットを構成する硬質分散相を、上記
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮに０．２〜４％のボロン（Ｂ）を固溶
含有させてなるＴｉ系炭窒硼化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢで示す］を主成分とする硬質分散相で構成する
と、上記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢの作用で硬質被覆層の基体
表面に対する密着性が一般と向上するようになり、この
結果の表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削
工具は、苛酷な条件下での切削でも硬質被覆層に剥離の
発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘っ
てすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を得たの
である。
述のような観点から、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具に着目し、これを構成する硬
質被覆層の基体表面に対する密着性の向上をはかるべく
研究を行なった結果、上記従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット製切削工具において、基体の（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮ基サーメットを構成する硬質分散相を、上記
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮに０．２〜４％のボロン（Ｂ）を固溶
含有させてなるＴｉ系炭窒硼化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢで示す］を主成分とする硬質分散相で構成する
と、上記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢの作用で硬質被覆層の基体
表面に対する密着性が一般と向上するようになり、この
結果の表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット製切削
工具は、苛酷な条件下での切削でも硬質被覆層に剥離の
発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘っ
てすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を得たの
である。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、 （Ｔｉ，Ｍ）ＣＮを主成分とする硬質分散相：７０〜９
５％、 を含有し、残りがＣｏおよびＮｉのうちの１種または２
種を主成分とする結合相からなる内部組成を有し、かつ
表面部に、表面から深さ：５０μｍまでの範囲内に最高
硬さを有する表面硬質層を形成してなる（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット基体の表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ
2 、およびＴｉＯ2 、並びにこれらの２種以上の固溶
体、さらにＡｌ2 Ｏ3 のうちの１種の単層または２種以
上の複層からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均
層厚で形成してなる表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメ
ット製切削工具において、上記基体の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ
基サーメットを構成する硬質分散相を、上記（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮに０．２〜４％のＢを固溶含有させてなる（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ、望ましくは、（ａ） Ｔｉの炭窒硼化
物、（ｂ） Ｔｉと、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのう
ちの１種または２種以上との複合炭窒硼化物、（ｃ）
Ｔｉと、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種また
は２種以上と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ、およびＣｒのうちの１
種または２種以上との複合炭窒硼化物、以上（ａ）〜
（ｃ）のうちのいずれかの（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢを主成分
とする硬質分散相で構成してなる硬質被覆層の密着性に
すぐれた表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメツト製切
削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、 （Ｔｉ，Ｍ）ＣＮを主成分とする硬質分散相：７０〜９
５％、 を含有し、残りがＣｏおよびＮｉのうちの１種または２
種を主成分とする結合相からなる内部組成を有し、かつ
表面部に、表面から深さ：５０μｍまでの範囲内に最高
硬さを有する表面硬質層を形成してなる（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメット基体の表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＢ
2 、およびＴｉＯ2 、並びにこれらの２種以上の固溶
体、さらにＡｌ2 Ｏ3 のうちの１種の単層または２種以
上の複層からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均
層厚で形成してなる表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメ
ット製切削工具において、上記基体の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ
基サーメットを構成する硬質分散相を、上記（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮに０．２〜４％のＢを固溶含有させてなる（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮＢ、望ましくは、（ａ） Ｔｉの炭窒硼化
物、（ｂ） Ｔｉと、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのう
ちの１種または２種以上との複合炭窒硼化物、（ｃ）
Ｔｉと、Ｔａ、Ｎｂ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種また
は２種以上と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ、およびＣｒのうちの１
種または２種以上との複合炭窒硼化物、以上（ａ）〜
（ｃ）のうちのいずれかの（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢを主成分
とする硬質分散相で構成してなる硬質被覆層の密着性に
すぐれた表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメツト製切
削工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の切削工具の基体を構成す
るサーメットの構成成分である（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢのＢ
含有量を０．２〜４％と定めたのは、その含有量が０．
２％未満では硬質被覆層の基体表面に対する密着性に所
望の向上効果が得られず、一方その含有量が４％を越え
ると、基体の耐欠損性が低下するようになるという理由
にもとづくものである。
るサーメットの構成成分である（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢのＢ
含有量を０．２〜４％と定めたのは、その含有量が０．
２％未満では硬質被覆層の基体表面に対する密着性に所
望の向上効果が得られず、一方その含有量が４％を越え
ると、基体の耐欠損性が低下するようになるという理由
にもとづくものである。
【０００７】また、この発明の切削工具の基体を構成す
るサーメットの硬質分散相の含有量を７０〜９５％とし
たのは、その含有量が７０％未満では結合相の含有量が
実質的に３０％を越えて多くなりすぎ、耐摩耗性の低下
は避けられず、一方その含有量が９５％を越えて多くな
ると、結合相の含有量が実質的に５％未満となってしま
い、耐欠損性の低下が著しくなるという理由からであ
る。
るサーメットの硬質分散相の含有量を７０〜９５％とし
たのは、その含有量が７０％未満では結合相の含有量が
実質的に３０％を越えて多くなりすぎ、耐摩耗性の低下
は避けられず、一方その含有量が９５％を越えて多くな
ると、結合相の含有量が実質的に５％未満となってしま
い、耐欠損性の低下が著しくなるという理由からであ
る。
【０００８】同じく、この発明の切削工具を構成する
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット基体は、従来切削工具
を構成する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット基体と同様
に、所定の配合組成を有する圧粉体の焼結を、液相発生
温度（約１３００℃）以下の所定温度まで真空雰囲気中
で昇温し、これから焼結温度までの昇温過程および焼結
温度保持時間の前半を圧力：５〜１００torrの窒素雰囲
気とし、焼結温度保持時間の後半の１０〜３０分間の雰
囲気を０．０５〜１torrの窒素雰囲気とし、以後炉冷の
条件で行うことによって製造され、かつ表面部に形成さ
れる表面硬質層における最高硬さおよびこれの深さ位置
は、上記焼結温度保持時間の後半に形成される窒素雰囲
気の圧力およびこれの保持時間によって自由に調整する
ことができるが、この場合前記最高硬さ位置が表面から
深さ：５０μｍを越えた深い位置に存在するようなる
と、最表面と内部との間の硬度差が小さくなり、耐摩耗
性低下の原因となることから、最高硬さ位置は表面から
深さ：５０μｍまでの範囲内に存在するようにする必要
がある。
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメット基体は、従来切削工具
を構成する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット基体と同様
に、所定の配合組成を有する圧粉体の焼結を、液相発生
温度（約１３００℃）以下の所定温度まで真空雰囲気中
で昇温し、これから焼結温度までの昇温過程および焼結
温度保持時間の前半を圧力：５〜１００torrの窒素雰囲
気とし、焼結温度保持時間の後半の１０〜３０分間の雰
囲気を０．０５〜１torrの窒素雰囲気とし、以後炉冷の
条件で行うことによって製造され、かつ表面部に形成さ
れる表面硬質層における最高硬さおよびこれの深さ位置
は、上記焼結温度保持時間の後半に形成される窒素雰囲
気の圧力およびこれの保持時間によって自由に調整する
ことができるが、この場合前記最高硬さ位置が表面から
深さ：５０μｍを越えた深い位置に存在するようなる
と、最表面と内部との間の硬度差が小さくなり、耐摩耗
性低下の原因となることから、最高硬さ位置は表面から
深さ：５０μｍまでの範囲内に存在するようにする必要
がある。
【０００９】さらに、硬質被覆層の形成に関し、一般に
物理蒸着法（ＰＶＤ法）で形成した場合には切削工具の
耐摩耗性と耐欠損性が向上し、この場合平均層厚は１〜
６μｍとするのがよく、一方化学蒸着法（ＣＶＤ法）に
よれば、耐摩耗性により一段の向上効果が見られる硬質
被覆層の形成が可能となり、この場合には３〜１０μｍ
の平均層厚とするのが望ましく、したがって必要に応じ
て上記の硬質被覆層形成手段をとればよい。
物理蒸着法（ＰＶＤ法）で形成した場合には切削工具の
耐摩耗性と耐欠損性が向上し、この場合平均層厚は１〜
６μｍとするのがよく、一方化学蒸着法（ＣＶＤ法）に
よれば、耐摩耗性により一段の向上効果が見られる硬質
被覆層の形成が可能となり、この場合には３〜１０μｍ
の平均層厚とするのが望ましく、したがって必要に応じ
て上記の硬質被覆層形成手段をとればよい。
【００１０】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも１〜１．
５μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する、ＴｉＣ粉
末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣ0.7 Ｎ0.3 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：
重量比で７０／３０、以下、ＴｉＣＮ（イ）という）粉
末、ＴｉＣ0.5 Ｎ0.5 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で５０
／５０、以下、ＴｉＣＮ（ロ）という）粉末、ＴｉＢ2
粉末、Ｂ：１．８％含有のＴｉ（Ｃ0.45Ｎ0.45Ｂ0.10）
粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉
末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＨｆＣ粉
末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末、およびＡｌ：３１％含有のＮ
ｉ−Ａｌ合金粉末を用意し、これら原料粉末を表１〜４
に示される配合組成に配合し、窒素雰囲気中、ボールミ
ルで９６時間粉砕混合した後、１．５ton ／cm2 の圧力
でプレス成形して圧粉体とし、ついでこの圧粉体を、１
３００℃までを真空中で昇温した後、雰囲気を２０torr
の窒素雰囲気にかえて１５５０℃まで昇温し、この温度
に１．５時間保持し、さらに前記焼結温度に保持したま
まで窒素雰囲気の圧力を０．０５〜１torrの範囲内の所
定の圧力とすると共に、この圧力での保持時間を１０〜
３０分の範囲内の所定の時間とし、以後炉冷の条件で焼
結することにより、いずれもＩＳＯ・ＳＮＭＧ１２０４
０８の形状を有し、かつ表５〜１０にそれぞれ示される
内部組成および表面硬質層を有する本発明（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢ基サーメット基体（以下、本発明基体という）Ａ
〜Ｒおよび従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット基体（以
下、従来基体という）ａ〜ｒをそれぞれ製造した。な
お、表５〜１０に示される内部硬さおよび表面硬質層の
硬さは、２５°の斜面に研磨した試料を用い、前記斜面
をビッカース法にて荷重：２００ｇで測定した結果を示
すものである。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも１〜１．
５μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する、ＴｉＣ粉
末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣ0.7 Ｎ0.3 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：
重量比で７０／３０、以下、ＴｉＣＮ（イ）という）粉
末、ＴｉＣ0.5 Ｎ0.5 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で５０
／５０、以下、ＴｉＣＮ（ロ）という）粉末、ＴｉＢ2
粉末、Ｂ：１．８％含有のＴｉ（Ｃ0.45Ｎ0.45Ｂ0.10）
粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉
末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＨｆＣ粉
末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末、およびＡｌ：３１％含有のＮ
ｉ−Ａｌ合金粉末を用意し、これら原料粉末を表１〜４
に示される配合組成に配合し、窒素雰囲気中、ボールミ
ルで９６時間粉砕混合した後、１．５ton ／cm2 の圧力
でプレス成形して圧粉体とし、ついでこの圧粉体を、１
３００℃までを真空中で昇温した後、雰囲気を２０torr
の窒素雰囲気にかえて１５５０℃まで昇温し、この温度
に１．５時間保持し、さらに前記焼結温度に保持したま
まで窒素雰囲気の圧力を０．０５〜１torrの範囲内の所
定の圧力とすると共に、この圧力での保持時間を１０〜
３０分の範囲内の所定の時間とし、以後炉冷の条件で焼
結することにより、いずれもＩＳＯ・ＳＮＭＧ１２０４
０８の形状を有し、かつ表５〜１０にそれぞれ示される
内部組成および表面硬質層を有する本発明（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢ基サーメット基体（以下、本発明基体という）Ａ
〜Ｒおよび従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット基体（以
下、従来基体という）ａ〜ｒをそれぞれ製造した。な
お、表５〜１０に示される内部硬さおよび表面硬質層の
硬さは、２５°の斜面に研磨した試料を用い、前記斜面
をビッカース法にて荷重：２００ｇで測定した結果を示
すものである。
【００１１】ついで、上記の各種基体の表面に、ＰＶＤ
法およびＣＶＤ法を用い、通常の条件でそれぞれ表１１
〜１３に示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形
成することにより本発明表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基
サーメット製切削工具（以下、本発明被覆切削工具とい
う）１〜１８および従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サ
ーメット製切削工具（以下、従来被覆切削工具という）
１〜１８をそれぞれ製造した。
法およびＣＶＤ法を用い、通常の条件でそれぞれ表１１
〜１３に示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形
成することにより本発明表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基
サーメット製切削工具（以下、本発明被覆切削工具とい
う）１〜１８および従来表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サ
ーメット製切削工具（以下、従来被覆切削工具という）
１〜１８をそれぞれ製造した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】
【表５】
【００１７】
【表６】
【００１８】
【表７】
【００１９】
【表８】
【００２０】
【表９】
【００２１】
【表１０】
【００２２】
【表１１】
【００２３】
【表１２】
【００２４】
【表１３】
【００２５】
【表１４】
【００２６】ついで、この結果得られた各種の被覆切削
工具について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：２６０）の丸棒、 切削速度：２７０ｍ／min.、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の湿式連続高速切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表１４に示
した。
工具について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：２６０）の丸棒、 切削速度：２７０ｍ／min.、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の湿式連続高速切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表１４に示
した。
【００２７】
【発明の効果】表１〜１４に示される結果から、本発明
被覆切削工具１〜１８は、いずれも従来被覆切削工具１
〜１８に比して、硬質被覆層の基体表面に対する密着性
にすぐれているので、高速切削でも硬質被覆層に剥離の
発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、一方従来被覆切削
工具１〜１８では、いずれも硬質被覆層に剥離が発生
し、耐摩耗性が悪いことが明らかである。上述のよう
に、この発明の表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメッ
ト製切削工具は、硬質被覆層の基体表面に対する密着性
がきわめて高いので、通常の条件での切削は勿論のこ
と、硬質被覆層に高い密着性が要求される、例えば鋼の
高速切削でも硬質被覆層に剥離の発生なく、すぐれた耐
摩耗性を長期に亘って発揮するのである。
被覆切削工具１〜１８は、いずれも従来被覆切削工具１
〜１８に比して、硬質被覆層の基体表面に対する密着性
にすぐれているので、高速切削でも硬質被覆層に剥離の
発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、一方従来被覆切削
工具１〜１８では、いずれも硬質被覆層に剥離が発生
し、耐摩耗性が悪いことが明らかである。上述のよう
に、この発明の表面被覆（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢ基サーメッ
ト製切削工具は、硬質被覆層の基体表面に対する密着性
がきわめて高いので、通常の条件での切削は勿論のこ
と、硬質被覆層に高い密着性が要求される、例えば鋼の
高速切削でも硬質被覆層に剥離の発生なく、すぐれた耐
摩耗性を長期に亘って発揮するのである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｔｉ系炭窒化物を主成分とする硬質分散
相：７０〜９５重量％、を含有し、残りがＣｏおよびＮ
ｉのうちの１種または２種を主成分とする結合相からな
る内部組成を有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０
μｍまでの範囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成
してなるＴｉ系炭窒化物基サーメット基体の表面に、 Ｔｉの炭化物、窒化物、硼化物、および酸化物、並びに
これらの２種以上の固溶体、さらに酸化アルミニウムの
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被
覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面
被覆Ｔｉ系炭窒化物基サーメット製切削工具において、 上記硬質分散相を、上記Ｔｉ系炭窒化物に０．２〜４重
量％のボロンを固溶含有させてなるＴｉ系炭窒硼化物を
主成分とする硬質分散相で構成したことを特徴とする硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物
基サーメット製切削工具。 - 【請求項２】 上記Ｔｉ系炭窒硼化物がＴｉの炭窒硼化
物からなることを特徴とする上記請求項１記載の表面被
覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具。 - 【請求項３】 上記Ｔｉ系炭窒硼化物が、Ｔｉと、Ｔ
ａ，Ｎｂ，Ｗ，およびＭｏのうちの１種または２種以上
との複合炭窒硼化物からなることを特徴とする上記請求
項１記載の表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切
削工具。 - 【請求項４】 上記Ｔｉ系炭窒硼化物が、Ｔｉと、Ｔ
ａ，Ｎｂ，Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上
と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ、およびＣｒのうちの１種または２
種以上と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ、およびＣｒのうちの１種ま
たは２種以上との複合炭窒硼化物からなることを特徴と
する上記請求項１記載の表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サ
ーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173823A JPH05339752A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173823A JPH05339752A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05339752A true JPH05339752A (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=15967816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4173823A Withdrawn JPH05339752A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆Ｔｉ系炭窒硼化物基サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05339752A (ja) |
-
1992
- 1992-06-08 JP JP4173823A patent/JPH05339752A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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