JPH0533865A - 内燃機関のピストンリング装置 - Google Patents
内燃機関のピストンリング装置Info
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- JPH0533865A JPH0533865A JP20870091A JP20870091A JPH0533865A JP H0533865 A JPH0533865 A JP H0533865A JP 20870091 A JP20870091 A JP 20870091A JP 20870091 A JP20870091 A JP 20870091A JP H0533865 A JPH0533865 A JP H0533865A
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- piston
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 内燃機関の高出力化、低燃費化を目的として
燃焼最高圧を高く設定した場合にも潤滑油膜の破断が起
らず、而もブローバイガス量の増加、潤滑油汚染、出力
低下を招くことのないピストンリング装置を提供する。 【構成】 ピストン上死点位置で第１ピストンリングが
接触する幅範囲１１を軸方向に横断し、第２ピストンリ
ングの接触する幅範囲１６を横断しない適当な幅と深さ
の浅溝２をシリンダ３内壁面に複数個所に設ける。
燃焼最高圧を高く設定した場合にも潤滑油膜の破断が起
らず、而もブローバイガス量の増加、潤滑油汚染、出力
低下を招くことのないピストンリング装置を提供する。 【構成】 ピストン上死点位置で第１ピストンリングが
接触する幅範囲１１を軸方向に横断し、第２ピストンリ
ングの接触する幅範囲１６を横断しない適当な幅と深さ
の浅溝２をシリンダ３内壁面に複数個所に設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関のピストンリ
ング装置に関する。
ング装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関の高出力化や低燃料消費
化のための手段として、燃焼最高圧を高く設定すること
が行なわれている。しかし、燃焼圧力を高くすると、ピ
ストンリング、とりわけ、ピストンの最上段に位置する
第１リングは高圧燃焼ガスの圧力を直接受け、リング外
周摺動面はシリンダ壁面へ、より高い圧力で押圧された
状態で摺動することになる。
化のための手段として、燃焼最高圧を高く設定すること
が行なわれている。しかし、燃焼圧力を高くすると、ピ
ストンリング、とりわけ、ピストンの最上段に位置する
第１リングは高圧燃焼ガスの圧力を直接受け、リング外
周摺動面はシリンダ壁面へ、より高い圧力で押圧された
状態で摺動することになる。
【０００３】このことを、図面により、さらに詳しく説
明しよう。図６は、内燃機関のシリンダ内の圧力線図
で、横軸にクランク角を、縦軸にシリンダ内圧力Ｐｏ
と、通常セカンドランド圧力と呼ばれる第１リングと第
２リングとそれらの間のピストン外周面に形成されるセ
カンドランドとシリンダ内壁面とで形成される空間の圧
力Ｐ1 の圧力の変動の１例を示す。シリンダ内圧力Ｐ0
の最高圧力は、上死点（ＴＤＣ）直後の燃焼最高圧力
（Ｐ0 ｍａｘ）で、そのクランク角に対するセカンドラ
ンド圧力Ｐ1 ｍａｘは第１リングの気密性にも影響され
るが、一般的には、通常の合口形状を有する第１リング
を適用した例でＰ0 ｍａｘ＞３Ｐ1 ｍａｘ、塞封形合口
形状を有する第１リングを適用した例でＰ0 ｍａｘ＞５
Ｐ1ｍａｘとされている。すなわち、セカンドランド圧
力はシリンダ内最高圧力の１／３〜１／５に低下してい
ることを示している。
明しよう。図６は、内燃機関のシリンダ内の圧力線図
で、横軸にクランク角を、縦軸にシリンダ内圧力Ｐｏ
と、通常セカンドランド圧力と呼ばれる第１リングと第
２リングとそれらの間のピストン外周面に形成されるセ
カンドランドとシリンダ内壁面とで形成される空間の圧
力Ｐ1 の圧力の変動の１例を示す。シリンダ内圧力Ｐ0
の最高圧力は、上死点（ＴＤＣ）直後の燃焼最高圧力
（Ｐ0 ｍａｘ）で、そのクランク角に対するセカンドラ
ンド圧力Ｐ1 ｍａｘは第１リングの気密性にも影響され
るが、一般的には、通常の合口形状を有する第１リング
を適用した例でＰ0 ｍａｘ＞３Ｐ1 ｍａｘ、塞封形合口
形状を有する第１リングを適用した例でＰ0 ｍａｘ＞５
Ｐ1ｍａｘとされている。すなわち、セカンドランド圧
力はシリンダ内最高圧力の１／３〜１／５に低下してい
ることを示している。
【０００４】図７は第１ピストンリングの各面に作用す
る圧力を示す図である。この図の中央の長方形は、図８
に示す如くピストン４の第１リング溝５に装着され、シ
リンダ３の内壁面に摺接する第１ピストンリング１に対
応するものである。ピストン外周面には第１リング溝５
の下方に、セカンドランド８を距てて第２リング溝７が
設けられ、第２ピストンリングが装着されている。第１
ピストンリング１の上側面と背面（図７の左側面）には
シリンダ内圧力Ｐ0 が作用するが、第１リング溝５の下
側面に圧接する第１ピストンリングの下面及びシリンダ
３の内壁面に圧接する外周面の圧力分布は、シリンダ内
圧力Ｐ0 とセカンドランド圧力Ｐ1 の影響を受ける。
る圧力を示す図である。この図の中央の長方形は、図８
に示す如くピストン４の第１リング溝５に装着され、シ
リンダ３の内壁面に摺接する第１ピストンリング１に対
応するものである。ピストン外周面には第１リング溝５
の下方に、セカンドランド８を距てて第２リング溝７が
設けられ、第２ピストンリングが装着されている。第１
ピストンリング１の上側面と背面（図７の左側面）には
シリンダ内圧力Ｐ0 が作用するが、第１リング溝５の下
側面に圧接する第１ピストンリングの下面及びシリンダ
３の内壁面に圧接する外周面の圧力分布は、シリンダ内
圧力Ｐ0 とセカンドランド圧力Ｐ1 の影響を受ける。
【０００５】第１ピストンリング下面の圧力分布はシリ
ンダ３に接する側の端部ではセカンドランド圧力Ｐ
1 で、その反対側端部ではシリンダ内圧力Ｐ1 となる。
又、シリンダ内壁面に摺接する外周面の圧力分布は上端
でシリンダ内圧力Ｐ1 、下部でセカンドランド圧力Ｐ1
となりその間直線的に変化すると考えることができる。
ンダ３に接する側の端部ではセカンドランド圧力Ｐ
1 で、その反対側端部ではシリンダ内圧力Ｐ1 となる。
又、シリンダ内壁面に摺接する外周面の圧力分布は上端
でシリンダ内圧力Ｐ1 、下部でセカンドランド圧力Ｐ1
となりその間直線的に変化すると考えることができる。
【０００６】そこで、第１ピストンリングの軸方向の幅
をＢとすれば、リングの左側面に作用する単位長さ当り
の圧力はＰ0 ×Ｂであり、右側面に作用する単位長さ当
りの圧力は１／２×（Ｐ0 ＋Ｐ1 ）×Ｂとなり、その結
果、シリンダ壁と第１ピストンリング外周面との間に形
成される油膜内に発生する圧力は １／２×（Ｐ0 ＋Ｐ1 ）×Ｂ 式（１） となり、第１ピストンリングは、 Ｐ0 ×Ｂ−１／２（Ｐ0 ＋Ｐ1 ）×Ｂ＝１／２（Ｐ0 −Ｐ1 ）Ｂ 式（２） の力でシリンダ壁内面に押付けられることになる。
をＢとすれば、リングの左側面に作用する単位長さ当り
の圧力はＰ0 ×Ｂであり、右側面に作用する単位長さ当
りの圧力は１／２×（Ｐ0 ＋Ｐ1 ）×Ｂとなり、その結
果、シリンダ壁と第１ピストンリング外周面との間に形
成される油膜内に発生する圧力は １／２×（Ｐ0 ＋Ｐ1 ）×Ｂ 式（１） となり、第１ピストンリングは、 Ｐ0 ×Ｂ−１／２（Ｐ0 ＋Ｐ1 ）×Ｂ＝１／２（Ｐ0 −Ｐ1 ）Ｂ 式（２） の力でシリンダ壁内面に押付けられることになる。
【０００７】ピストンリングとシリンダ壁内面との接触
圧が増大すると、ついには接触面間に介在する潤滑油膜
が破断される結果となり、ピストンリングおよびシリン
ダの摩耗を増大させたり、焼付きなどの致命的な事故を
招く結果となる。特に不具合なことには、燃焼ガスの高
圧化の有効性を高めるため、合口形状を完全密封形状に
したピストンリングなどは上記の式（２）のＰ1 が小さ
くし、リングとシリンダとの接触圧が増大し、却って焼
付き発生の危険性を一層高めることになる。式（２）よ
りセカンドランド圧Ｐ1 を高くすればする程シリンダ内
圧力Ｐ0 の作用圧力が緩和されることになるが、通常、
セカンドランド圧力が上昇するということは、第１ピス
トンリングの気密性が低いことにより起る現象であるか
ら、ブローバイガスの増大、潤滑油汚染、出力低下を誘
発し、好ましいことではない。
圧が増大すると、ついには接触面間に介在する潤滑油膜
が破断される結果となり、ピストンリングおよびシリン
ダの摩耗を増大させたり、焼付きなどの致命的な事故を
招く結果となる。特に不具合なことには、燃焼ガスの高
圧化の有効性を高めるため、合口形状を完全密封形状に
したピストンリングなどは上記の式（２）のＰ1 が小さ
くし、リングとシリンダとの接触圧が増大し、却って焼
付き発生の危険性を一層高めることになる。式（２）よ
りセカンドランド圧Ｐ1 を高くすればする程シリンダ内
圧力Ｐ0 の作用圧力が緩和されることになるが、通常、
セカンドランド圧力が上昇するということは、第１ピス
トンリングの気密性が低いことにより起る現象であるか
ら、ブローバイガスの増大、潤滑油汚染、出力低下を誘
発し、好ましいことではない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の内燃
機関のピストンリング装置、特に高出力化や低燃料消費
化を目的として燃焼最高圧を高く設定した内燃機関の上
述の問題点に着目してなされたもので、最高燃焼圧を高
く設定した場合にも、潤滑油膜の破断が起らず、油膜破
断に起因する摩耗の増大や焼付き現象が防止され、一
方、第１ピストンリングの気密性を高く保ってブローバ
イガス量増加、潤滑油汚染、出力低下を招くことのない
ピストンリング装置を提供することを課題とする。
機関のピストンリング装置、特に高出力化や低燃料消費
化を目的として燃焼最高圧を高く設定した内燃機関の上
述の問題点に着目してなされたもので、最高燃焼圧を高
く設定した場合にも、潤滑油膜の破断が起らず、油膜破
断に起因する摩耗の増大や焼付き現象が防止され、一
方、第１ピストンリングの気密性を高く保ってブローバ
イガス量増加、潤滑油汚染、出力低下を招くことのない
ピストンリング装置を提供することを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明による内燃機関の
ピストンリング装置は、上記の課題を解決するため、ピ
ストンの上死点位置で第１ピストンリングが接触する幅
範囲を軸方向に横断し、第２ピストンリングが接触する
幅範囲方向に横断せず適当な幅で軸方向に延びる浅い溝
をシリンダ内壁面に刻設したことを特徴とする。
ピストンリング装置は、上記の課題を解決するため、ピ
ストンの上死点位置で第１ピストンリングが接触する幅
範囲を軸方向に横断し、第２ピストンリングが接触する
幅範囲方向に横断せず適当な幅で軸方向に延びる浅い溝
をシリンダ内壁面に刻設したことを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明のピストンリング装置は、上記の如く構
成されているので、ピストンが上昇し、シリンダ内圧力
が概ね最も上昇した上死点の位置で、シリンダ内圧力Ｐ
0 が第１ピストンリングが接触する範囲を横断して軸方
向にシリンダ内壁面に刻設された浅い溝を通じて、第１
ピストンリング下方のセカンドランド空間に導入され、
セカンドランド圧力Ｐ1 を高め、燃焼圧力との差を縮め
ることによって、摺動面間の潤滑油膜内圧力を高くし、
第１ピストンリングとシリンダ内壁面との接触圧を低下
させ、油膜の破断が防止される。上記の浅溝は、ピスト
ンの上死点位置で第１ピストンリングの接触範囲を横断
する長さに設定されているので、第２ピストンリング以
下のピストンリングとシリンダとの間をシリンダ内圧力
が吹抜けることはなく、又、ピストンが上死点にある時
にのみセカンドランド空間に連通するので、ブローバイ
ガスの増大、潤滑油汚染、出力低下のおそれは全くな
い。
成されているので、ピストンが上昇し、シリンダ内圧力
が概ね最も上昇した上死点の位置で、シリンダ内圧力Ｐ
0 が第１ピストンリングが接触する範囲を横断して軸方
向にシリンダ内壁面に刻設された浅い溝を通じて、第１
ピストンリング下方のセカンドランド空間に導入され、
セカンドランド圧力Ｐ1 を高め、燃焼圧力との差を縮め
ることによって、摺動面間の潤滑油膜内圧力を高くし、
第１ピストンリングとシリンダ内壁面との接触圧を低下
させ、油膜の破断が防止される。上記の浅溝は、ピスト
ンの上死点位置で第１ピストンリングの接触範囲を横断
する長さに設定されているので、第２ピストンリング以
下のピストンリングとシリンダとの間をシリンダ内圧力
が吹抜けることはなく、又、ピストンが上死点にある時
にのみセカンドランド空間に連通するので、ブローバイ
ガスの増大、潤滑油汚染、出力低下のおそれは全くな
い。
【００１１】又、第１ピストンリングとして完全密封形
合口形状のものを使用した場合にも、本発明のシリンダ
内面の浅溝は有効に機能するので、密封性と油膜破断防
止とを兼ね備えたピストンリング装置が達成できる。
合口形状のものを使用した場合にも、本発明のシリンダ
内面の浅溝は有効に機能するので、密封性と油膜破断防
止とを兼ね備えたピストンリング装置が達成できる。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を、図面に基づいて詳
細に説明する。図１は本発明の構成を説明する断面図で
あって、ピストン４がシリンダ３内を上死点迄上昇した
位置を示す。ピストン４の外周面には、ピストンヘッド
側から順に、第１ピストンリング１、第２ピストンリン
グ６が夫々に対応して設けられたリング溝５、７に装着
されている。なお、第１、第２ピストンリングがコンプ
レッションリングの場合はオイルリングとして第３ピス
トンリングが設けられるが、図には省略されている。第
１リング溝５と第２リング溝７の開口部の間のピストン
外周面にはセカンドランド８が形成され、セカンドラン
ド８と、第１、第２ピストンリング１、６の互いに対向
する面とシリンダ３の内壁面との間にセカンドランド空
間が形成されている。ここ迄に述べた構成は、従来と変
るところはない。
細に説明する。図１は本発明の構成を説明する断面図で
あって、ピストン４がシリンダ３内を上死点迄上昇した
位置を示す。ピストン４の外周面には、ピストンヘッド
側から順に、第１ピストンリング１、第２ピストンリン
グ６が夫々に対応して設けられたリング溝５、７に装着
されている。なお、第１、第２ピストンリングがコンプ
レッションリングの場合はオイルリングとして第３ピス
トンリングが設けられるが、図には省略されている。第
１リング溝５と第２リング溝７の開口部の間のピストン
外周面にはセカンドランド８が形成され、セカンドラン
ド８と、第１、第２ピストンリング１、６の互いに対向
する面とシリンダ３の内壁面との間にセカンドランド空
間が形成されている。ここ迄に述べた構成は、従来と変
るところはない。
【００１３】しかし、本実施例では、さらに本発明に基
づき、上死点位置で、第１ピストンリング１が摺接する
範囲１１（図２、図３参照）を横断してシリンダ３の内
面に適当な幅の浅い溝２が円周方向に間隔を置いて適数
箇刻設されている。この浅溝２は第２ピストンリング６
の摺接範囲１６（図２、図３参照）を横断してはいな
い。浅溝２の形状は、図２に示す如く、シリンダ３の軸
に平行な長方形としても、図３に示す如く、シリンダ３
の軸に対して傾斜させた平行四辺形としてもよく、又両
端に丸味をつける等自由である。しかし、上死点におい
て第２ピストンリング６の摺接範囲１６を横断してはな
らない。
づき、上死点位置で、第１ピストンリング１が摺接する
範囲１１（図２、図３参照）を横断してシリンダ３の内
面に適当な幅の浅い溝２が円周方向に間隔を置いて適数
箇刻設されている。この浅溝２は第２ピストンリング６
の摺接範囲１６（図２、図３参照）を横断してはいな
い。浅溝２の形状は、図２に示す如く、シリンダ３の軸
に平行な長方形としても、図３に示す如く、シリンダ３
の軸に対して傾斜させた平行四辺形としてもよく、又両
端に丸味をつける等自由である。しかし、上死点におい
て第２ピストンリング６の摺接範囲１６を横断してはな
らない。
【００１４】上述の浅溝２を設けたことにより、ピスト
ン４が上死点に達すると、図４に図式的に示したよう
に、Ｐ0 の圧力を有する圧縮ガスが浅溝２を通って第１
ピストンリング１の下方のセカンドランド空間に侵入
し、セカンドランド圧力Ｐ1 を上昇させる。この状態の
圧力線図を図５に例示した。この例では、セカンドラン
ド圧力Ｐ1 は、上死点ＴＤＣからクランク角数度内で急
上昇し、シリンダ内圧力Ｐ0 との圧力差は、図６に示し
た従来の機関の圧力線図に比較して大幅に縮少される。
ン４が上死点に達すると、図４に図式的に示したよう
に、Ｐ0 の圧力を有する圧縮ガスが浅溝２を通って第１
ピストンリング１の下方のセカンドランド空間に侵入
し、セカンドランド圧力Ｐ1 を上昇させる。この状態の
圧力線図を図５に例示した。この例では、セカンドラン
ド圧力Ｐ1 は、上死点ＴＤＣからクランク角数度内で急
上昇し、シリンダ内圧力Ｐ0 との圧力差は、図６に示し
た従来の機関の圧力線図に比較して大幅に縮少される。
【００１５】その結果、前述した式（２）による第１ピ
ストンリング１をシリンダ内面に押付ける圧力１／２
（Ｐ0 −Ｐ1 ）Ｂは小さくなり、一方式（１）による油
膜内圧力が上昇し、油膜破断を防止する効果が得られ
る。
ストンリング１をシリンダ内面に押付ける圧力１／２
（Ｐ0 −Ｐ1 ）Ｂは小さくなり、一方式（１）による油
膜内圧力が上昇し、油膜破断を防止する効果が得られ
る。
【００１６】浅溝２の刻設範囲は、ピストンの上死点で
第１ピストンリングがシリンダに摺接する範囲を横断す
る範囲で、第２ピストンリングの摺接範囲を横断しない
ように設定されているので、セカンドランド空間への圧
縮ガス流入、圧力上昇期間は、クランク角度数度内に調
整できるため、燃焼最高圧力が作用するクランク角度範
囲では、第１ピストンリングが浅溝部を通り過ぎている
から、燃焼ガスのセカンドランド空間への流入や、燃焼
ガスのブローバイも発生することはない。
第１ピストンリングがシリンダに摺接する範囲を横断す
る範囲で、第２ピストンリングの摺接範囲を横断しない
ように設定されているので、セカンドランド空間への圧
縮ガス流入、圧力上昇期間は、クランク角度数度内に調
整できるため、燃焼最高圧力が作用するクランク角度範
囲では、第１ピストンリングが浅溝部を通り過ぎている
から、燃焼ガスのセカンドランド空間への流入や、燃焼
ガスのブローバイも発生することはない。
【００１７】又、本発明によれば、第１ピストンリング
の気密性を確保しながら、セカンドランド圧力を上昇さ
せることができるので、最高燃焼圧力を高めた高性能エ
ンジンでの使用が危険視されていた密封形合口形状のリ
ングを第１ピストンリングに採用することも可能とな
り、エンジン効率の向上に寄与する。
の気密性を確保しながら、セカンドランド圧力を上昇さ
せることができるので、最高燃焼圧力を高めた高性能エ
ンジンでの使用が危険視されていた密封形合口形状のリ
ングを第１ピストンリングに採用することも可能とな
り、エンジン効率の向上に寄与する。
【００１８】最後に、本発明によるシリンダと、従来技
術によるシリンダとを実際にエンジンに使用し、比較試
験運転を行った結果を述べる。シリンダ径３２０mm、ス
トローク５００mmの４サイクル中型低速機関に、従来形
のシリンダと、本発明により浅溝を設けたシリンダを使
用し、数種類のピストンリングを装着し、最高燃焼圧力
をこのエンジンの標準仕様より約２０kg／cm2 高い１６
０kg／cm2 で約３０時間の比較試験運転を行ない、シリ
ンダ、ピストン、ピストンリングの状態を観察比較した
結果を表１に示す。なお、本発明のシリンダに設けた溝
は、ピストンの上死点位置で、第１ピストンリングの摺
接範囲の幅８mmに対して軸方向の長さ１３mm、円周方向
の幅８mm、深さ１.5mmの短冊形の溝を円周方向８個所に
刻設した。又、ピストンリングは、外周バレルフェイス
形で、厚さ０.3mmの硬質クロムメッキが施され、合口形
状はアングル形と密封形を使用した。
術によるシリンダとを実際にエンジンに使用し、比較試
験運転を行った結果を述べる。シリンダ径３２０mm、ス
トローク５００mmの４サイクル中型低速機関に、従来形
のシリンダと、本発明により浅溝を設けたシリンダを使
用し、数種類のピストンリングを装着し、最高燃焼圧力
をこのエンジンの標準仕様より約２０kg／cm2 高い１６
０kg／cm2 で約３０時間の比較試験運転を行ない、シリ
ンダ、ピストン、ピストンリングの状態を観察比較した
結果を表１に示す。なお、本発明のシリンダに設けた溝
は、ピストンの上死点位置で、第１ピストンリングの摺
接範囲の幅８mmに対して軸方向の長さ１３mm、円周方向
の幅８mm、深さ１.5mmの短冊形の溝を円周方向８個所に
刻設した。又、ピストンリングは、外周バレルフェイス
形で、厚さ０.3mmの硬質クロムメッキが施され、合口形
状はアングル形と密封形を使用した。
【００１９】
【表１】
【００２０】試運転後の状態では、従来形はいずれも不
調に了った。唯一つ軽傷であったＮＯ．１シリンダも燃
焼ガスのブローバイが多く、ピストンのリングランド全
域に亘って燃焼カーボンの付着が多い。これに引替え、
本発明によるシリンダでは、いずれも良好な結果を示し
た。特にリング上側面に放射状の溝を設けたＮＯ．５シ
リンダとリングとの組合せでは、クランク角約１００°
近辺にみられるＰ0 ＜Ｐ1 圧力ゾーンでの第１ピストン
リングの強い持上りによって発生するリング上側面の摩
耗もみられなかった。
調に了った。唯一つ軽傷であったＮＯ．１シリンダも燃
焼ガスのブローバイが多く、ピストンのリングランド全
域に亘って燃焼カーボンの付着が多い。これに引替え、
本発明によるシリンダでは、いずれも良好な結果を示し
た。特にリング上側面に放射状の溝を設けたＮＯ．５シ
リンダとリングとの組合せでは、クランク角約１００°
近辺にみられるＰ0 ＜Ｐ1 圧力ゾーンでの第１ピストン
リングの強い持上りによって発生するリング上側面の摩
耗もみられなかった。
【００２１】
【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、内燃機関
の最高燃焼圧を高く設定した場合にも、第１ピストンリ
ング外周面とシリンダ内周面との間の潤滑油膜の破断が
起らず、これに起因するピストンリング、シリンダの摩
耗の増大や焼付き現象の発生が防止され、機関の開放間
隔の延長に寄与する。又、第１ピストンリングの気密性
を高く保ちながら潤滑油膜の破断を防止できるので、ブ
ローバイガス量の増加、潤滑油汚染、機関出力の低下を
招くことも防止される。
の最高燃焼圧を高く設定した場合にも、第１ピストンリ
ング外周面とシリンダ内周面との間の潤滑油膜の破断が
起らず、これに起因するピストンリング、シリンダの摩
耗の増大や焼付き現象の発生が防止され、機関の開放間
隔の延長に寄与する。又、第１ピストンリングの気密性
を高く保ちながら潤滑油膜の破断を防止できるので、ブ
ローバイガス量の増加、潤滑油汚染、機関出力の低下を
招くことも防止される。
【図１】本発明の構成を説明する断面図である。
【図２】本発明によりシリンダ内壁面に設けられる溝の
位置形状の実施例を示す一部断面を含む内面図である。
位置形状の実施例を示す一部断面を含む内面図である。
【図３】本発明によりシリンダ内壁面に設けられる溝の
形状の他の実施例を示す同様の図である。
形状の他の実施例を示す同様の図である。
【図４】本発明の作用を説明する図式図である。
【図５】本発明によるシリンダ内圧力及びセカンドラン
ド圧力の圧力線図である。
ド圧力の圧力線図である。
【図６】従来技術によるシリンダ内圧力及びセカンドラ
ンド圧力の圧力線図である。
ンド圧力の圧力線図である。
【図７】第１ピストンリングの各面に作用する圧力を示
す図式図である。
す図式図である。
【図８】従来技術によるシリンダ内圧力のピストンリン
グ各面への伝達状態を示す図式図である。
グ各面への伝達状態を示す図式図である。
１ 第１ピストンリング
２ 溝
３ シリンダ
４ ピストン
５ 第１ピストンリング溝
６ 第２ピストンリング
７ 第２ピストンリング溝
８ セカンドランド
１１ 上死点での第１ピストンリング摺接範囲
１６ 上死点での第２ピストンリング摺接範囲
Ｐ0 シリンダ内圧力
Ｐ1 セカンドランド圧力
Claims (2)
- 【請求項１】 ピストンのピストンヘッド側から順次第
１ピストンリング、第２ピストンリングをピストン周面
に対応して設けられたリング溝に装着した内燃機関のピ
ストンリング装置において、ピストンの上死点位置で上
記第１ピストンリングが接触する幅範囲を軸方向に横断
し、第２ピストンリングが接触する幅範囲を軸方向に横
断せず適当な幅で軸方向に延びる浅い溝をシリンダ内壁
面に刻設したことを特徴とする装置。 - 【請求項２】 第１ピストンリングの合口形状が完全密
封形合口形状であることを特徴とする請求項１に記載の
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20870091A JPH0533865A (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 内燃機関のピストンリング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20870091A JPH0533865A (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 内燃機関のピストンリング装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533865A true JPH0533865A (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=16560632
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20870091A Pending JPH0533865A (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | 内燃機関のピストンリング装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0533865A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07285550A (ja) * | 1994-02-25 | 1995-10-31 | Tadao Kobayashi | タ ブ |
| WO2004079177A1 (ja) * | 2003-03-03 | 2004-09-16 | Bando Kiko Co., Ltd. | 往復動エンジン |
| JP2006183654A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-07-13 | Toyota Motor Corp | 合計リング張力の設定方法及び軽油等燃料潤滑式内燃機関 |
| GB2431976A (en) * | 2005-11-05 | 2007-05-09 | Ford Global Tech Llc | I.c. engine cylinder bore wall with pockets for retaining lubricant |
| CN100366883C (zh) * | 2003-03-03 | 2008-02-06 | 坂东机工株式会社 | 往复式发动机 |
| JP2010230002A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Waertsilae Schweiz Ag | 潤滑油分配のための手段を有するシリンダ |
| JP2011007076A (ja) * | 2009-06-23 | 2011-01-13 | Bando Kiko Co Ltd | 往復動エンジン |
| US8069833B2 (en) | 2006-10-20 | 2011-12-06 | Bando Kiko Co., Ltd. | Reciprocating engine |
| WO2018034112A1 (ja) * | 2016-08-15 | 2018-02-22 | 株式会社リケン | ピストンリング |
-
1991
- 1991-07-26 JP JP20870091A patent/JPH0533865A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3202882B2 (ja) * | 1994-02-25 | 2001-08-27 | 忠男 小林 | タ ブ |
| JPH07285550A (ja) * | 1994-02-25 | 1995-10-31 | Tadao Kobayashi | タ ブ |
| JP4548336B2 (ja) * | 2003-03-03 | 2010-09-22 | 坂東機工株式会社 | 往復動エンジン |
| WO2004079177A1 (ja) * | 2003-03-03 | 2004-09-16 | Bando Kiko Co., Ltd. | 往復動エンジン |
| JPWO2004079177A1 (ja) * | 2003-03-03 | 2006-06-08 | 坂東機工株式会社 | 往復動エンジン |
| KR101108277B1 (ko) * | 2003-03-03 | 2012-01-31 | 반도키코 가부시키가이샤 | 왕복동 엔진 |
| CN100366883C (zh) * | 2003-03-03 | 2008-02-06 | 坂东机工株式会社 | 往复式发动机 |
| US7464683B2 (en) | 2003-03-03 | 2008-12-16 | Bando Kiko Co., Ltd. | Reciprocating engine |
| JP2006183654A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-07-13 | Toyota Motor Corp | 合計リング張力の設定方法及び軽油等燃料潤滑式内燃機関 |
| GB2431976B (en) * | 2005-11-05 | 2011-04-13 | Ford Global Tech Llc | An engine and a method of making same |
| GB2431976A (en) * | 2005-11-05 | 2007-05-09 | Ford Global Tech Llc | I.c. engine cylinder bore wall with pockets for retaining lubricant |
| US8069833B2 (en) | 2006-10-20 | 2011-12-06 | Bando Kiko Co., Ltd. | Reciprocating engine |
| JP2010230002A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Waertsilae Schweiz Ag | 潤滑油分配のための手段を有するシリンダ |
| JP2011007076A (ja) * | 2009-06-23 | 2011-01-13 | Bando Kiko Co Ltd | 往復動エンジン |
| WO2018034112A1 (ja) * | 2016-08-15 | 2018-02-22 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| JP2018028332A (ja) * | 2016-08-15 | 2018-02-22 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| CN109563930A (zh) * | 2016-08-15 | 2019-04-02 | 株式会社理研 | 活塞环 |
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