JPH05317454A - 四塩化炭素の気相加水分解方法 - Google Patents
四塩化炭素の気相加水分解方法Info
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- JPH05317454A JPH05317454A JP4151319A JP15131992A JPH05317454A JP H05317454 A JPH05317454 A JP H05317454A JP 4151319 A JP4151319 A JP 4151319A JP 15131992 A JP15131992 A JP 15131992A JP H05317454 A JPH05317454 A JP H05317454A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 触媒を充填した筒形反応器で四塩化炭素を気
相加水分解する方法において、触媒層の軸方向長さを
Ｌ、触媒層直径をＤとした場合のＬ／Ｄと、反応により
生成する熱量をＱ1、反応時系外に排出する除熱量をＱ2
とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで表される除熱率ηとの比
（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として反応を行うことを特徴と
する四塩化炭素の気相加水分解方法。 【効果】 安定に高効率で四塩化炭素を分解することが
できる。
相加水分解する方法において、触媒層の軸方向長さを
Ｌ、触媒層直径をＤとした場合のＬ／Ｄと、反応により
生成する熱量をＱ1、反応時系外に排出する除熱量をＱ2
とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで表される除熱率ηとの比
（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として反応を行うことを特徴と
する四塩化炭素の気相加水分解方法。 【効果】 安定に高効率で四塩化炭素を分解することが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、四塩化炭素を高効率で
安定して気相加水分解する方法に関する。
安定して気相加水分解する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】地球オ
ゾン層の破壊の問題により、特定フロンの今世紀中の全
廃が決議されている。一方、オゾン層の破壊能において
特定フロンに匹敵する四塩化炭素も今世紀中の全廃が同
様に決議されている。
ゾン層の破壊の問題により、特定フロンの今世紀中の全
廃が決議されている。一方、オゾン層の破壊能において
特定フロンに匹敵する四塩化炭素も今世紀中の全廃が同
様に決議されている。
【０００３】ところで、クロロホルムなどのメタンの塩
素化合物の工業的製造方法としては、メタンあるいは塩
化メチルの塩素化方法が一般的である。しかし、この反
応は、ＣＨ4→ＣＨ3Ｃｌ→ＣＨ2Ｃｌ2→ＣＨＣｌ3→Ｃ
Ｃｌ4という逐次反応であるため、四塩化炭素の副生な
しではこの反応を行わせることは不可能である。このた
め、副生する四塩化炭素を速やかに高反応率で他の無害
の化合物に転換する技術の開発が要望されている。
素化合物の工業的製造方法としては、メタンあるいは塩
化メチルの塩素化方法が一般的である。しかし、この反
応は、ＣＨ4→ＣＨ3Ｃｌ→ＣＨ2Ｃｌ2→ＣＨＣｌ3→Ｃ
Ｃｌ4という逐次反応であるため、四塩化炭素の副生な
しではこの反応を行わせることは不可能である。このた
め、副生する四塩化炭素を速やかに高反応率で他の無害
の化合物に転換する技術の開発が要望されている。
【０００４】この四塩化炭素の分解方法として、本発明
者らは、塩化亜鉛等を活性炭のような多孔質体に担持さ
せた触媒を固定層として充填した反応器で、下記反応に
よる気相加水分解する方法を提案した。
者らは、塩化亜鉛等を活性炭のような多孔質体に担持さ
せた触媒を固定層として充填した反応器で、下記反応に
よる気相加水分解する方法を提案した。
【０００５】ＣＣｌ4＋２Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋４ＨＣｌ
【０００６】しかし、この加水分解方法は、四塩化炭素
１モルからの反応熱が４１．２ｋｃａｌもあり、このた
め固定層触媒反応では局所的な高温域を生成し易く、局
所的な高温域の生成は四塩化炭素の熱分解を起こし易い
という問題がある上、反応塔の材質も生成する高温の塩
酸に耐えるものでなければならず、特殊な材質が必要に
なるので製造コストの上昇を招くという問題があった。
１モルからの反応熱が４１．２ｋｃａｌもあり、このた
め固定層触媒反応では局所的な高温域を生成し易く、局
所的な高温域の生成は四塩化炭素の熱分解を起こし易い
という問題がある上、反応塔の材質も生成する高温の塩
酸に耐えるものでなければならず、特殊な材質が必要に
なるので製造コストの上昇を招くという問題があった。
【０００７】そこで、局所的な高温域の発生を防止する
ことが必要であるが、この方法としては次のようなもの
が考えられる。 （１）過剰のＨ2Ｏ、Ｎ2などのイナート成分をフィード
し、その顕熱により温度上昇を防止する。
ことが必要であるが、この方法としては次のようなもの
が考えられる。 （１）過剰のＨ2Ｏ、Ｎ2などのイナート成分をフィード
し、その顕熱により温度上昇を防止する。
【０００８】しかし、上記気相加水分解方法において
は、反応原料は反応器に入る前に反応温度まで昇温する
必要があるが、イナート成分を加えるとこのイナート成
分まで予備加熱する必要があり、経済的に不利になると
いう問題がある。 （２）反応器にジャケット等を設け、これにより反応熱
を系外に除去する。
は、反応原料は反応器に入る前に反応温度まで昇温する
必要があるが、イナート成分を加えるとこのイナート成
分まで予備加熱する必要があり、経済的に不利になると
いう問題がある。 （２）反応器にジャケット等を設け、これにより反応熱
を系外に除去する。
【０００９】しかし、上記気相加水分解反応は反応温度
に対して敏感で、温度低下により反応は容易に停止して
しまう。このため、過度の除熱によって局部的に反応温
度が低下した場合、四塩化炭素の反応率が低下し、ま
た、触媒充填層は、伝熱性能が悪く、中心部の除熱が不
十分になり易いという問題がある。
に対して敏感で、温度低下により反応は容易に停止して
しまう。このため、過度の除熱によって局部的に反応温
度が低下した場合、四塩化炭素の反応率が低下し、ま
た、触媒充填層は、伝熱性能が悪く、中心部の除熱が不
十分になり易いという問題がある。
【００１０】本発明は、上記事情に鑑みなされたもの
で、局所的な高温部の発生を有効に防止し、安定に高効
率で四塩化炭素の気相加水分解を行うことができる方法
を提供することを目的とする。
で、局所的な高温部の発生を有効に防止し、安定に高効
率で四塩化炭素の気相加水分解を行うことができる方法
を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者は、上
記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、触媒を充
填した筒形反応器で四塩化炭素を気相加水分解する場
合、触媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場
合のＬ／Ｄと、反応により生成する熱量をＱ1、反応時
系外に排出する除熱量をＱ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝η
で表される除熱率ηとの比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上とし
て反応を行うことが有効であることを知見した。
記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、触媒を充
填した筒形反応器で四塩化炭素を気相加水分解する場
合、触媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場
合のＬ／Ｄと、反応により生成する熱量をＱ1、反応時
系外に排出する除熱量をＱ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝η
で表される除熱率ηとの比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上とし
て反応を行うことが有効であることを知見した。
【００１２】即ち、伝熱性の悪い触媒充填層反応器を用
いて反応熱の大きい上述した四塩化炭素の気相加水分解
を行った場合における上記問題点につき検討した結果、
触媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場合の
Ｌ／Ｄは、反応器の形状により決定される物理量である
が、反応器の伝熱性に影響を与え、この数値が小さい
程、即ち直径が大きく長さが短い程、同一触媒充填容積
であれば外部への伝熱面積が小さくなる。このため、触
媒の中心層においては伝熱の影響が出にくくなって高温
になり易く、中心層を冷却しようとして触媒層外周部の
温度を低くすると外周部での反応が容易に停止し易くな
るものであるが、このような低Ｌ／Ｄで反応を行う場合
でも除熱率ηを制御し、（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上とする
ことにより、触媒層の局所的な高温度の発生や冷却によ
る反応率の低下もしくは停止を招く低温部の発生を防止
して、触媒層の温度を均一化し得、それ故安定して高収
率で四塩化炭素を気相加水分解できることを見い出し、
本発明をなすに至ったものである。
いて反応熱の大きい上述した四塩化炭素の気相加水分解
を行った場合における上記問題点につき検討した結果、
触媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場合の
Ｌ／Ｄは、反応器の形状により決定される物理量である
が、反応器の伝熱性に影響を与え、この数値が小さい
程、即ち直径が大きく長さが短い程、同一触媒充填容積
であれば外部への伝熱面積が小さくなる。このため、触
媒の中心層においては伝熱の影響が出にくくなって高温
になり易く、中心層を冷却しようとして触媒層外周部の
温度を低くすると外周部での反応が容易に停止し易くな
るものであるが、このような低Ｌ／Ｄで反応を行う場合
でも除熱率ηを制御し、（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上とする
ことにより、触媒層の局所的な高温度の発生や冷却によ
る反応率の低下もしくは停止を招く低温部の発生を防止
して、触媒層の温度を均一化し得、それ故安定して高収
率で四塩化炭素を気相加水分解できることを見い出し、
本発明をなすに至ったものである。
【００１３】従って、本発明は、触媒を充填した筒形反
応器で四塩化炭素を気相加水分解する方法において、触
媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場合のＬ
／Ｄと、反応により生成する熱量をＱ1、反応時系外に
排出する除熱量をＱ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで表さ
れる除熱率ηとの比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として反応
を行うことを特徴とする四塩化炭素の気相加水分解方法
を提供する。
応器で四塩化炭素を気相加水分解する方法において、触
媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場合のＬ
／Ｄと、反応により生成する熱量をＱ1、反応時系外に
排出する除熱量をＱ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで表さ
れる除熱率ηとの比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として反応
を行うことを特徴とする四塩化炭素の気相加水分解方法
を提供する。
【００１４】以下、本発明について更に詳しく説明する
と、本発明の四塩化炭素の気相加水分解方法は、上述し
たように、触媒を充填した筒形反応器で気相加水分解反
応を行うものである。
と、本発明の四塩化炭素の気相加水分解方法は、上述し
たように、触媒を充填した筒形反応器で気相加水分解反
応を行うものである。
【００１５】この場合、反応条件は、本発明者らが提案
してきた条件、例えば特開平３−１９５５６７号公報な
どに記載された条件を採用することができる。
してきた条件、例えば特開平３−１９５５６７号公報な
どに記載された条件を採用することができる。
【００１６】具体的に述べると、触媒としては、周期律
表ＩＢ族、ＩＩＡ族、ＶＩＢ族、ＶＩＩＩ族から選ばれ
る元素の少なくとも１つのハロゲン化物及び酸化物から
選ばれる１種以上の化合物、例えば塩化亜鉛などを活性
炭などの多孔質体に担持させたものを使用することがで
きる。なお、担持量は、２０重量％以上となることが良
い。
表ＩＢ族、ＩＩＡ族、ＶＩＢ族、ＶＩＩＩ族から選ばれ
る元素の少なくとも１つのハロゲン化物及び酸化物から
選ばれる１種以上の化合物、例えば塩化亜鉛などを活性
炭などの多孔質体に担持させたものを使用することがで
きる。なお、担持量は、２０重量％以上となることが良
い。
【００１７】四塩化炭素の気相加水分解方法は、上述し
たように四塩化炭素に水を反応させるものであり、従っ
て四塩化炭素１モルに対し水２モルが必要量であるが、
反応を完結させるため、水を量論より過剰にフィードす
べきであり、好ましくは四塩化炭素１モルに対し水２．
２モル以上とすることが良く、一方、上限については、
余り大きくした場合、反応塔に入る前の予備加熱に要す
る熱量が大きくなるため四塩化炭素１モルに対し水２０
モル以下とすることが良い。なお、反応系に窒素ガスな
どの不活性成分をフィードすることは差し支えない。
たように四塩化炭素に水を反応させるものであり、従っ
て四塩化炭素１モルに対し水２モルが必要量であるが、
反応を完結させるため、水を量論より過剰にフィードす
べきであり、好ましくは四塩化炭素１モルに対し水２．
２モル以上とすることが良く、一方、上限については、
余り大きくした場合、反応塔に入る前の予備加熱に要す
る熱量が大きくなるため四塩化炭素１モルに対し水２０
モル以下とすることが良い。なお、反応系に窒素ガスな
どの不活性成分をフィードすることは差し支えない。
【００１８】また、四塩化炭素の気相加水分解反応は、
１５０℃程度から実用的な反応速度を持つことから、反
応温度は１５０℃以上とすることが良く、一方、反応温
度の上限は、高温になれば四塩化炭素の熱分解が起こり
易くなり、また反応ガスの腐食性も増すため余り高温に
することは好ましくなく、一般的に３５０℃以下の反応
温度とすることが良い。
１５０℃程度から実用的な反応速度を持つことから、反
応温度は１５０℃以上とすることが良く、一方、反応温
度の上限は、高温になれば四塩化炭素の熱分解が起こり
易くなり、また反応ガスの腐食性も増すため余り高温に
することは好ましくなく、一般的に３５０℃以下の反応
温度とすることが良い。
【００１９】触媒層における滞留時間については空塔・
標準状態（Ｎ．Ｔ．Ｐ）換算で５〜２０秒程度が好まし
い。５秒未満では四塩化炭素の反応率が低下し易く、一
方２０秒を超えると過大な反応器容積を必要とするた
め、経済的に不利となる場合がある。
標準状態（Ｎ．Ｔ．Ｐ）換算で５〜２０秒程度が好まし
い。５秒未満では四塩化炭素の反応率が低下し易く、一
方２０秒を超えると過大な反応器容積を必要とするた
め、経済的に不利となる場合がある。
【００２０】反応圧力については、圧力が大きくなると
それだけ容積は少なくなるが、その反面腐食を考慮した
恒久的な材質の選定が困難となるため、一般的には大気
圧〜５ｋｇ／ｃｍ2Ｇ程度が好ましい。
それだけ容積は少なくなるが、その反面腐食を考慮した
恒久的な材質の選定が困難となるため、一般的には大気
圧〜５ｋｇ／ｃｍ2Ｇ程度が好ましい。
【００２１】本発明においては、これまでに述べた実際
的な四塩化炭素の気相加水分解の条件下、上述したよう
に触媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場合
のＬ／Ｄと、反応により生成する熱量をＱ1、反応時系
外に排出する除熱量をＱ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで
表される除熱率ηとの比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として
反応を行うものである。
的な四塩化炭素の気相加水分解の条件下、上述したよう
に触媒層の軸方向長さをＬ、触媒層直径をＤとした場合
のＬ／Ｄと、反応により生成する熱量をＱ1、反応時系
外に排出する除熱量をＱ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで
表される除熱率ηとの比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として
反応を行うものである。
【００２２】上記Ｌ／Ｄは、反応器の形状により決定さ
れる物理量であり、この数値が小さい程触媒層の直径が
大きく長さが短くなり、数値が大きくなると直径が小さ
く長さが長くなり、このＬ／Ｄの数値が反応塔の伝熱性
に大きく影響を与える。
れる物理量であり、この数値が小さい程触媒層の直径が
大きく長さが短くなり、数値が大きくなると直径が小さ
く長さが長くなり、このＬ／Ｄの数値が反応塔の伝熱性
に大きく影響を与える。
【００２３】また、除熱率ηは、反応により生成する熱
量Ｑ1と反応時系外に排出する除熱量Ｑ2との比Ｑ2／Ｑ1
で表される。ここで、Ｑ1は、四塩化炭素の気相分解反
応の反応熱が４１．２ｋｃａｌ／モル−ＣＣｌ4である
ので、反応で消費される四塩化炭素量により計算され
る。また、Ｑ2は、触媒層の前後における原料ガスと反
応生成ガスのエンタルピー差により計算される反応ガス
の顕熱移動量Ｑ3とＱ1との差により定義される。
量Ｑ1と反応時系外に排出する除熱量Ｑ2との比Ｑ2／Ｑ1
で表される。ここで、Ｑ1は、四塩化炭素の気相分解反
応の反応熱が４１．２ｋｃａｌ／モル−ＣＣｌ4である
ので、反応で消費される四塩化炭素量により計算され
る。また、Ｑ2は、触媒層の前後における原料ガスと反
応生成ガスのエンタルピー差により計算される反応ガス
の顕熱移動量Ｑ3とＱ1との差により定義される。
【００２４】Ｑ2＝Ｑ1−Ｑ3
【００２５】除熱方法に関しては、従来公知の方法、例
えばジャケットタイプの反応塔でのジャケット流体への
熱交換、単管タイプの反応塔による自然放冷などいずれ
の方法を用いても良い。
えばジャケットタイプの反応塔でのジャケット流体への
熱交換、単管タイプの反応塔による自然放冷などいずれ
の方法を用いても良い。
【００２６】除熱量のコントロールに関しても特に制限
されない。例えば、ジャケットタイプの反応器を用いジ
ャケット流体温度を制御する方法でも良いし、原料中の
不活性成分のフィードやフィードモル比、滞留時間の変
更により反応ガスの顕熱量を変化させて除熱量をコント
ロールする方法も用いることができる。
されない。例えば、ジャケットタイプの反応器を用いジ
ャケット流体温度を制御する方法でも良いし、原料中の
不活性成分のフィードやフィードモル比、滞留時間の変
更により反応ガスの顕熱量を変化させて除熱量をコント
ロールする方法も用いることができる。
【００２７】このように、本発明においては（Ｌ／Ｄ）
／ηを３以上、好ましくは３〜１０とするもので、これ
により四塩化炭素の反応率をおおむね９８％以上とする
ことができる。
／ηを３以上、好ましくは３〜１０とするもので、これ
により四塩化炭素の反応率をおおむね９８％以上とする
ことができる。
【００２８】
【実施例】以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体
的に示すが、本発明は下記の実施例に制限されるもので
はない。
的に示すが、本発明は下記の実施例に制限されるもので
はない。
【００２９】［実施例１］外部にニクロム線ヒーターを
巻いたガラス製筒形反応器（内径４０ｍｍ、高さ１００
ｍｍ）に触媒としてＺｎＣｌ2を３０％担持させた活性
炭を充填し、反応を行った。この場合Ｌ／Ｄは２．５と
した。
巻いたガラス製筒形反応器（内径４０ｍｍ、高さ１００
ｍｍ）に触媒としてＺｎＣｌ2を３０％担持させた活性
炭を充填し、反応を行った。この場合Ｌ／Ｄは２．５と
した。
【００３０】触媒層を１５０℃に昇温させ、ここに表１
に示した反応原料ガスを１５０℃に昇温してフィードし
た。この時、空塔・標準状態（Ｎ．Ｔ．Ｐ）換算の滞留
時間は８．０秒、フィードした水と四塩化炭素のモル比
（水／四塩化炭素）は１０．０であった。
に示した反応原料ガスを１５０℃に昇温してフィードし
た。この時、空塔・標準状態（Ｎ．Ｔ．Ｐ）換算の滞留
時間は８．０秒、フィードした水と四塩化炭素のモル比
（水／四塩化炭素）は１０．０であった。
【００３１】反応器により排出されたガスを苛性ソーダ
水溶液に吸収させ、ＨＣｌ、ＣＯ2については塩酸によ
る滴定により定量し、四塩化炭素についてはガスクロマ
トグラフィーにて定量した。
水溶液に吸収させ、ＨＣｌ、ＣＯ2については塩酸によ
る滴定により定量し、四塩化炭素についてはガスクロマ
トグラフィーにて定量した。
【００３２】この時、反応生成熱は、９．３６ｋｃａｌ
／Ｈｒ、除熱量は６．９９ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は７
４．６９％であり、（Ｌ／Ｄ）／ηは３．３５であっ
た。その結果、四塩化炭素の反応率は９８．９９％であ
った。なお、反応生成ガスの組成、出口ガス温度を表１
に併記した。
／Ｈｒ、除熱量は６．９９ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は７
４．６９％であり、（Ｌ／Ｄ）／ηは３．３５であっ
た。その結果、四塩化炭素の反応率は９８．９９％であ
った。なお、反応生成ガスの組成、出口ガス温度を表１
に併記した。
【００３３】［実施例２］反応装置として外部にニクロ
ム線ヒーターを巻いた筒形ガラス管（内径３０ｍｍ、高
さ１２０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３．０）を用い、表１に示す反
応原料ガスのフィード量で、表１に示すように実施例１
と同様の滞留時間、フィードモル比、原料フィード温度
にて反応を行った。
ム線ヒーターを巻いた筒形ガラス管（内径３０ｍｍ、高
さ１２０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３．０）を用い、表１に示す反
応原料ガスのフィード量で、表１に示すように実施例１
と同様の滞留時間、フィードモル比、原料フィード温度
にて反応を行った。
【００３４】この時、反応生成熱は６．３２ｋｃａｌ／
Ｈｒ、除熱量は５．６１ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は８
８．８０であり、（Ｌ／Ｄ）／ηは４．５０であった。
その結果、四塩化炭素の反応率は９９．０２％であっ
た。
Ｈｒ、除熱量は５．６１ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は８
８．８０であり、（Ｌ／Ｄ）／ηは４．５０であった。
その結果、四塩化炭素の反応率は９９．０２％であっ
た。
【００３５】［実施例３］反応装置として耐酸金属のラ
イニングを施したジャケット付き筒形反応器（内径１０
０ｍｍ、高さ４００ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４．０）を用い、表
１に示した反応原料のフィード量、滞留時間、フィード
モル比、原料フィード温度にて反応を行った。なお、ジ
ャケット内には熱媒オイルを流通させ、そのジャケット
入口温度を１２０℃となるようにコントロールした（反
応熱を吸収し、温度が１２０℃以上となった熱媒オイル
を１２０℃に降下させ、再びジャケット内に戻した）。
イニングを施したジャケット付き筒形反応器（内径１０
０ｍｍ、高さ４００ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４．０）を用い、表
１に示した反応原料のフィード量、滞留時間、フィード
モル比、原料フィード温度にて反応を行った。なお、ジ
ャケット内には熱媒オイルを流通させ、そのジャケット
入口温度を１２０℃となるようにコントロールした（反
応熱を吸収し、温度が１２０℃以上となった熱媒オイル
を１２０℃に降下させ、再びジャケット内に戻した）。
【００３６】この時、反応生成熱は１０５．９ｋｃａｌ
／Ｈｒ、除熱量は７９．９３ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は
７５．４７％、（Ｌ／Ｄ）／ηは５．３０であった。そ
の結果、四塩化炭素の反応率は１００％であり、反応生
成ガス中には四塩化炭素は検出されなかった。
／Ｈｒ、除熱量は７９．９３ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は
７５．４７％、（Ｌ／Ｄ）／ηは５．３０であった。そ
の結果、四塩化炭素の反応率は１００％であり、反応生
成ガス中には四塩化炭素は検出されなかった。
【００３７】［比較例］実施例１と同様の反応装置、フ
ィード条件で表１に示した出口温度となるようにニクロ
ム線ヒーターにより反応器温度を調整した。
ィード条件で表１に示した出口温度となるようにニクロ
ム線ヒーターにより反応器温度を調整した。
【００３８】この時、反応生成熱は８．９９ｋｃａｌ／
Ｈｒ、除熱量は７．９７ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は８
８．５７％、（Ｌ／Ｄ）／ηは２．８２であった。その
結果、四塩化炭素の反応率は９５．１１％であった。
Ｈｒ、除熱量は７．９７ｋｃａｌ／Ｈｒ、除熱率は８
８．５７％、（Ｌ／Ｄ）／ηは２．８２であった。その
結果、四塩化炭素の反応率は９５．１１％であった。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【発明の効果】本発明の四塩化炭素の気相加水分解方法
によれば、安定に高効率で四塩化炭素を分解できる。
によれば、安定に高効率で四塩化炭素を分解できる。
Claims (1)
- 【請求項１】 触媒を充填した筒形反応器で四塩化炭素
を気相加水分解する方法において、触媒層の軸方向長さ
をＬ、触媒層直径をＤとした場合のＬ／Ｄと、反応によ
り生成する熱量をＱ1、反応時系外に排出する除熱量を
Ｑ2とした場合のＱ2／Ｑ1＝ηで表される除熱率ηとの
比（Ｌ／Ｄ）／ηを３以上として反応を行うことを特徴
とする四塩化炭素の気相加水分解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4151319A JPH05317454A (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 四塩化炭素の気相加水分解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4151319A JPH05317454A (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 四塩化炭素の気相加水分解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05317454A true JPH05317454A (ja) | 1993-12-03 |
Family
ID=15516038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4151319A Pending JPH05317454A (ja) | 1992-05-19 | 1992-05-19 | 四塩化炭素の気相加水分解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05317454A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012035881A1 (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-22 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 気相発熱反応方法及び気相発熱反応装置 |
-
1992
- 1992-05-19 JP JP4151319A patent/JPH05317454A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012035881A1 (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-22 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 気相発熱反応方法及び気相発熱反応装置 |
| JP5770195B2 (ja) * | 2010-09-14 | 2015-08-26 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 気相発熱反応方法及び気相発熱反応装置 |
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