JPH05309773A - 炭素繊維強化樹脂極薄板 - Google Patents
炭素繊維強化樹脂極薄板Info
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- JPH05309773A JPH05309773A JP4122078A JP12207892A JPH05309773A JP H05309773 A JPH05309773 A JP H05309773A JP 4122078 A JP4122078 A JP 4122078A JP 12207892 A JP12207892 A JP 12207892A JP H05309773 A JPH05309773 A JP H05309773A
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- resin
- prepreg
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 反りが少なく、１／１２０００秒以上の高速
で作動するカメラ用シャッター羽根の素材として充分な
耐久信頼性を有する炭素繊維強化樹脂極薄板を提供す
る。 【構成】 繊維長３〜３０mmの炭素短繊維を一方向に配
向せしめたシート状物に樹脂を含浸した樹脂含有率７０
wt％以上のプリプレグ（Ａ）を中間層とし、この中間層
の上下に、この短繊維の配向方向とほぼ直交する方向に
引き揃えた炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグ
（Ｂ）を積層し、加熱硬化または加熱賦型してなる。
で作動するカメラ用シャッター羽根の素材として充分な
耐久信頼性を有する炭素繊維強化樹脂極薄板を提供す
る。 【構成】 繊維長３〜３０mmの炭素短繊維を一方向に配
向せしめたシート状物に樹脂を含浸した樹脂含有率７０
wt％以上のプリプレグ（Ａ）を中間層とし、この中間層
の上下に、この短繊維の配向方向とほぼ直交する方向に
引き揃えた炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグ
（Ｂ）を積層し、加熱硬化または加熱賦型してなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた剛性と平面性を有
し、ボイド欠陥の少ない炭素繊維強化樹脂極薄板に関す
る。この薄板は、例えば、高速度のカメラ用シャッター
羽根として最適に使用される。
し、ボイド欠陥の少ない炭素繊維強化樹脂極薄板に関す
る。この薄板は、例えば、高速度のカメラ用シャッター
羽根として最適に使用される。
【０００２】
【従来の技術】炭素繊維強化樹脂板からなるカメラ用シ
ャッター羽根は、軽量で高剛性であること、その繰返し
疲労強度が高いことから、多くの具体的な提案がなされ
ている（例えば、特開昭６２−１９９４３９、実開昭６
３−１７４３５および特開平１−３１６７２７）。
ャッター羽根は、軽量で高剛性であること、その繰返し
疲労強度が高いことから、多くの具体的な提案がなされ
ている（例えば、特開昭６２−１９９４３９、実開昭６
３−１７４３５および特開平１−３１６７２７）。
【０００３】さらに、カメラ用シャッター羽根としては
反りの少ない平面性の高い炭素繊維強化極薄板が必要で
あることから、特願昭６２−１４０５２２では繊維長３
〜１００mmの炭素短繊維一方向配向プリプレグを構成層
に用いて積層成形することが提案され、また特願平２−
２４７９１７では表層および中間層の樹脂含有率を一定
の範囲に規制することが提案されている。
反りの少ない平面性の高い炭素繊維強化極薄板が必要で
あることから、特願昭６２−１４０５２２では繊維長３
〜１００mmの炭素短繊維一方向配向プリプレグを構成層
に用いて積層成形することが提案され、また特願平２−
２４７９１７では表層および中間層の樹脂含有率を一定
の範囲に規制することが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来の薄板は、１／１２０００秒以上の高速で作動す
るカメラ用シャッター羽根に用いようとする場合には、
耐久性の点で充分とはいえず、数千回使用の耐久テスト
で破損するものが多く発生することが明らかとなった。
の従来の薄板は、１／１２０００秒以上の高速で作動す
るカメラ用シャッター羽根に用いようとする場合には、
耐久性の点で充分とはいえず、数千回使用の耐久テスト
で破損するものが多く発生することが明らかとなった。
【０００５】従って、本発明の目的は、反りが少なく、
１／１２０００秒以上の高速で作動するカメラ用シャッ
ター羽根の素材として充分な耐久信頼性を有する炭素繊
維強化樹脂極薄板を提供することにある。
１／１２０００秒以上の高速で作動するカメラ用シャッ
ター羽根の素材として充分な耐久信頼性を有する炭素繊
維強化樹脂極薄板を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するため、繊維長３〜３０mmの炭素短繊維を一方向に
配向せしめたシート状物に樹脂を含浸した樹脂含有率７
０wt％以上のプリプレグ（Ａ）を中間層とし、この中間
層の上下に、この短繊維の配向方向とほぼ直交する方向
に引き揃えた炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグ
（Ｂ）を積層し、加熱硬化または加熱賦型して得られ
る、厚さ０．１mm以下の炭素繊維強化樹脂極薄板を提供
する。
決するため、繊維長３〜３０mmの炭素短繊維を一方向に
配向せしめたシート状物に樹脂を含浸した樹脂含有率７
０wt％以上のプリプレグ（Ａ）を中間層とし、この中間
層の上下に、この短繊維の配向方向とほぼ直交する方向
に引き揃えた炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグ
（Ｂ）を積層し、加熱硬化または加熱賦型して得られ
る、厚さ０．１mm以下の炭素繊維強化樹脂極薄板を提供
する。
【０００７】本発明の炭素繊維強化樹脂極薄板を特に高
速作動のカメラ用シャッター羽根に使用する場合、プリ
プレグ（Ｂ）を構成する炭素長繊維の引張弾性率が２７
ton／mm2 以上であるのが強度の点で好ましく、また厚
さは０．１mm以下であるのがよい。
速作動のカメラ用シャッター羽根に使用する場合、プリ
プレグ（Ｂ）を構成する炭素長繊維の引張弾性率が２７
ton／mm2 以上であるのが強度の点で好ましく、また厚
さは０．１mm以下であるのがよい。
【０００８】さらに、この炭素繊維強化樹脂極薄板を高
速作動のカメラ用シャッター羽根に使用する場合、機械
的強度の他に、板としての平面性すなわち反りの少ない
ことが重要である。これは、数枚の羽根を重ねてシャッ
ターとして機能させるため、反りが大きいと、羽根と羽
根との間隙から光漏れを起こすからである。さらに、反
りが大きいと、組合せた羽根と羽根とが強く擦れるた
め、繰返しの使用により摩耗損傷が発生する。
速作動のカメラ用シャッター羽根に使用する場合、機械
的強度の他に、板としての平面性すなわち反りの少ない
ことが重要である。これは、数枚の羽根を重ねてシャッ
ターとして機能させるため、反りが大きいと、羽根と羽
根との間隙から光漏れを起こすからである。さらに、反
りが大きいと、組合せた羽根と羽根とが強く擦れるた
め、繰返しの使用により摩耗損傷が発生する。
【０００９】本発明者等の検討によれば、反りの少ない
炭素繊維強化樹脂極薄板を得るためには、特願昭６２−
１４０５２２で提案されている如く、中間層に短繊維の
配向プリプレグを用いることが最も効果的であり、カメ
ラ用シャッター羽根の素材として充分許容し得るものが
得られるということが見出された。一方、中間層に連続
繊維の一方向引き揃えプリプレグを用いたものは、反り
が大きく、カメラ用シャッター羽根の素材として不適格
であった。
炭素繊維強化樹脂極薄板を得るためには、特願昭６２−
１４０５２２で提案されている如く、中間層に短繊維の
配向プリプレグを用いることが最も効果的であり、カメ
ラ用シャッター羽根の素材として充分許容し得るものが
得られるということが見出された。一方、中間層に連続
繊維の一方向引き揃えプリプレグを用いたものは、反り
が大きく、カメラ用シャッター羽根の素材として不適格
であった。
【００１０】また、この中間層の炭素短繊維配向プリプ
レグの樹脂含有率が７０wt％より少なくなると、成形後
この層にボイドが多く認められ、またこれらのボイドの
大きさも大きくなり、カメラ用シャッター羽根として不
適であることが認められた。これは、上記の如き炭素短
繊維配向シートは、連続繊維を引き揃えたものに比べ
て、最密充填の形態を取りにくく、多くの単繊維どうし
のからみや分散の不均一を内在し、かなり嵩高になって
いるため、樹脂量が少ないと成形時に空隙を埋めきれ
ず、成形時に多くのボイドを発生させることになるため
と推定される。
レグの樹脂含有率が７０wt％より少なくなると、成形後
この層にボイドが多く認められ、またこれらのボイドの
大きさも大きくなり、カメラ用シャッター羽根として不
適であることが認められた。これは、上記の如き炭素短
繊維配向シートは、連続繊維を引き揃えたものに比べ
て、最密充填の形態を取りにくく、多くの単繊維どうし
のからみや分散の不均一を内在し、かなり嵩高になって
いるため、樹脂量が少ないと成形時に空隙を埋めきれ
ず、成形時に多くのボイドを発生させることになるため
と推定される。
【００１１】この樹脂含有率は、７２wt％以上であるの
がさらに好ましい。しかし、多くなり過ぎると、板厚が
厚くなり、また重量も大きくなり、高速作動のカメラ用
シャッター羽根の素材として使えなくなるので、通常は
８５wt％以下であるのが望ましい。
がさらに好ましい。しかし、多くなり過ぎると、板厚が
厚くなり、また重量も大きくなり、高速作動のカメラ用
シャッター羽根の素材として使えなくなるので、通常は
８５wt％以下であるのが望ましい。
【００１２】このようにして、中間層にボイドのほとん
どない炭素短繊維の配向樹脂層を得ることができ、耐久
性の向上が得られる。しかし、それだけではカメラ用シ
ャッター羽根として充分とはいえない。よって、本発明
では、この中間層の短繊維配向方向と直交して配向され
た上下表層の炭素長繊維からなる一方向引き揃えプリプ
レグ層の繊維配向方向が、カメラ用シャッター羽根の長
手方向に相当するように用いられる。従って、この層の
成形後の機械的特性が充分でないと、カメラ用シャッタ
ー羽根に組み込み、高速で作動させた場合、たわみによ
り破損してしまうこととなる。そのため、上下表層に用
いる炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグの素材繊維
として、引張弾性率が２７ ton／mm2 以上、好ましくは
２９ ton／mm2 以上の炭素繊維を用いるのがよい。この
プリプレグの樹脂含有率は通常の３０〜４５wt％であっ
てよく、この範囲であれば、加熱オートクレーブなどで
加圧下に成形することにより、ボイドのほとんどない成
形物が得られる。また、通常は、厚み斑を避けるため、
成形時に樹脂をほとんどフローさせないノンブリード成
形を用いるのがよい。
どない炭素短繊維の配向樹脂層を得ることができ、耐久
性の向上が得られる。しかし、それだけではカメラ用シ
ャッター羽根として充分とはいえない。よって、本発明
では、この中間層の短繊維配向方向と直交して配向され
た上下表層の炭素長繊維からなる一方向引き揃えプリプ
レグ層の繊維配向方向が、カメラ用シャッター羽根の長
手方向に相当するように用いられる。従って、この層の
成形後の機械的特性が充分でないと、カメラ用シャッタ
ー羽根に組み込み、高速で作動させた場合、たわみによ
り破損してしまうこととなる。そのため、上下表層に用
いる炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグの素材繊維
として、引張弾性率が２７ ton／mm2 以上、好ましくは
２９ ton／mm2 以上の炭素繊維を用いるのがよい。この
プリプレグの樹脂含有率は通常の３０〜４５wt％であっ
てよく、この範囲であれば、加熱オートクレーブなどで
加圧下に成形することにより、ボイドのほとんどない成
形物が得られる。また、通常は、厚み斑を避けるため、
成形時に樹脂をほとんどフローさせないノンブリード成
形を用いるのがよい。
【００１３】
【作用】以上のように、上記した如き特定の繊維配向を
もって、中間層に炭素短繊維配向シート状物からなる樹
脂含有率７０wt％以上のプリプレグを用い、その上下表
層には、好ましくは引張弾性率が２７ ton／mm2 以上
の、連続炭素繊維からなる一方向引き揃えプリプレグを
用いることにより、ボイドがほとんどなく、板としての
反りが少なく、長繊維配向方向に充分な剛性が付与さ
れ、カメラ用シャッター羽根の素材として最適な、図１
に示す如き、炭素繊維強化樹脂極薄板を得ることができ
る。
もって、中間層に炭素短繊維配向シート状物からなる樹
脂含有率７０wt％以上のプリプレグを用い、その上下表
層には、好ましくは引張弾性率が２７ ton／mm2 以上
の、連続炭素繊維からなる一方向引き揃えプリプレグを
用いることにより、ボイドがほとんどなく、板としての
反りが少なく、長繊維配向方向に充分な剛性が付与さ
れ、カメラ用シャッター羽根の素材として最適な、図１
に示す如き、炭素繊維強化樹脂極薄板を得ることができ
る。
【００１４】３〜３０mmの炭素短繊維の一方向配向シー
ト状プリプレグは、特開昭６０−１９９９９６等に記載
された方法により製造することができ、図２に示すよう
にシートの長手方向に直交するように短繊維が配向され
ている。具体的には、例えば、炭素繊維を所望の長さに
切断しつつ分散溶媒に分散させ、回転体の遠心力を利用
して連続的に濾布上に配列させ、乾燥した後、熱硬化性
樹脂または熱可塑性樹脂を含浸して得られる。
ト状プリプレグは、特開昭６０−１９９９９６等に記載
された方法により製造することができ、図２に示すよう
にシートの長手方向に直交するように短繊維が配向され
ている。具体的には、例えば、炭素繊維を所望の長さに
切断しつつ分散溶媒に分散させ、回転体の遠心力を利用
して連続的に濾布上に配列させ、乾燥した後、熱硬化性
樹脂または熱可塑性樹脂を含浸して得られる。
【００１５】表層に用いる一方向引き揃えプリプレグ
は、例えば、市販のＰＡＮ系中弾性炭素繊維（例えば、
三菱レイヨン（株）製のＭＲ３０もしくはＭＲ４０）あ
るいは高弾性炭素繊維（例えば、三菱レイヨン（株）製
のＨＲ４０）を用い、従来公知のホットメルト法もしく
は溶剤法にてプリプレグ化することにより得ることがで
きる。
は、例えば、市販のＰＡＮ系中弾性炭素繊維（例えば、
三菱レイヨン（株）製のＭＲ３０もしくはＭＲ４０）あ
るいは高弾性炭素繊維（例えば、三菱レイヨン（株）製
のＨＲ４０）を用い、従来公知のホットメルト法もしく
は溶剤法にてプリプレグ化することにより得ることがで
きる。
【００１６】積層物の成形には、オートクレーブの他、
加熱プレス等の他の成形機を用いてもよい。また、使用
するマトリックス樹脂としては、エポキシ樹脂、ビニル
エステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹
脂、ビスマレイミド樹脂等の熱硬化性樹脂、およびＰＰ
Ｓ，ＰＥＳ，ＰＥＦＫ、ナイロン樹脂等の熱可塑性樹脂
を挙げることができる。また、遮光性を向上させるため
に、マトリックス樹脂中にカーボンブラック等の遮光性
付与剤を添加してもよい。
加熱プレス等の他の成形機を用いてもよい。また、使用
するマトリックス樹脂としては、エポキシ樹脂、ビニル
エステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹
脂、ビスマレイミド樹脂等の熱硬化性樹脂、およびＰＰ
Ｓ，ＰＥＳ，ＰＥＦＫ、ナイロン樹脂等の熱可塑性樹脂
を挙げることができる。また、遮光性を向上させるため
に、マトリックス樹脂中にカーボンブラック等の遮光性
付与剤を添加してもよい。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。
る。
【００１８】実施例１ ＰＡＮ系高強度炭素繊維（引張強度３５０kg／mm2 、引
張弾性率２４ ton／mm 2 、１２０００フィラメント）を
約１０mmにカットしつつ微量のバインダー剤を含んだ分
散溶媒に分散させ、回転板の中央に一定速度で落下さ
せ、回転板の遠心力を利用して連続的に濾布上に一方向
配列させて乾燥し、長手方向に対してほぼ直角に短繊維
が配向された目付約１０ｇ／ｍ2 のシートを得る。この
炭素短繊維配向シートを、予め離型紙上にコーティング
されたエポキシ樹脂（１３０℃硬化タイプ）フィルムで
上下より挟み、加熱ニップロールを通過させることで樹
脂含浸を施し、炭素短繊維が９０°方向に配向したプリ
プレグシート（Ａ）を得た。なお、このプリプレグは、
離型紙上にコーティングする樹脂の目付をコントロール
することで、樹脂含有率７０，７２，７５および８０wt
％の４種類とした。
張弾性率２４ ton／mm 2 、１２０００フィラメント）を
約１０mmにカットしつつ微量のバインダー剤を含んだ分
散溶媒に分散させ、回転板の中央に一定速度で落下さ
せ、回転板の遠心力を利用して連続的に濾布上に一方向
配列させて乾燥し、長手方向に対してほぼ直角に短繊維
が配向された目付約１０ｇ／ｍ2 のシートを得る。この
炭素短繊維配向シートを、予め離型紙上にコーティング
されたエポキシ樹脂（１３０℃硬化タイプ）フィルムで
上下より挟み、加熱ニップロールを通過させることで樹
脂含浸を施し、炭素短繊維が９０°方向に配向したプリ
プレグシート（Ａ）を得た。なお、このプリプレグは、
離型紙上にコーティングする樹脂の目付をコントロール
することで、樹脂含有率７０，７２，７５および８０wt
％の４種類とした。
【００１９】一方、ＰＡＮ系中弾性炭素繊維（引張強度
４００kg／mm2 、引張弾性率２８ ton／mm2 、３０００
フィラメント）の連続トウを所定本数引き揃え、開繊用
バーで開繊し、均一なシート状とした後、予め離型紙上
にコーティングされたエポキシ樹脂（１３０℃硬化タイ
プ）フィルムで上下より挟み、加熱ニップロールで樹脂
を含浸させて炭素繊維目付２３ｇ／ｍ2 、樹脂含有率４
０wt％の炭素長繊維一方向引き揃えプリプレグ（Ｂ）を
得た。
４００kg／mm2 、引張弾性率２８ ton／mm2 、３０００
フィラメント）の連続トウを所定本数引き揃え、開繊用
バーで開繊し、均一なシート状とした後、予め離型紙上
にコーティングされたエポキシ樹脂（１３０℃硬化タイ
プ）フィルムで上下より挟み、加熱ニップロールで樹脂
を含浸させて炭素繊維目付２３ｇ／ｍ2 、樹脂含有率４
０wt％の炭素長繊維一方向引き揃えプリプレグ（Ｂ）を
得た。
【００２０】上記プリプレグ（Ａ）の各１種類を中間層
とし、その上下にプリプレグ（Ｂ）を積層し、オートク
レーブにより１３０℃、８kg／cm2 で約３時間硬化成形
し、ほぼ０°／９０°／０°の繊維配向を有する炭素繊
維強化樹脂極薄板を得た。これらの板にはほとんど反り
は見られなかった。
とし、その上下にプリプレグ（Ｂ）を積層し、オートク
レーブにより１３０℃、８kg／cm2 で約３時間硬化成形
し、ほぼ０°／９０°／０°の繊維配向を有する炭素繊
維強化樹脂極薄板を得た。これらの板にはほとんど反り
は見られなかった。
【００２１】これらの極薄板を、遮光性塗料で表面塗装
を施した後、カメラ用シャッター羽根の所定の形状に打
ち抜き、カメラ用シャッター羽根を得た。これらの羽根
を、１／１２０００秒のフォーカルプレインシャッター
に組み込み、耐久テストに供した。表１に示すように、
いずれも１０万回以上の繰り返し使用にも破損しなかっ
た。念のため耐久テスト後の羽根について顕微鏡による
断面観察を行なったが、ボイドはほとんどなく、またク
ラックの発生も見られなかった。
を施した後、カメラ用シャッター羽根の所定の形状に打
ち抜き、カメラ用シャッター羽根を得た。これらの羽根
を、１／１２０００秒のフォーカルプレインシャッター
に組み込み、耐久テストに供した。表１に示すように、
いずれも１０万回以上の繰り返し使用にも破損しなかっ
た。念のため耐久テスト後の羽根について顕微鏡による
断面観察を行なったが、ボイドはほとんどなく、またク
ラックの発生も見られなかった。
【００２２】比較例１ 実施例１と同様の方法で樹脂含有率６０wt％および６５
wt％の２種の炭素繊維の短繊維配向プリプレグシート
（Ａ）を得た。これらを中間層として、実施例１と同様
の連続繊維の中弾性炭素繊維からなる一方向引き揃えプ
リプレグ（Ｂ）を上下表層に積層し、実施例１と同様に
オートクレーブにより硬化成形し、炭素繊維強化樹脂極
薄板を得た。これらの板についても実施例１の板と同
様、ほとんど反りは見られなかった。
wt％の２種の炭素繊維の短繊維配向プリプレグシート
（Ａ）を得た。これらを中間層として、実施例１と同様
の連続繊維の中弾性炭素繊維からなる一方向引き揃えプ
リプレグ（Ｂ）を上下表層に積層し、実施例１と同様に
オートクレーブにより硬化成形し、炭素繊維強化樹脂極
薄板を得た。これらの板についても実施例１の板と同
様、ほとんど反りは見られなかった。
【００２３】得られた炭素繊維強化樹脂極薄板に、実施
例１と同様に遮光性塗料による表面塗装を施した後、カ
メラ用シャッター羽根の所定形状に打ち抜き、１／１２
０００秒のフォーカルプレインシャッターに組み込み、
耐久テストに供した。結果は、表１に示したように、い
ずれも５万回未満で破損またはヒビ割れが生じていた。
例１と同様に遮光性塗料による表面塗装を施した後、カ
メラ用シャッター羽根の所定形状に打ち抜き、１／１２
０００秒のフォーカルプレインシャッターに組み込み、
耐久テストに供した。結果は、表１に示したように、い
ずれも５万回未満で破損またはヒビ割れが生じていた。
【００２４】試験後、これらの羽根について顕微鏡によ
る断面観察を行なったところ、炭素短繊維配向層からな
る中間層に非常に多くのボイド（空隙）が見られ、長さ
２mm以上のものも見られた。羽根の動作支点となってい
るカシンの部分ではボイド付近で厚さ方向に上下表層が
押し潰されているものが見られた。また、ボイドからス
タートしたと思われるクラックも多数見られた。
る断面観察を行なったところ、炭素短繊維配向層からな
る中間層に非常に多くのボイド（空隙）が見られ、長さ
２mm以上のものも見られた。羽根の動作支点となってい
るカシンの部分ではボイド付近で厚さ方向に上下表層が
押し潰されているものが見られた。また、ボイドからス
タートしたと思われるクラックも多数見られた。
【００２５】比較例２ 実施例１と同様の短繊維の炭素繊維配向プリプレグシー
ト樹脂含有率７５wt％を中間層として、ＰＡＮ系高強度
炭素繊維（引張強度４００kg／mm2 、引張弾性率２４ｔ
／mm2 、３０００フィラメント）の連続トウから実施例
１と同様の方法で得た繊維目付２３ｇ／mm2 、樹脂含有
率４０wt％の一方向引き揃えプリプレグを上下表層とし
て積層し、オートクレーブ成形により炭素繊維強化樹脂
極薄板を得た。
ト樹脂含有率７５wt％を中間層として、ＰＡＮ系高強度
炭素繊維（引張強度４００kg／mm2 、引張弾性率２４ｔ
／mm2 、３０００フィラメント）の連続トウから実施例
１と同様の方法で得た繊維目付２３ｇ／mm2 、樹脂含有
率４０wt％の一方向引き揃えプリプレグを上下表層とし
て積層し、オートクレーブ成形により炭素繊維強化樹脂
極薄板を得た。
【００２６】これを、実施例１と同様にカメラ用シャッ
ター羽根として１／１２０００秒のフォーカルプレイン
シャッターに組み込み、耐久テストに供した。なお、こ
れらの極薄板についてもほとんど反りは見られなかっ
た。テストの結果、表１に示すように、いずれも５万回
以下で破損し、高速のシャッター羽根として不適であっ
た。テスト後、顕微鏡による断面観察を行なったが、実
施例１と同様、ほとんどボイドは見られなかった。よっ
て、この場合は、長手方向（表層の連続繊維の方向）の
剛性不足により破損したものと推定される。
ター羽根として１／１２０００秒のフォーカルプレイン
シャッターに組み込み、耐久テストに供した。なお、こ
れらの極薄板についてもほとんど反りは見られなかっ
た。テストの結果、表１に示すように、いずれも５万回
以下で破損し、高速のシャッター羽根として不適であっ
た。テスト後、顕微鏡による断面観察を行なったが、実
施例１と同様、ほとんどボイドは見られなかった。よっ
て、この場合は、長手方向（表層の連続繊維の方向）の
剛性不足により破損したものと推定される。
【００２７】比較例３ ＰＡＮ系中弾性炭素繊維（引張強度３５０kg／mm2 、引
張弾性率２４ ton／mm 2 、１０００フィラメント）の連
続トウを所定本数引き揃え、開繊用バーで開繊し、均一
なシート状とした後、予め離型紙上にコーティングされ
たエポキシ樹脂（１３０℃硬化タイプ）フィルムで上下
より挟み、加熱ニップロールを用いて含浸させ、炭素繊
維目付１０ｇ／ｍ2 で、樹脂含有率５５wt％および７５
wt％の２種の極薄の一方向引き揃え炭素長繊維プリプレ
グ（Ａ）を得た。
張弾性率２４ ton／mm 2 、１０００フィラメント）の連
続トウを所定本数引き揃え、開繊用バーで開繊し、均一
なシート状とした後、予め離型紙上にコーティングされ
たエポキシ樹脂（１３０℃硬化タイプ）フィルムで上下
より挟み、加熱ニップロールを用いて含浸させ、炭素繊
維目付１０ｇ／ｍ2 で、樹脂含有率５５wt％および７５
wt％の２種の極薄の一方向引き揃え炭素長繊維プリプレ
グ（Ａ）を得た。
【００２８】一方、ＰＡＮ系中弾性炭素繊維（引張強度
４００kg／mm2 、引張弾性率２８ ton／mm2 、３０００
フィラメント）の連続トウより、実施例１と同様の炭素
繊維の、目付２３ｇ／mm2 、樹脂含有率４０wt％の炭素
長繊維一方向引き揃えプリプレグ（Ｂ）を得た。
４００kg／mm2 、引張弾性率２８ ton／mm2 、３０００
フィラメント）の連続トウより、実施例１と同様の炭素
繊維の、目付２３ｇ／mm2 、樹脂含有率４０wt％の炭素
長繊維一方向引き揃えプリプレグ（Ｂ）を得た。
【００２９】上記プリプレグ（Ａ）の各１種類を中間層
に、プリプレグ（Ｂ）を上下表層に積層し、オートクレ
ーブにより１３０℃、８kg／cm2 で約３時間硬化成形
し、ほぼ０°／９０°／０°の繊維配向を有する炭素繊
維強化樹脂極薄板を得た。これらの板からシャッター用
羽根を打ち抜き加工により得ようとしたが、板に反り、
波打ちが多く見られ、いずれもシャッター用羽根として
不適格であった。
に、プリプレグ（Ｂ）を上下表層に積層し、オートクレ
ーブにより１３０℃、８kg／cm2 で約３時間硬化成形
し、ほぼ０°／９０°／０°の繊維配向を有する炭素繊
維強化樹脂極薄板を得た。これらの板からシャッター用
羽根を打ち抜き加工により得ようとしたが、板に反り、
波打ちが多く見られ、いずれもシャッター用羽根として
不適格であった。
【００３０】
【表１】
【００３１】なお、表１中、○は反りがなく、良好であ
ることを示し、×は反りがあることを示す。
ることを示し、×は反りがあることを示す。
【００３２】
【発明の効果】以上に詳述したように、本発明によれ
ば、ボイドがほとんどなく、板としての反りが少なく、
長繊維配向方向に充分な剛性が付与され、カメラ用シャ
ッター羽根の素材として最適な、炭素繊維強化樹脂極薄
板が提供される。
ば、ボイドがほとんどなく、板としての反りが少なく、
長繊維配向方向に充分な剛性が付与され、カメラ用シャ
ッター羽根の素材として最適な、炭素繊維強化樹脂極薄
板が提供される。
【図１】本発明に係る炭素繊維強化極薄板の一例を模式
的に示す図である。
的に示す図である。
【図２】本発明に係る炭素繊維強化極薄板に有用な炭素
短繊維配向シート状プリプレグの模式図である。
短繊維配向シート状プリプレグの模式図である。
１…炭素短繊維層 ２…炭素長繊維層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ０３Ｂ 9/00 7348−2Ｋ
Claims (3)
- 【請求項１】 繊維長３〜３０mmの炭素短繊維を一方向
に配向せしめたシート状物に樹脂を含浸した樹脂含有率
７０wt％以上のプリプレグ（Ａ）を中間層とし、この中
間層の上下に、この短繊維の配向方向とほぼ直交する方
向に引き揃えた炭素長繊維の一方向引き揃えプリプレグ
（Ｂ）を積層し、加熱硬化または加熱賦型してなる炭素
繊維強化樹脂極薄板。 - 【請求項２】 プリプレグ（Ｂ）を構成する炭素長繊維
の引張弾性率が２７ton／mm2 以上である、請求項１記
載の炭素繊維強化樹脂極薄板。 - 【請求項３】 厚さが０．１mm以下である、請求項１記
載の炭素繊維強化樹脂極薄板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4122078A JPH05309773A (ja) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | 炭素繊維強化樹脂極薄板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4122078A JPH05309773A (ja) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | 炭素繊維強化樹脂極薄板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05309773A true JPH05309773A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=14827114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4122078A Pending JPH05309773A (ja) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | 炭素繊維強化樹脂極薄板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05309773A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004314315A (ja) * | 2003-04-11 | 2004-11-11 | Toray Ind Inc | Ｆｒｐ製薄板およびその製造方法 |
| CN103252957A (zh) * | 2012-02-16 | 2013-08-21 | 汉达精密电子(昆山)有限公司 | 表面具有立体纹路的碳纤外壳及其制作方法 |
| CN106976281A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-07-25 | 安徽四创电子股份有限公司 | 碳纤维复合材料及其制备方法与应用该材料的雷达天线 |
| WO2017183798A1 (ko) * | 2016-04-21 | 2017-10-26 | (주)엘지하우시스 | 연속섬유 강화 복합재 |
| JP2018103490A (ja) * | 2016-12-27 | 2018-07-05 | 昭和電工株式会社 | 熱硬化性シート状成形材料及び繊維強化プラスチックの製造方法 |
| KR20180127122A (ko) * | 2017-05-19 | 2018-11-28 | (주)엘지하우시스 | 섬유강화 복합재 및 그 제조 방법 |
| CN112388949A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-02-23 | 廖木全 | 碳纤维叶片加工方法、叶片及风扇 |
-
1992
- 1992-05-14 JP JP4122078A patent/JPH05309773A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2017183798A1 (ko) * | 2016-04-21 | 2017-10-26 | (주)엘지하우시스 | 연속섬유 강화 복합재 |
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