JPH0872200A - 複合成形物 - Google Patents
複合成形物Info
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- JPH0872200A JPH0872200A JP21300094A JP21300094A JPH0872200A JP H0872200 A JPH0872200 A JP H0872200A JP 21300094 A JP21300094 A JP 21300094A JP 21300094 A JP21300094 A JP 21300094A JP H0872200 A JPH0872200 A JP H0872200A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 セラミックと高強度繊維強化プラスチックか
らなる複合成形物において、セラミックと高強度繊維強
化プラスチックとを積層してなる複合成形体を高強度繊
維強化プラスチックにて包み込むことを特徴とする複合
成形物。 【効果】 耐衝撃性に優れ、衝撃試験後においてセラミ
ックの破壊面積が小さく、かつＡＣＭ板とセラミックと
の剥離も少なく又成形物裏面のふくらみも小さい。
らなる複合成形物において、セラミックと高強度繊維強
化プラスチックとを積層してなる複合成形体を高強度繊
維強化プラスチックにて包み込むことを特徴とする複合
成形物。 【効果】 耐衝撃性に優れ、衝撃試験後においてセラミ
ックの破壊面積が小さく、かつＡＣＭ板とセラミックと
の剥離も少なく又成形物裏面のふくらみも小さい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はセラミックと高強度繊維
強化プラスチック（以下、ＡＣＭという）から成る複合
成形物においてセラミック（板又は成形物）の側から高
速な飛来物を受けた場合、セラミックの割れを適度に押
え、更に割れた破片が出来るだけ外部へ飛び散らない様
にすると共に、セラミックと反対側のＡＣＭのふくらみ
を小さくし、且つＡＣＭがセラミックと出来るだけ剥離
しないように、更にＡＣＭにて上記複合成形物を包み込
むことにより高速な飛来物に対し優れた耐衝撃性を持つ
軽量な複合成形物に関するものである。
強化プラスチック（以下、ＡＣＭという）から成る複合
成形物においてセラミック（板又は成形物）の側から高
速な飛来物を受けた場合、セラミックの割れを適度に押
え、更に割れた破片が出来るだけ外部へ飛び散らない様
にすると共に、セラミックと反対側のＡＣＭのふくらみ
を小さくし、且つＡＣＭがセラミックと出来るだけ剥離
しないように、更にＡＣＭにて上記複合成形物を包み込
むことにより高速な飛来物に対し優れた耐衝撃性を持つ
軽量な複合成形物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高所から落下又は高速に飛来する物体に
対する耐衝撃体は金属の単体又はその合金あるはセラミ
ックとその裏面にＡＣＭを接着等の化学的方法又はボル
ト／ナット等による機械的方法にて固定することにより
軽量で耐衝撃性に優れた複合成形物が得られること（金
属板との組合せについては、特開平３−５８８３５〜５
８８３７号公報にて開示）は今日では公知の事実であ
る。しかしながら、衝撃力が非常に強い場合、又は数回
以上繰返し同部所に衝撃力が加わる場合、特にセラミッ
ク／ＡＣＭ複合成形物においては、初回の衝撃力で衝撃
部位周辺のセラミックが破壊され、ＡＣＭとも剥離が起
こるので同じ部所に繰り返し衝撃力が加わるとセラミッ
クによる衝撃吸収力が急速に低下し、裏面のＡＣＭに直
接衝撃力が加わる場合も生じ、耐衝撃体としては著しく
その機能が低下する現象が起こり、この点を改善する必
要が生じて来た。
対する耐衝撃体は金属の単体又はその合金あるはセラミ
ックとその裏面にＡＣＭを接着等の化学的方法又はボル
ト／ナット等による機械的方法にて固定することにより
軽量で耐衝撃性に優れた複合成形物が得られること（金
属板との組合せについては、特開平３−５８８３５〜５
８８３７号公報にて開示）は今日では公知の事実であ
る。しかしながら、衝撃力が非常に強い場合、又は数回
以上繰返し同部所に衝撃力が加わる場合、特にセラミッ
ク／ＡＣＭ複合成形物においては、初回の衝撃力で衝撃
部位周辺のセラミックが破壊され、ＡＣＭとも剥離が起
こるので同じ部所に繰り返し衝撃力が加わるとセラミッ
クによる衝撃吸収力が急速に低下し、裏面のＡＣＭに直
接衝撃力が加わる場合も生じ、耐衝撃体としては著しく
その機能が低下する現象が起こり、この点を改善する必
要が生じて来た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はセラミック
（板及び成形物）の裏面にＡＣＭを固定することにより
軽量で耐衝撃性の良い複合成形物が得られるとの知見の
もとに更に強力で繰返し衝撃力が加わった場合の耐衝撃
性を大きくする為に種々検討した結果、セラミック／Ａ
ＣＭ複合成形物を更にＡＣＭ（本体と同一材又は異種
材）で全体又は部分的に包み込むことにより、強力で繰
返し衝撃力を受けた際、セラミックの破壊を抑え、その
破片の飛び出しを少くし、セラミック／ＡＣＭ間の剥離
を減少させ、ＡＣＭ後部のふくらみを極めて少なくした
耐衝撃性の優れた複合成形物を完成させるに至ったもの
である。
（板及び成形物）の裏面にＡＣＭを固定することにより
軽量で耐衝撃性の良い複合成形物が得られるとの知見の
もとに更に強力で繰返し衝撃力が加わった場合の耐衝撃
性を大きくする為に種々検討した結果、セラミック／Ａ
ＣＭ複合成形物を更にＡＣＭ（本体と同一材又は異種
材）で全体又は部分的に包み込むことにより、強力で繰
返し衝撃力を受けた際、セラミックの破壊を抑え、その
破片の飛び出しを少くし、セラミック／ＡＣＭ間の剥離
を減少させ、ＡＣＭ後部のふくらみを極めて少なくした
耐衝撃性の優れた複合成形物を完成させるに至ったもの
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、セラミックと
高強度繊維強化プラスチックからなる複合成形物におい
て、セラミックと高強度繊維強化プラスチックとを積層
してなる複合成形体を高強度繊維強化プラスチックにて
包み込むことを特徴とする複合成形物に関するものであ
る。
高強度繊維強化プラスチックからなる複合成形物におい
て、セラミックと高強度繊維強化プラスチックとを積層
してなる複合成形体を高強度繊維強化プラスチックにて
包み込むことを特徴とする複合成形物に関するものであ
る。
【０００５】ここに用いられるセラミックは主としてフ
ァインセラミックと呼ばれているもので、アルミナ（純
度９０〜９９．９）系、窒化ケイ素系、炭化ケイ素系、
ジルコニア系等特に問わない。又セラミック単独及び２
種類以上のセラミックを組み合わせても良い。セラミッ
クの物性としては、ビッカース硬度１０００kg／mm2以
上、曲げ強度３０kgf／mm2 以上、弾性率２.８×１０4
kg／mm2 以上が好ましい。
ァインセラミックと呼ばれているもので、アルミナ（純
度９０〜９９．９）系、窒化ケイ素系、炭化ケイ素系、
ジルコニア系等特に問わない。又セラミック単独及び２
種類以上のセラミックを組み合わせても良い。セラミッ
クの物性としては、ビッカース硬度１０００kg／mm2以
上、曲げ強度３０kgf／mm2 以上、弾性率２.８×１０4
kg／mm2 以上が好ましい。
【０００６】一方ＡＣＭとして用いれる高強度繊維とし
ては引張強度を密度で割った比引張強度が１０×１０6c
m 以上であり、弾性率を密度で割った比弾性率が２．５
×１０8cm 以上のものである。具体的には、高強度ガラ
ス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、芳香族ポリエス
テル繊維、高強度ポリエチレン繊維、高強度ナイロン繊
維等である。一般のガラス繊維、ナイロン繊維及びポリ
エステル繊維などは該当しない。比引張強度あるいは比
弾性率が前記値以下の繊維を用いた場合、その複合成形
物の耐衝撃性は必ずしも十分ではない。
ては引張強度を密度で割った比引張強度が１０×１０6c
m 以上であり、弾性率を密度で割った比弾性率が２．５
×１０8cm 以上のものである。具体的には、高強度ガラ
ス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、芳香族ポリエス
テル繊維、高強度ポリエチレン繊維、高強度ナイロン繊
維等である。一般のガラス繊維、ナイロン繊維及びポリ
エステル繊維などは該当しない。比引張強度あるいは比
弾性率が前記値以下の繊維を用いた場合、その複合成形
物の耐衝撃性は必ずしも十分ではない。
【０００７】一方、これら高強度繊維に含浸又はコーテ
ィングする樹脂としては、熱硬化性樹脂では、フェノー
ル樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、不飽和ポリ
エステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びポリイミド樹脂
等であり、熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン、ポリ
プロピレンなどのポリオレフィン、ポリアミド、ポリエ
ステル、ポリビニルアセテート、ポリエーテルサルファ
イド、ポリフェニルサルファイド、ポリエーテル、エー
テルケトン等、更には熱可塑性ポリウレタン、スチレ
ン、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、アクリルニトリル
スチレン（ＡＳ）樹脂、ネオプレン等の合成ゴム又はエ
ラストマーなどである。
ィングする樹脂としては、熱硬化性樹脂では、フェノー
ル樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、不飽和ポリ
エステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びポリイミド樹脂
等であり、熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン、ポリ
プロピレンなどのポリオレフィン、ポリアミド、ポリエ
ステル、ポリビニルアセテート、ポリエーテルサルファ
イド、ポリフェニルサルファイド、ポリエーテル、エー
テルケトン等、更には熱可塑性ポリウレタン、スチレ
ン、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、アクリルニトリル
スチレン（ＡＳ）樹脂、ネオプレン等の合成ゴム又はエ
ラストマーなどである。
【０００８】ＡＣＭを得るには、熱硬化性樹脂の場合、
高強度繊維に熱硬化性樹脂を含浸又は塗布してプリプレ
グを作製し、このプリプレグを複数枚重ね、加熱加圧す
る圧縮成形法、あるいはプリプレグを作らないハンドレ
イアップ法などがある。樹脂含有率は５〜８０％（重量
％、以下同じ）の範囲であるが、通常は５〜５０％、好
ましくは８〜３０％である。一方、熱可塑性樹脂の場
合、高強度繊維と熱可塑性樹脂フィルム或いは織布など
のシート状物とを交互に複数枚重ね合わせ加熱、加圧す
る圧縮成形法や、樹脂を予め溶融しておきその樹脂を高
強度繊維に付着させる方法もある。熱可塑性樹脂の含有
率も上記熱硬化性樹脂と同じである。
高強度繊維に熱硬化性樹脂を含浸又は塗布してプリプレ
グを作製し、このプリプレグを複数枚重ね、加熱加圧す
る圧縮成形法、あるいはプリプレグを作らないハンドレ
イアップ法などがある。樹脂含有率は５〜８０％（重量
％、以下同じ）の範囲であるが、通常は５〜５０％、好
ましくは８〜３０％である。一方、熱可塑性樹脂の場
合、高強度繊維と熱可塑性樹脂フィルム或いは織布など
のシート状物とを交互に複数枚重ね合わせ加熱、加圧す
る圧縮成形法や、樹脂を予め溶融しておきその樹脂を高
強度繊維に付着させる方法もある。熱可塑性樹脂の含有
率も上記熱硬化性樹脂と同じである。
【０００９】
【作用】上述の方法で得られたＡＣＭをセラミックの裏
面に固定する方法としては、ボルトやリベット等の機械
的方法、あるいはＡＣＭに用いられる樹脂そのもの、あ
るいは合成ゴム系やエポキシ樹脂等の接着剤で接着する
化学的方法等があるが、樹脂及び接着剤等でＡＣＭ／セ
ラミック間を密着させる方が望ましい。
面に固定する方法としては、ボルトやリベット等の機械
的方法、あるいはＡＣＭに用いられる樹脂そのもの、あ
るいは合成ゴム系やエポキシ樹脂等の接着剤で接着する
化学的方法等があるが、樹脂及び接着剤等でＡＣＭ／セ
ラミック間を密着させる方が望ましい。
【００１０】本発明において、この様にして作製された
複合成形物の耐衝撃性を更に向上させる為、この複合成
形品をＡＣＭで包み込む。具体的には、複合成形物に使
用された高強度繊維と樹脂又は複合成形物と密着性の良
い他の高強度繊維と樹脂とで得られたプリプレグで複合
成形物を包み込んで加熱加圧して硬化させる方法、ハン
ドレイアップ法で複合成形物を包み込みながら成形する
方法、熱可塑性樹脂シートと高強度繊維を交互に包み込
んで加熱溶融し加圧する方法、あるいは熱可塑性樹脂が
付着した高強度繊維で複合成形体を包み込んで加熱加圧
する方法等がある。樹脂含有率は複合成形物本体より多
少高い方が好ましい。即ち１０〜８０％の範囲、通常１
５〜７０％、好ましくは２０〜６０％である。包み込む
時の積層数は１〜３０層、通常は１〜２０層、好ましく
は２〜１５層である。
複合成形物の耐衝撃性を更に向上させる為、この複合成
形品をＡＣＭで包み込む。具体的には、複合成形物に使
用された高強度繊維と樹脂又は複合成形物と密着性の良
い他の高強度繊維と樹脂とで得られたプリプレグで複合
成形物を包み込んで加熱加圧して硬化させる方法、ハン
ドレイアップ法で複合成形物を包み込みながら成形する
方法、熱可塑性樹脂シートと高強度繊維を交互に包み込
んで加熱溶融し加圧する方法、あるいは熱可塑性樹脂が
付着した高強度繊維で複合成形体を包み込んで加熱加圧
する方法等がある。樹脂含有率は複合成形物本体より多
少高い方が好ましい。即ち１０〜８０％の範囲、通常１
５〜７０％、好ましくは２０〜６０％である。包み込む
時の積層数は１〜３０層、通常は１〜２０層、好ましく
は２〜１５層である。
【００１１】この様にして得られたＡＣＭで包まれたセ
ラミック／ＡＣＭ複合成形物は、包まれていない複合成
形物単独と比較して、例えば大きな衝撃力や高速な飛来
物が衝突した際、その衝撃力によって複合成形物内のセ
ラミックが破壊された際、セラミックの破壊面積及びク
ラックを小さくすると共にセラミックとＡＣＭとの接着
層の剥離を非常に少なくし、更にＡＣＭ後部のふくらみ
も、ＡＣＭで包み込まれている為、相互の引張効果によ
り著しく小さくすることが可能となる。繰り返し同一部
位又はその付近に２回以上の衝撃を受けた場合でも包み
込まれている為破壊が大きく進まず衝撃力によってＡＣ
Ｍに大きなダメージを与えることはない。
ラミック／ＡＣＭ複合成形物は、包まれていない複合成
形物単独と比較して、例えば大きな衝撃力や高速な飛来
物が衝突した際、その衝撃力によって複合成形物内のセ
ラミックが破壊された際、セラミックの破壊面積及びク
ラックを小さくすると共にセラミックとＡＣＭとの接着
層の剥離を非常に少なくし、更にＡＣＭ後部のふくらみ
も、ＡＣＭで包み込まれている為、相互の引張効果によ
り著しく小さくすることが可能となる。繰り返し同一部
位又はその付近に２回以上の衝撃を受けた場合でも包み
込まれている為破壊が大きく進まず衝撃力によってＡＣ
Ｍに大きなダメージを与えることはない。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を実施例にて具体的に説明す
る。
る。
【００１３】≪実施例１≫比引張強度が１６×１０6c
m、比弾性率３.２×１０8cm の高強度ガスラ繊維からな
る平織織布（目付量：２３０ｇ／ｍ2 ）にレゾール型フ
ェノール樹脂を含浸し乾燥して樹脂分約２０％のプリプ
レグを得た。このプリプレグを３枚重ね、１５０℃、１
００kg／cm2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得た。このＡ
ＣＭ板を純度９２％のアルミナセラミック（厚さ３mm）
にフェノール樹脂系ハンドレイアップ用樹脂にて固定し
図１に示す複合成形体Ａを得た。この複合成形体Ａに上
記プリプレグを約８０℃で加熱後、２回巻き付け、オー
トクレーブに入れ、１５０℃、１０kg／cm2 で加熱、加
圧して図２に示す複合成形物Ｂを得た。
m、比弾性率３.２×１０8cm の高強度ガスラ繊維からな
る平織織布（目付量：２３０ｇ／ｍ2 ）にレゾール型フ
ェノール樹脂を含浸し乾燥して樹脂分約２０％のプリプ
レグを得た。このプリプレグを３枚重ね、１５０℃、１
００kg／cm2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得た。このＡ
ＣＭ板を純度９２％のアルミナセラミック（厚さ３mm）
にフェノール樹脂系ハンドレイアップ用樹脂にて固定し
図１に示す複合成形体Ａを得た。この複合成形体Ａに上
記プリプレグを約８０℃で加熱後、２回巻き付け、オー
トクレーブに入れ、１５０℃、１０kg／cm2 で加熱、加
圧して図２に示す複合成形物Ｂを得た。
【００１４】≪実施例２≫比引張強度が２９×１０6c
m、比弾性率１０×１０8cmの高強度ポリエチレン繊維か
らなる織布（目付量：３５０ｇ／ｍ2 ）にビスフェノー
ルＡ型エポキシ樹脂を含表面にコーティングし、乾燥し
て樹脂分約２５％のプリプレグを得た。このプリプレグ
を１０枚重ね、１１０℃、５０kg／cm2 で加熱してＡＣ
Ｍ板を得た。このＡＣＭ板を窒化ケイ素セラミック（厚
さ４mm）にエポキシ樹脂で接着し複合成形体Ｃを得た。
この複合成形物Ｃに上記ポリエチレン織布とビニルエス
テル樹脂を用いてハンドレイアップ成形により２回巻き
付け室温で硬化させ複合成形物Ｄを得た。
m、比弾性率１０×１０8cmの高強度ポリエチレン繊維か
らなる織布（目付量：３５０ｇ／ｍ2 ）にビスフェノー
ルＡ型エポキシ樹脂を含表面にコーティングし、乾燥し
て樹脂分約２５％のプリプレグを得た。このプリプレグ
を１０枚重ね、１１０℃、５０kg／cm2 で加熱してＡＣ
Ｍ板を得た。このＡＣＭ板を窒化ケイ素セラミック（厚
さ４mm）にエポキシ樹脂で接着し複合成形体Ｃを得た。
この複合成形物Ｃに上記ポリエチレン織布とビニルエス
テル樹脂を用いてハンドレイアップ成形により２回巻き
付け室温で硬化させ複合成形物Ｄを得た。
【００１５】≪実施例３≫比引張強度が２１×１０6c
m、比弾性率６.４×１０8cm のアラミド繊維織布（目付
量：４５０ｇ／ｍ2 ）にＡＢＳ樹脂の１８％ＭＥＫ溶液
を含浸し、乾燥して樹脂分約２０％のプリプレグを得
た。このプリプレグを３枚重ね１５０℃、１００kg／cm
2 で加熱加圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ板を炭化
ケイ素セラミック（厚さ３mm）に合成ゴム系接着剤で接
着し複合成形体Ｅを得た。この複合成形体Ｅに上記アラ
ミド織布プリプレグを２回巻き付け真空プレスに入れ、
加熱加圧して複合成形物Ｆを得た。
m、比弾性率６.４×１０8cm のアラミド繊維織布（目付
量：４５０ｇ／ｍ2 ）にＡＢＳ樹脂の１８％ＭＥＫ溶液
を含浸し、乾燥して樹脂分約２０％のプリプレグを得
た。このプリプレグを３枚重ね１５０℃、１００kg／cm
2 で加熱加圧してＡＣＭ板を得た。このＡＣＭ板を炭化
ケイ素セラミック（厚さ３mm）に合成ゴム系接着剤で接
着し複合成形体Ｅを得た。この複合成形体Ｅに上記アラ
ミド織布プリプレグを２回巻き付け真空プレスに入れ、
加熱加圧して複合成形物Ｆを得た。
【００１６】≪実施例４≫比引張強度が２０×１０6c
m、比弾性率４.９×１０8cm の芳香族ポリエステル繊維
の織布（目付量：２６０ｇ／ｍ2 ）６枚と高延伸させた
ポリエチレンフィルム（厚さ１００μm）７枚を交互に
重ね合わせ、１３０℃、７０kg／cm2 で加熱、加圧して
ＡＣＭ板（両表面はポリエチレンフィルム）を得た。こ
のＡＣＭ板をジルコニア系セラミック（厚さ２mm）にエ
ポキシ系接着剤にて固定し複合成形体Ｇを得た。この複
合成形体Ｇに上記ポリエチレンフィルムとポリエステル
織布とを重ね合わせ３回巻いた後、上記と同じ条件で加
熱、加圧して複合成形物Ｈを得た。
m、比弾性率４.９×１０8cm の芳香族ポリエステル繊維
の織布（目付量：２６０ｇ／ｍ2 ）６枚と高延伸させた
ポリエチレンフィルム（厚さ１００μm）７枚を交互に
重ね合わせ、１３０℃、７０kg／cm2 で加熱、加圧して
ＡＣＭ板（両表面はポリエチレンフィルム）を得た。こ
のＡＣＭ板をジルコニア系セラミック（厚さ２mm）にエ
ポキシ系接着剤にて固定し複合成形体Ｇを得た。この複
合成形体Ｇに上記ポリエチレンフィルムとポリエステル
織布とを重ね合わせ３回巻いた後、上記と同じ条件で加
熱、加圧して複合成形物Ｈを得た。
【００１７】≪実施例５≫比引張強度が３２×１０6c
m、比弾性率１２×１０8cm高強度ポリエチレン繊維から
成る一方向不織布（目付量：１３０ｇ／ｍ2 ）にポリウ
レタン変性ビニルエステル樹脂を表面にコーティング
し、乾燥して樹脂分約３０％のプリプレグを得た。この
プリプレグを直交方向に交互に１０枚重ね、１２０℃、
６０kg／cm2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得た。このＡ
ＣＭ板を純度９９％のアルミナセラミック（厚さ４mm）
にウレタン系接着剤で接着し、複合成形体Ｉを得た。こ
の複合成形体Ｉに上記高張力高弾性カーボン織布（目付
量：約２００ｇ／ｍ2 ）と上記同樹脂とを用いてハンド
レイアップ成形にて４回巻き付け硬化して複合成形物Ｊ
を得た。
m、比弾性率１２×１０8cm高強度ポリエチレン繊維から
成る一方向不織布（目付量：１３０ｇ／ｍ2 ）にポリウ
レタン変性ビニルエステル樹脂を表面にコーティング
し、乾燥して樹脂分約３０％のプリプレグを得た。この
プリプレグを直交方向に交互に１０枚重ね、１２０℃、
６０kg／cm2 で加熱、加圧してＡＣＭ板を得た。このＡ
ＣＭ板を純度９９％のアルミナセラミック（厚さ４mm）
にウレタン系接着剤で接着し、複合成形体Ｉを得た。こ
の複合成形体Ｉに上記高張力高弾性カーボン織布（目付
量：約２００ｇ／ｍ2 ）と上記同樹脂とを用いてハンド
レイアップ成形にて４回巻き付け硬化して複合成形物Ｊ
を得た。
【００１８】≪比較例１≫実施例１で得られたプリプレ
グを５枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれぞれ別々
に１５０℃、１００kg／cm2 で加熱、加圧して２種のＡ
ＣＭ板を得た。次いで実施例１と同じ純度９２％アルミ
ナセラミック（厚さ３mm）の裏面に５枚重ねのＡＣＭ
を、表面に前記２枚重ねのＡＣＭをそれぞれハンドレイ
アップ用フェノール樹脂にて固定し図３で示す複合成形
物Ｋを得た。
グを５枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれぞれ別々
に１５０℃、１００kg／cm2 で加熱、加圧して２種のＡ
ＣＭ板を得た。次いで実施例１と同じ純度９２％アルミ
ナセラミック（厚さ３mm）の裏面に５枚重ねのＡＣＭ
を、表面に前記２枚重ねのＡＣＭをそれぞれハンドレイ
アップ用フェノール樹脂にて固定し図３で示す複合成形
物Ｋを得た。
【００１９】≪比較例２≫実施例２において得られたプ
リプレグを１２枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれ
ぞれ別々に実施例２と同じ条件で加熱、加圧して２種の
ＡＣＭ板を得た。窒化ケイ素セラミック（厚さ４mm）の
裏面に１２枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭ
をそれぞれエポキシ樹脂で接着し複合成形物Ｌを得た。
リプレグを１２枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれ
ぞれ別々に実施例２と同じ条件で加熱、加圧して２種の
ＡＣＭ板を得た。窒化ケイ素セラミック（厚さ４mm）の
裏面に１２枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭ
をそれぞれエポキシ樹脂で接着し複合成形物Ｌを得た。
【００２０】≪比較例３≫実施例３において得られたプ
リプレグを５枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれぞ
れ別々に実施例３と同条件で加熱、加圧して２種のＡＣ
Ｍ板を得た。炭化ケイ素セラミック（厚さ３mm）の裏面
に５枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭをそれ
ぞれ合成ゴム系接着剤で接着し、複合成形Ｍを得た。
リプレグを５枚重ねたもの及び２枚重ねたものをそれぞ
れ別々に実施例３と同条件で加熱、加圧して２種のＡＣ
Ｍ板を得た。炭化ケイ素セラミック（厚さ３mm）の裏面
に５枚重ねのＡＣＭを、表面に２枚重ねのＡＣＭをそれ
ぞれ合成ゴム系接着剤で接着し、複合成形Ｍを得た。
【００２１】≪比較例４≫実施例４において高延伸させ
たポリエチレンフィルム（厚さ１００μm）１０枚とポ
リエステル織布９枚とを交互に重ね合わせたもの及びポ
リエチレンフィルム３枚とポリエステル織布３枚とを交
互に重ね合わせたものをそれぞれ別々に実施例４と同じ
条件で加熱、加圧して２種のＡＣＭ板を得た。ジルコニ
ア系セラミック（厚さ３mm）の裏面にポリエステル織布
９枚のＡＣＭを、表面に３枚のＡＣＭをそれぞれエポキ
シ系接着剤にて固定し複合成形物Ｎを得た。
たポリエチレンフィルム（厚さ１００μm）１０枚とポ
リエステル織布９枚とを交互に重ね合わせたもの及びポ
リエチレンフィルム３枚とポリエステル織布３枚とを交
互に重ね合わせたものをそれぞれ別々に実施例４と同じ
条件で加熱、加圧して２種のＡＣＭ板を得た。ジルコニ
ア系セラミック（厚さ３mm）の裏面にポリエステル織布
９枚のＡＣＭを、表面に３枚のＡＣＭをそれぞれエポキ
シ系接着剤にて固定し複合成形物Ｎを得た。
【００２２】≪比較例５≫実施例５において得られたＡ
ＣＭ板に、カーボン織布４枚と実施例と同じ樹脂とを用
いてハンドレイアップ成形したＡＣＭを純度９９％のア
ルミセラミック（厚さ４mm）の裏面に、表面にはカーボ
ン織布４枚のみを前記樹脂でハンドレイアップ成形した
ＡＣＭ板をウレタン系接着剤で接着し複合成形物Ｐを得
た。上記複合成形物をＭＩＬ-ＳＴＤ-６６２に従って
１.１ｇ弾を用い約８５０ｍ／sec の速度で耐貫通衝撃
試験を行った。結果を表１に示す。
ＣＭ板に、カーボン織布４枚と実施例と同じ樹脂とを用
いてハンドレイアップ成形したＡＣＭを純度９９％のア
ルミセラミック（厚さ４mm）の裏面に、表面にはカーボ
ン織布４枚のみを前記樹脂でハンドレイアップ成形した
ＡＣＭ板をウレタン系接着剤で接着し複合成形物Ｐを得
た。上記複合成形物をＭＩＬ-ＳＴＤ-６６２に従って
１.１ｇ弾を用い約８５０ｍ／sec の速度で耐貫通衝撃
試験を行った。結果を表１に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上の結果からも明らかなように、本発
明の複合成形物は耐衝撃性に優れ、衝撃試験後において
セラミックの破壊面積が小さく、かつＡＣＭ板とセラミ
ックとの剥離も少なく又成形物裏面のふくらみも小さ
い。
明の複合成形物は耐衝撃性に優れ、衝撃試験後において
セラミックの破壊面積が小さく、かつＡＣＭ板とセラミ
ックとの剥離も少なく又成形物裏面のふくらみも小さ
い。
【図１】 実施例１における複合成形体Ａの概略断面図
【図２】 実施例１における複合成形物Ｂの概略断面図
【図３】 比較例１における複合成形物Ｋの概略断面図
１ セラミック板 ２，３ ＡＣＭ ４ セラミック板 ５，６ ＡＣＭ
Claims (1)
- 【請求項１】 セラミックと高強度繊維強化プラスチッ
クからなる複合成形物において、セラミックと高強度繊
維強化プラスチックとを積層してなる複合成形体を高強
度繊維強化プラスチックにて包み込むことを特徴とする
複合成形物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06213000A JP3127947B2 (ja) | 1994-09-06 | 1994-09-06 | 複合成形物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06213000A JP3127947B2 (ja) | 1994-09-06 | 1994-09-06 | 複合成形物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0872200A true JPH0872200A (ja) | 1996-03-19 |
| JP3127947B2 JP3127947B2 (ja) | 2001-01-29 |
Family
ID=16631827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06213000A Expired - Lifetime JP3127947B2 (ja) | 1994-09-06 | 1994-09-06 | 複合成形物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3127947B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003269898A (ja) * | 2002-03-12 | 2003-09-25 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | 複合積層体および防弾用ヘルメット |
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| US9481147B2 (en) | 2012-09-13 | 2016-11-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Laminated body |
| CN109373819A (zh) * | 2018-12-06 | 2019-02-22 | 长沙盾甲新材料科技有限公司 | 高强度聚氨酯/纤维/陶瓷结构的防弹板 |
| JP2021066143A (ja) * | 2019-10-28 | 2021-04-30 | ウシオ電機株式会社 | 炭素繊維強化プラスチック構造体、その製造方法および測定器 |
-
1994
- 1994-09-06 JP JP06213000A patent/JP3127947B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| WO2021084813A1 (ja) * | 2019-10-28 | 2021-05-06 | ウシオ電機株式会社 | 炭素繊維強化プラスチック構造体、その製造方法および測定器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3127947B2 (ja) | 2001-01-29 |
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