JPH05306680A - 斜板型可変容量コンプレッサ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 簡単な構成で作りやすく、高回転時における
信頼性の高い斜板型可変容量コンプレッサを提供する。 【構成】 ピストンシリンダＳｐに吸入冷媒を導く経路
途中に、回転軸１と一体的に回転可能な、しかも軸方向
に摺動可能なロータリバルブ１６，１７を設け、このロ
ータリバルブが回転するに伴い、シリンダブロック３，
４内の複数のピストンシリンダＳｐと吸入圧室Ｖｓを順
次回転方向に連通させるとともに、ロータリバルブ１
６，１７の軸方向移動量に応じて、ピストンシリンダＳ
ｐと吸入圧室Ｖｓとが連通するタイミングの回転周期と
位相を変化させる。ロータリバルブ１６，１７の軸方向
位置を制御することによって、ピストンシリンダＳｐと
吸入圧室Ｖｓとが連通する吸入行程におけるシリンダ容
積が変化し、ピストンシリンダ内に閉じ込める冷媒量が
変化することにより、容量可変を実現できる。従って、
斜板２の傾斜角度を変えることなく簡単な構成で連続可
変容量が可能となる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は斜板型コンプレッサの可
変容量機構に関するもので、例えば自動車用空調装置の
冷媒圧縮機として用いて有効である。

【０００２】

【従来の技術】従来、斜板型コンプレッサにおいては、
回転軸と係合する斜板の傾斜角度を変化させることによ
りシリンダ室内で運動するピストンのストロークを変え
て容量可変を行うものが知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この斜板型可
変容量コンプレッサは、斜板の傾斜角度を変化させるた
めの構成が複雑であるので、作りにくいだけでなく、特
に高回転時の信頼性に乏しいという問題点がある。

【０００４】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
簡単な構成で作りやすく、高回転時における信頼性の高
い斜板型可変容量コンプレッサを提供することを目的と
する。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、駆動源からの動力を受けて回転する回転軸
と、この回転軸を回転自在に内蔵するシリンダブロック
と、このシリンダブロックの周方向に沿って前記回転軸
とは平行に配設された複数のピストンシリンダと、前記
ピストンシリンダに往復可能に組み込まれた複数のピス
トンと、前記回転軸の回転を前記ピストンの往復運動に
変換する斜板機構と、前記シリンダブロック内に形成さ
れ、前記ピストンシリンダ内で圧縮される流体が吸入さ
れる吸入圧室と、前記回転軸に軸方向には移動可能で、
かつ回転方向には一体に連結され、前記回転軸と一体に
回転するロータリバルブと、このロータリバルブの軸方
向位置を制御する制御手段とを具備し、前記ロータリバ
ルブは、前記ピストンシリンダと前記吸入圧室との間の
流体通路を開閉可能に構成されており、さらに前記ロー
タリバルブは、その軸方向位置が前記制御手段によって
制御されることにより、前記ピストンシリンダと前記吸
入圧室との間の流体通路が連通する回転角範囲が変化す
るように構成されているという技術的手段を採用する。

【０００６】

【作用】上記技術的手段によれば、ピストンシリンダと
吸入圧室とが連通する回転角範囲をピストンが上死点か
ら下死点に行う特定範囲に設定した場合は、ロータリバ
ルブの軸方向移動量に応じて吸入行程におけるシリンダ
容積が変化し、これによりピストンシリンダ内に閉じ込
めるガス量が変化して、コンプレッサの容量可変を実現
できる。

【０００７】

【発明の効果】上述したように本発明では、コンプレッ
サ回転軸に対して、回転方向には一体に連結され、かつ
軸方向には移動可能なロータリバルブを備え、このロー
タリバルブの軸方向移動によりコンプレッサの容量可変
を実現しているから、従来の斜板の傾斜角度を変化させ
るものに比し、極めて簡潔な構成で連続可変容量を実現
でき、従って製作が容易であり、かつ高速時の信頼性に
も優れた可変容量コンプレッサを低コストで提供でき
る。

【０００８】

【実施例】図１は本発明による斜板型可変容量コンプレ
ッサをカーエアコン用の冷媒コンプレッサに適用した第
１実施例を示すもので、以下本実施例の構成を説明す
る。

【０００９】１は図示しない電磁クラッチを介して自動
車エンジンの回転力を受ける回転軸で、傾斜した円盤状
の斜板２を一体的に結合している。この回転軸１は２つ
シリンダブロック３，４に組み込まれたラジアルベアリ
ング１３，１３およびスラストベアリング１４，１４に
よって回転自在に支承されている。５は両先端にピスト
ンを持つ両頭ピストンで、シリンダブロック３，４の周
方向を５等分する位置（図４参照）に形成されたピスト
ンシリンダＳｐ内に挿入されている。この両頭ピストン
５は、前記斜板２の旋回に伴う揺動を一対の半月形状の
シュー６を介して受け、シリンダブロック３，４のピス
トンシリンダＳｐ内でレシプロ運動可能に組み込まれて
いる。シリンダブロック３，４の軸方向前後の両端面に
は、それぞれバルブシート７，７、吐出弁８，８、弁ス
トッパ９，９が配置され、これらはケーシング１０，１
１とともに５本の通しボルト１２でシリンダブロック
３，４に締結されている。１５は軸シールで、前方側の
ケーシング１０内に組み込まれている。

【００１０】１６，１７はコンプレッサの前方側及び後
方側の回転軸１上にそれぞれ配設されたロータリバルブ
で、前記回転軸１とはスプライン嵌合されて一体的に回
転するとともに軸方向には移動自在となっている。２０
はコイルスプリングで、サークリップ２２によって回転
軸１に支持されたカラー２１と前方側のロータリバルブ
１６の間に位置し、前方側のロータリバルブ１６に対し
て図１中右方向（コンプレッサ後方側）に荷重を負荷す
る。前方側のロータリバルブ１６と後方側のロータリバ
ルブ１７間には、図５に詳示するように回転軸１を半径
方向に所定幅でスリット状に貫通し穿設されたガイド溝
６０に軸方向に移動自在に組み込まれたガイドピン１９
と、回転軸１の中央軸方向に穿孔されたガイド孔６１に
プッシュロッド１８が組み込まれており、これらロッド
１８、ピン１９を介して、後方のロータリバルブ１７の
軸方向の移動量がそのまま前方のロータリバルブ１６の
軸方向の移動量として伝達される構成となっている。図
５において、１ａは回転軸１のスプライン部である。

【００１１】ロータリバルブ１６，１７の形状は図２，
図３に示した通り、概略円筒形状をなし、その外周面に
概略三角形状の可変吸入通路Ｐｒを含むくぼみ部分が形
成されており、このくぼみ部分は図１に示す通りコンプ
レッサの吸入圧室Ｖｓと連通しているので、常時吸入圧
となっている。そして、ロータリバルブ１６，１７と回
転軸１との組合せは、概略三角形状の可変吸入通路Ｐｒ
の軸方向に延びた辺が後述する切り欠き溝Ｐａに一致す
る回転位置で該当するピストン５が上死点に位置するよ
うになっている。したがって、前方側のロータリバルブ
１６と後方側のロータリバルブ１７とは、互いに１８０
度回転角が異なって回転軸１に組みつけられている。ま
た、図３に示す後方側のロータリバルブ１７は、図１に
表すように後端面１７ａが閉塞された形状となってお
り、ケーシング１１に形成された制御圧室Ｖｃ内に回転
自在に収納されている。

【００１２】前記シリンダブロック３，４の中央部分に
は、前記ロータリバルブ１６，１７が微少間隙を保ちな
がら回転するバルブシリンダＳｖ，Ｓｖが形成されてお
り、このバルブシリンダＳｖ，Ｓｖとピストンシリンダ
Ｓｐは、シリンダブロック３および４のバルブシート
７，７側の端面部に施した切り欠き溝Ｐａ，Ｐａで連通
（図１，図４参照）している。そして、この切り欠き溝
Ｐａと前記ロータリバルブ１６，１７に施した概三角形
状の可変吸入通路Ｐｒは、図４に後方側の切り欠き溝Ｐ
ａでの断面を示すように、ロータリバルブ１７の回転に
伴い、一つのピストンシリンダＳｐ当たりに特定の回転
角度範囲で切り欠き溝Ｐａを介してピストンシリンダＳ
ｐに連通するとともに、連通するピストンシリンダＳｐ
は図４中矢印×で示すロータリバルブ回転方向に順次移
動する構成となっている。

【００１３】制御弁５０は、図６に示す通り、後方側の
ケーシング１１内に挿入され、サークリップ２３でケー
シング１１に固定されている。この制御弁５０は、３ポ
ート弁として構成されており、各ポートＰ１，Ｐ２，Ｐ
３はコンプレッサ内の図１に示す吸入圧室Ｖｓ、制御圧
室Ｖｃ、および吐出圧室Ｖｄにそれぞれ導かれている。

【００１４】５１はボールバルブで、ハウジング５２に
形成した円錐状のバルブシート５２ａ、およびボールバ
ルブ５１をバルブシート５２ａに押しつけるように組み
込まれたスプリング５７と組み合わされて、制御圧ポー
トＰ２と吸入圧ポートＰ１の間を開閉する弁部を構成す
る。５４はダイアフラムで、制御弁５０の２つのハウジ
ング５２，５３の端面間に接合されており、このダイヤ
フラム５４の一方の空間５４ａには吸入圧ポートＰ１か
ら穴５２ｂを介して吸入圧が導入され、他方側の空間５
４ｂには穴５３ａを介して大気圧が導入される。従っ
て、この吸入圧と大気圧との差圧による荷重と、スペー
サ５５を介して大気側から押圧するスプリング５６の荷
重の大小に応じてダイヤフラム５４が変位できるように
なっている。５７はロッドで、前記ダイヤフラム５４の
変位を前記ボールバルブ５１に伝えるためのものであ
る。なお、制御圧ポートＰ２と吐出圧ポートＰ３とは、
微小径からなる絞り部Ｐ４を介して常時連通している。

【００１５】次に、上記構成において本実施例の斜板型
可変容量コンプレッサの作動について説明する。回転軸
１が回転すると、回転軸１に一体的に固定された斜板２
が旋回する。このとき、斜板２に発生する揺動運動は、
シュー６を介してピストン５に伝達され、ピストン５は
シリンダブロック３，４に形成されたピストンシリンダ
Ｓｐ内でレシプロ運動を行う。

【００１６】これと同時に、回転軸１とスプライン嵌合
したロータリバルブ１６，１７がバルブシリンダＳｖ，
Ｓｖ内で回転するが、ロータリバルブ１６，１７の外周
に形成した可変吸入通路Ｐｒは常時吸入圧となっている
ので、この通路Ｐｒと切り欠き溝Ｐａを介して連通する
ピストンシリンダＳｐ内は吸入圧の状態に保たれること
になる。

【００１７】本発明による斜板型可変容量コンプレッサ
では、ロータリバルブ１６，１７に設けた可変吸入通路
Ｐｒは、ピストン５が上死点直後から下死点に向う特定
の回転角範囲でピストンシリンダＳｐと連通する切り欠
き溝Ｐａと連通するようにしてあるので、上記特定の回
転角範囲において冷媒ガスをピストンシリンダＳｐ内に
吸入する。そして、ロータリバルブ１６，１７の回転が
進行して上記特定の回転角範囲からはずれると、ロータ
リバルブ１６，１７の可変吸入通路Ｐｒと切り欠き溝Ｐ
ａとの連通状態が遮断されるので、ピストンシリンダＳ
ｐは吸入圧室Ｖｓとの連通が遮断される。従って、この
ロータリバルブ１６，１７の可変吸入通路Ｐｒが切り欠
き溝Ｐａから遮断された時点においてピストンシリンダ
Ｓｐ内に閉じ込められた冷媒ガスの容量がコンプレッサ
の容量に相当することになる。

【００１８】図１は制御弁５０の作用によってロータリ
バルブ１６，１７が最も後方側（図の右方）へ移動した
状態にあり、この状態では図４に表したように、ロータ
リバルブ１６，１７の可変吸入通路Ｐｒがピストンシリ
ンダＳｐと連通する回転角範囲が上死点より約２５度と
最小値を示す。即ち、ロータリバルブ１６，１７はその
可変吸入通路Ｐｒが狭い回転角でのみ切り欠き溝Ｐａと
連通するような軸方向位置に変位している。これによ
り、ピストンシリンダＳｐ内に吸入される冷媒ガスは最
大容積のおよそ２０％の吸入容量となる。また、図７は
ロータリバルブ１６，１７が最も前方側（図の左方）へ
移動した状態にあり、この状態においては図８で表した
ように、ロータリバルブ１６，１７の軸方向移動によ
り、外周面の可変吸入通路ＰｒがピストンシリンダＳｐ
と連通する回転角範囲が上死点Ａから下死点Ｂまでのお
よそ１８０度の範囲になる。従って、ピストンシリンダ
Ｓｐ内に吸入される冷媒ガスは最大容量となる。

【００１９】このように、本発明による斜板型可変容量
コンプレッサは、ロータリバルブ１６，１７を軸方向に
移動させることによって、ロータリバルブ１６，１７の
外周に形成した概略三角形状の可変吸入通路Ｐｒとピス
トンシリンダＳｐとが接続する回転角範囲が変化し、ピ
ストンシリンダＳｐ内に吸入する冷媒ガスの容量が連続
的に変化することになる。そして、ロータリバルブ１
６，１７の軸方向移動量の制御は制御圧室Ｖｃの圧力に
よって行われる。以下、この制御について詳述すると、
後方側のロータリバルブ１７の後端面１７ａには制御圧
室Ｖｃ内の制御圧Ｐｃが加わり、吸入圧室Ｖｓ内の吸入
圧Ｐｓとの差圧（Ｐｃ−Ｐｓ）とバルブシリンダＳｖの
断面積Ａｖの積に相当する荷重がロータリバルブ１７に
対して前方向に作用する。この荷重は、プッシュロッド
１８からガイドピン１９を介して前方側のロータリバル
ブ１６へと伝達し、スプリング２０による後方向への負
荷荷重と対抗する。従って、制御圧Ｐｃが適切な圧力な
らば、制御圧Ｐｃによる前方向荷重とスプリング２０に
よる後方向荷重とが、釣り合ってロータリバルブ１６，
１７は任意の軸方向位置に制御でき、その結果、本発明
による斜板型可変容量コンプレッサの容量は制御圧Ｐｃ
の制御により連続的に可変できるのである。

【００２０】制御圧室Ｖｃの制御圧Ｐｃは図６に示した
制御弁５０が作り出す。吸入圧Ｐｓがダイヤフラム５４
に加わって作用する荷重が大気側から作用するスプリン
グ５６の荷重より大きいとき、ダイアフラム５４は図６
の上方向に変位し、ボールバルブ５１はハウジング５２
に形成された円錐状のバルブシート５２ａに押しつけら
れて制御圧ポートＰ２と吸入圧ポートＰ１間を閉じる。
そして、制御圧ポートＰ２には吐出圧ポートＰ３から絞
り部Ｐ４を介して吐出圧Ｐｄが導かれ制御圧Ｐｃは吐出
圧Ｐｄまで上昇する。逆に、吸入圧Ｐｓがダイアフラム
５４に加わって作用する荷重が大気側から作用するスプ
リング５６の荷重より小さいときには、ダイアフラム５
４は図６の下方向に変位し、ボールバルブ５１はハウジ
ング５２に形成した円錐状のバルブシート５２ａから離
脱し、制御圧ポートＰ２と吸入圧ポートＰ１間が開状態
となって、制御圧Ｐｃは吸入圧Ｐｓへと降下することに
なる。本発明による制御弁５０ではスプリング５７の荷
重は約２気圧の吸入圧Ｐｓがダイアフラム５４に加わっ
たときに作用する荷重に設定している。

【００２１】カーエアコンの冷房サイクルでは、蒸発器
のフロスト防止のため、吸入圧Ｐｓは約２気圧（冷媒蒸
発温度約０℃）で運転されるのが一般的であり、冷房サ
イクルの熱負荷がコンプレッサの能力より大きい場合に
は吸入圧Ｐｓは２気圧より高くなり、冷房サイクルの熱
負荷がコンプレッサの能力より小さい場合には吸入圧Ｐ
ｓは２気圧より低くなる。

【００２２】本発明による斜板型可変容量コンプレッサ
では、熱負荷が大きく吸入圧Ｐｓが２気圧を上回るとき
には、制御弁５０は制御圧Ｐｃを上昇させロータリバル
ブ１６，１７を前方に移動させてコンプレッサ容量を増
加させ、逆に熱負荷が小さく吸入圧Ｐｓが２気圧を下回
るときには、制御弁５０は制御圧Ｐｃを低下させてコン
プレッサ容量を減少させるように作用するため、吸入圧
Ｐｓが２気圧に制御できる熱負荷の範囲では常に熱負荷
に見合った容量で斜板型可変容量コンプレッサを運転で
きる。

【００２３】本発明による斜板型可変容量コンプレッサ
の作動時におけるピストンシリンダＳｐ内の容積ｖと圧
力ｐについて図９に示す。図９の上の図（ａ）は、ピス
トン５が上死点Ａから下死点Ｂを経て再び上死点Ａに至
る回転軸１の１回転の間の回転角θに応じたピストンシ
リンダＳｐ内の容積変化を表し、下の図（ｂ）には、そ
の容積変化につれて変化するピストンシリンダＳｐ内の
圧力ｐの変化を表している。

【００２４】斜板型可変容量コンプレッサが最大容量で
運転されている場合には、ピストンシリンダＳｐはロー
タリバルブ１６，１７によって上死点Ａから下死点Ｂの
間で吸入圧室Ｖｓと連通して吸入行程（ａ→ｂ）とな
り、下死点Ｂから上死点Ａに向う過程で圧縮行程（ｂ→
ｃ）、吐出行程（ｃ→ｄ）を行う。可変容量運転される
場合には、ロータリバルブ１６，１７が上死点ＡからＥ
までの特定の回転角θ₀の間でピストンシリンダＳｐと
吸入圧室Ｖｓが連通し、吸入行程（ａ→ｅ）となり、ピ
ストンシリンダＳｐの容積Ｖ₀ に吸入圧Ｐｓの冷媒ガス
が充填される。ロータリバルブ１６，１７がピストンシ
リンダＳｐと吸入圧室Ｖｓとの連通を遮断した後、Ｅの
位置から下死点Ｂに至る過程では膨張行程（ｅ→ｂ′）
をもち、下死点Ｂから再び上死点Ａに至る過程で圧縮行
程（ｂ′→ｃ′）、吐出行程（ｃ′→ｄ）を行う。従っ
て、本発明による斜板型可変容量コンプレッサの容量可
変時におけるｐ−ｖ線図は、ａ→ｅ→ｂ′→ｃ′→ｄ→
ａとなるが、圧縮動力はｐ−ｖ線図で囲まれた面積ａｅ
ｃ′ｄａと容積Ｖ₀ の圧縮動力と一致することから圧縮
効率の良い可変容量コンプレッサである。

【００２５】本発明による斜板型可変容量コンプレッサ
は、後方側のロータリバルブ１７の軸方向移動量を変
え、この移動量を回転軸１を貫通するプッシュロッド１
８とガイドピン１９を介して前方のロータリバルブ１６
に伝達し、ロータリバルブ１６，１７の双方がピストン
シリンダＳｐと吸入圧室Ｖｓを連通する回転角度範囲を
変化することにより連続可変容量を得るといった極めて
簡単な構成の可変容量コンプレッサを提供できる。

【００２６】また、本発明では前方側のロータリバルブ
１６にはスプリング２０により後方へ向かう方向の荷重
を加え、後方側のロータリバルブ１７の後端面１７ａに
コンプレッサの吸入圧Ｐｓに応じて制御圧Ｐｃを制御す
る制御弁５０からの制御圧Ｐｃを導びくことでロータリ
バルブ１６，１７の軸方向変位を制御し、可変容量を行
うようにしたため、常にクーラサイクルの熱負荷に応じ
た適切な容量でコンプレッサを作動させることができ
る。

【００２７】本斜板型可変容量コンプレッサは、以上述
べた通り、従来の斜板型可変容量コンプレッサのような
斜板の傾斜角度を変化させるといった複雑かつ精巧なメ
カニズムを用いないことから高速信頼性に優れた可変容
量コンプレッサといった特徴を有する。

【００２８】次に、本発明の他の実施例について述べ
る。上述の第１実施例では、ロータリバルブ１６，１７
の外周面に形成した概略三角形状の可変吸入通路Ｐｒ
を、ピストン５の上死点Ａから下死点Ｂに至る特定の回
転角範囲に設けたが、第２の実施例では図１０に示した
ように、上死点Ａから下死点Ｂを経て再び上死点Ａに向
かう特定の回転角範囲において概略台形状の可変吸入通
路Ｐｒを設けるようにしている。このようなロータリバ
ルブ１６，１７を用いた斜板型可変容量コンプレッサの
作動時におけるピストンシリンダＳｐ内の容積ｖと圧力
ｐについて図１１に示す。前述したように最大容量で運
転されている場合には、ピストンシリンダＳｐはロータ
リバルブ１６，１７によって上死点Ａから下死点Ｂの間
が吸入圧室Ｖｓと連通し吸入行程（ａ→ｂ）となり、下
死点ｂから上死点Ａに向かう過程で圧縮行程（ｂ→
ｃ）、吐出行程（ｃ→ｄ）を行う。可変容量運転される
場合には、ロータリバルブ１６，１７が上死点Ａから下
死点Ｂまでが吸入行程（ａ→ｂ）となるが、さらに上死
点Ｂより進んだ位置Ｆまでの回転角θ₁ の間ピストンシ
リンダＳｐと吸入圧室Ｖｓが連通する。この回転角θ₁
範囲では吸入吐き出し行程（ｂ→ｆ）となり、ピストン
シリンダＳｐの容積がＶ₀ になるまで吸入圧Ｐｓの冷媒
ガスが再び吸入圧室Ｖｓへ吐き出される。そして、ロー
タリバルブ１６，１７がピストンシリンダＳｐと吸入圧
室Ｖｓとの連通を遮断した位置Ｆから上死点Ａに至る過
程では圧縮行程（ｆ→ｃ′）、吐出行程（ｃ′→ｄ）を
行う。従って、第２の実施例による斜板型可変容量コン
プレッサの容量可変時におけるｐ−ｖ線図は、ａ→ｂ→
ｆ→ｃ′→ｄ→ａとなり、圧縮動力はｐ−ｖ線図で囲ま
れた面積ａｆｃ′ｄａとなり、第１の実施例と同様容積
Ｖ₀ の圧縮動力と一致する。

【００２９】なお、上述の第１，第２実施例において、
制御圧Ｐｃを直接ロータリバルブ１７の後端面１７ａに
作用させる構成を示したが、図１２に示すように、制御
ピストン２４およびスラストベアリング２５をロータリ
バルブ１７と直列に配置し、これらの部材２４，２５を
介してロータリバルブ１７に制御圧を作用させる構成と
してもよい。

【００３０】次に、本発明の第３実施例について述べ
る。上述の第１，第２実施例では、可変容量を制御する
制御弁５０は吸入圧Ｐｓを検知して制御圧Ｐｃを変える
３ポート弁を使用した実施例を示したが、第３の実施例
では図１３に示したように、３ポート弁の代わりにベロ
ーズ７４とスプリング７２等を用いた制御弁構造として
いる。

【００３１】この制御弁において、７０はボディであ
り、ケーシング１１にボルト７５により固定され、その
間にゴム製のベローズ７４が配設されている。そして図
１４に示す通り、ベローズ７４の両側から挟む込むよう
にしてキャップ７３がカップ７１に固着されており、カ
ップ７１とボディ７０の間にはカップ７１の内周面に内
接するスプリング７２が配設されカップ７１に対して図
１３中左方向（コンプレッサ後方側）に荷重を負荷して
いる。キャップ７３に設けられた球状突起部７７はロー
タリバルブ１７のほぼ中央部に当接するよう形成されて
いる。ボディ７０には大気導入口７６が穿設され、ベロ
ーズ７４のカップ側に大気圧を導いている。

【００３２】次に、上記弁構造を用いた斜板型可変容量
コンプレッサの作動時におけるロータリバルブ１６，１
７の軸方向移動量の制御について図１５を用いて説明す
る。ベローズ７４の受圧面積をＳ、スプリング２０，７
２のばね定数をそれぞれｋｆ，ｋｒ、最小容量時つま
り、ロータリバルブ１６，１７が最も後方側（図の右
方）へ移動した状態におけるスプリング２０，７２の縮
みをそれぞれδｆ，δｒ、最小容量時からのロータリバ
ルブ１６，１７の前方側への移動量をｘとすると、ロー
タリバルブ１６，１７に作用する力の釣り合いは数式１
で表されることから、前記ロータリバルブ１６，１７の
前方側への移動量ｘは数式２の通りとなる。

【００３３】

【数１】 ｋｆ（δｆ＋ｘ）＋Ｓ（Ｐｓ−１）＝ｋｒ（δｒ−ｘ）

【００３４】

【数２】 ｘ＝Ｓ／（ｋｆ＋ｋｒ）・Ｐａ＋（ｋｒ・δｒ−ｋｆ・
δｆ＋Ｓ）／（ｋｆ＋ｋｒ） すなわち、ロータリバルブ１６，１７の移動量ｘは吸入
圧Ｐｓに反比例することになり、吸入圧Ｐｓが下がると
ロータリバルブ１６，１７は後方側に移動し、容量は減
少することになる。

【００３５】従って、上述したように本実施例において
も、吸入圧Ｐｓが２気圧前後で、最大容量から最小容量
までロータリバルブ１６，１７が移動する（例えば、吸
入圧が２気圧で最大容量となり吸入圧が１．９気圧で最
小容量となる）ようスプリング２０，７２のばね定数等
を設定すれば、熱負荷が大きく吸入圧が高くなる場合に
は容量を大きくし、また、熱負荷が小さく吸入圧Ｐｓが
低くなる場合には容量を小さくするよう熱負荷に見合っ
た容量で運転することができ、大きな省動力効果を得る
ことができる。

【００３６】また、本実施例では、制御弁５０を必要と
しないためその分コストを下げることができ、さらに、
制御弁５０に圧力を導く連通口も不要となることから、
加工時間も短縮できコストダウンにつながる。

【００３７】さらに、制御弁５０の応答遅れによる冷房
サイクルのハンチングも発生することがなく、安定した
吹き出し口温度を得ることができる。また、上述した第
３実施例では、キャップ７３を直接ロータリバルブ１７
に接触させる構成としたが、図１６に示すように、スラ
ストベアリング２５をロータリバルブ１７とキャップ７
３の間に直列に配置し、スラストベアリング２５を介し
てキャップ７３とロータリバルブ１７の荷重を伝達する
構成としても良い。なお、７９をキャップ７３を固定す
るためのナットである。

【００３８】さらに、他の実施例を図１７に示す。この
第４実施例では、金属製のベローズ８０のロータリバル
ブ１７側の開口部に球状突起部を備えたキャップ８２
が、その反対側外周にベース８１が固着され、ベース８
１をボディ８４とカバー８３が挟み込むように固定して
いる。カバー８３には大気導入口７６が穿設されベロー
ズ８０の内側は大気圧となっており、ベローズ８０の外
側は第３実施例と同様に吸入圧力Ｐｓが導かれている。
また、ベローズ８０の内側にはスプリング７２が配設さ
れキャップ８２にロータリバルブ１７方向に荷重を与え
ている。

【００３９】上記構成により、吸入圧力Ｐｓの変化に対
応してベローズ８０が伸縮し、第３実施例と同様な作用
効果が得られる。また、制御弁５０は、図６の例ではコ
ンプレッサ内部のガス圧Ｐｓ，Ｐｄを導入して制御圧室
Ｖｃの制御圧Ｐｃを制御しているが、コンプレッサ内部
のガス圧を用いずに、圧縮空気等の外部圧力源を用い、
この外部圧力源の圧力を制御弁５０により調整して制御
圧室Ｖｃに作用させるようにしてもよい。そして、さら
には、ロータリバルブ１７の軸方向変位の制御に圧力を
用いず、電動モータなどの電気的アクチュエータを用い
てロータリバルブ１６，１７の軸方向変位を直接電気制
御するようにしてもよい。

【００４０】さらに他の実施例を図１８に示す。第１実
施例では、ピストンの両側に作動室を有する両頭ピスト
ンを用いているのに対し、第５実施例ではコンプレッサ
後方側の片側だけに作動室を有している。回転軸１と一
体に回転する斜板２にベアリング９０，９１を介し回転
自在に斜板プレート９２が保持され、この斜板プレート
７２は回転軸１の回転を受け揺動運動する。シリンダブ
ロック４の周方向に複数等分割された位置に回転軸１と
平行にピストンシリンダＳｐが形成され、この複数のピ
ストンシリンダＳｐ内に、斜板プレート９２とピストン
ロッド９３で連結されたピストン５がそれぞれ摺動可能
に挿入されている。従って、ピストン５は斜板プレート
９２の揺動運動を受けてピストンシリンダＳｐ内を往復
運動することにより、本実施例の圧縮機は圧縮作用を行
う。

【００４１】第１実施例と同様に、ピストンシリンダＳ
ｐには切り欠き溝Ｐａが穿設され、回転軸１にはロータ
リバルブ１７がスプライン嵌合される。スプリング２０
はロータリバルブ１７に対して図１８の右方向に荷重を
負荷し、制御弁５０がロータリバルブ１７の軸方向位置
を制御することも第１実施例と同様である。

【００４２】本実施例においても、第１実施例と同様に
容量可変を行うことができ、同様の効果を奏することが
できる。次に、第６実施例について図１９乃至図２４を
用いて説明する。

【００４３】本第６実施例においても、上述した第１乃
至第４実施例と同様に、１は図示しない電磁クラッチを
介して自動車エンジンの回転力を受ける回転軸で、傾斜
した円盤上の斜板２を一体的に結合している。この回転
軸は２つのシリンダブロック３，４に組み込まれたラジ
アルベアリング１３，１３およびスラストベアリング１
４，１４によって回転自在に支承されている。５は両先
端にピストンを持つ両頭ピストンで、シリンダブロック
３，４の周方向を５等分する位置（図２０参照）に形成
されたピストンシリンダＳｐ内に挿入されている。この
両頭ピストン５は、前記斜板２の旋回に伴う揺動を一対
の半球形状のシュー６を介して受け、シリンダブロック
３，４のピストンシリンダＳｐ内でレシプロ運動可能に
組み込まれている。シリンダブロック３，４の軸方向前
後の両端面にはそれぞれバルブプレート７，７、吐出弁
８，８、弁ストッパ９，９が配置され、これらはケーシ
ング１０，１１とともに５本のスルーボルト１２でシリ
ンダブロック３，４に締結されている。１５は軸シール
で、前方側のケーシング１０内に組み込まれている。

【００４４】しかしながら、本実施例においては、回転
軸１の中心付近にコンプレッサ前方側及び後方側に設け
られた夫々の制御圧力室Ｖｃと、制御弁５０からの圧力
が加わる制御圧ポートＰ２とを連通させるように制御圧
流路Ｐｃが穿設されている。

【００４５】また、図２１乃至図２３に示す通り、コン
プレッサの前方及び後方側の回転軸１上にそれぞれ配置
されたロータリバルブ１６，１７は、前記回転軸１とは
キー１００およびキー溝１０６により嵌合されて一体的
に回転するとともに軸方向には移動自在となっている。
１０１，１０１はコイルスプリングで前記回転軸１に設
けられた第１肩部１０２，１０２とロータリバルブ端面
で挟持され、夫々のロータリバルブ１６，１７に対して
外側方向（ロータリバルブ１６は図１９中左方向、ロー
タリバルブ１７は図１９中右方向）に荷重を負荷する。
また、ロータリバルブ１６，１７の軸方向移動を適当な
範囲で規制するために回転軸１には第２肩部１０３，１
０３とサークリップ１０４，１０４がそれぞれ設けられ
ている。

【００４６】ロータリバルブ１６，１７の形状は図２
２，２３に示した通り、概略円筒形状をなし、その外周
面に概略三角形状の可変吸入流路Ｐｒを含むくぼみ部分
が形成されており、このくぼみ部分は、コンプレッサの
吸入圧室Ｖｓと連通穴１０５で連通しているので（図１
９参照）常時吸入圧力となっている。そしてロータリバ
ルブ１６，１７と回転軸の組み合わせは、概略三角形状
の可変吸入流路Ｐｒの軸方向に延びた辺が後述する切り
欠き溝Ｐａに一致する回転位置で該当するピストン５が
上死点に位置するようになっている。従って、前方側の
ロータリバルブ１６と後方側のロータリバルブ１７と
は、互いに１８０°回転角が異なって回転軸１に組み付
けられている。

【００４７】前記シリンダブロック３，４の中央部分に
は前記ロータリバルブ１６，１７が微小間隙を保ちなが
ら回転するバルブシリンダＳｖ，Ｓｖが形成されてお
り、このバルブシリンダＳｖ，Ｓｖとピストンシリンダ
Ｓｐは、シリンダブロック３および４のバルブプレート
７，７付近から斜めに貫通された切り欠き溝Ｐａで連通
（図１９，２０参照）している。そして、この切り欠き
溝Ｐａと前記ロータリバルブ１６，１７に施された概略
三角形状の可変吸入通路Ｐｒは、図２０に示すようにロ
ータリバルブ１６，１７の回転に伴い、一つのピストン
シリンダＳｐ当たりに特定の回転角度範囲で切り欠き溝
Ｐａを介してピストンシリンダＳｐに連通するととも
に、連通するピストンシリンダＳｐは図２０中央印で示
すロータリバルブ１６，１７の回転方向に順次移動する
構成となっている。

【００４８】制御弁５０は、図１９に示す通り、後方側
のケーシング１１に挿入され、サークリップ１０７でケ
ーシング１１に固定されている。この制御弁５０は、図
２４に示す通り３ポート弁として構成されており、各ポ
ートＰ１，Ｐ２，Ｐ３はコンプレッサ内の吸入圧室Ｖ
ｓ，吐出圧室Ｖｄ，制御圧室Ｖｃに各々導かれている。

【００４９】そして制御弁５０は、ハウジング１０８に
形成した円錐上の第１バルブシート１０９と、キャップ
１１０に形成した円錐上の第２バルブシート１１１との
間に、スプリング１１２で第１バルブシート１０９に押
圧するように組み込んだボールバルブ１１３が、制御圧
ポートＰ３，吸入圧ポートＰ１，吐出圧ポートＰ２を開
閉する構成となっている。１１４はダイアフラムで制御
弁の２つのハウジング１０８，１１５の端面に接合され
ており、このダイアフラム１１４の一方の空間１１５に
吸入圧ポートＰ１から吸入圧が導入され、他方の空間１
１６には大気圧連通穴１１７を介して大気圧が導入され
る。従ってこの吸入圧と大気圧の差圧による荷重とスペ
ーサ１１８を介して大気側から押圧するスプリング１１
９の荷重の大小に応じて、ダイアフラム１１４が変位で
きるようになっている。１２０はロッドで、前記ダイア
フラム１１４の変位を前記ボールバルブ１１３に伝える
ためのものである。この作用でボールバルブ１１３が作
動し、吐出圧Ｐ２から吐出圧が伝達されて、Ｐ３に制御
圧が発生する。

【００５０】次に第６実施例の作動について説明する。
回転軸１が回転すると、回転軸１に一体に固定された斜
板２が旋回する。このとき、斜板２に発生する揺動運動
は、シュー６を介してピストン５に伝達される。そし
て、ピストン５はシリンダブロック３，４に形成された
ピストンシリンダＳｐ内で往復運動を行う。

【００５１】これと同時に、回転軸１とキー１１８によ
り係合された前後のロータリバルブ１６，１７が前後の
バルブシリンダＳｖ，Ｓｖ内で回転するが、ロータリバ
ルブ１６，１７の外周に形成した可変吸入流路Ｐｒは常
時吸入圧となっているので、この吸入流路Ｐｒと切り欠
き溝Ｐａを介して連通するピストンシリンダＳｐ内は吸
入圧の状態に保たれることになる。本実施例による斜板
型可変容量コンプレッサでは、ロータリバルブ１６，１
７に設けた可変吸入流路Ｐｒは、ピストン５が上死点直
後から下死点に向かう特定の回転範囲でピストンシリン
ダＳｐと連通する吸入ポートＰａと連通するようになっ
ているため、上記特定の回転範囲において冷媒ガスをピ
ストンシリンダＳｐ内に吸入する。そしてロータリバル
ブ１６，１７の回転が進行して上記特定の回転範囲から
はずれると、ロータリバルブ１６，１７の可変吸入流路
Ｐｒと切り欠き溝Ｐａの連通状態が遮断されるため、ピ
ストンシリンダＳｐは吸入圧室Ｖｓとの連通が遮断され
る。従って、このロータリバルブ１６，１７の可変吸入
流路Ｐｒが切り欠き溝Ｐａから遮断された時点におい
て、ピストンシリンダＳｐ内に閉じこめられた冷媒ガス
の体積が圧縮機の容量に相当することになる。

【００５２】図１９は、制御弁５０の作用によってロー
タリバルブ１６，１７が最も外側（ロータリバルブ１６
は図１９中左方向、ロータリバルブ１７は図１９中右方
向）に移動している状態であり、この状態では図２０に
示すように、ロータリバルブ１６，１７の可変吸入流路
ＰｒがピストンシリンダＳｐと連通する角度範囲が上死
点から１８０°と最も広く、ピストンシリンダＳｐ内に
吸入される冷媒ガス流量が最大となる。逆にロータリバ
ルブ１６，１７が最も内側（ロータリバルブ１６は図１
９中右方向、ロータリバルブ１７は図１９中左方向）に
移動しているとき（図２５，図２６参照）には上記角度
範囲が上死点から約２５°と最も狭くなる。このように
ロータリバルブ１６，１７は軸方向移動をしながら上記
角度範囲を変化させる。これによりピストンシリンダＳ
ｐ内に吸入される冷媒ガス流量が最大容量時のおよそ２
０％となる。

【００５３】このように本発明による斜板型可変容量コ
ンプレッサは、ロータリバルブ１６，１７を軸方向に移
動させることによって、ロータリバルブ１６，１７の外
周に形成した概略三角形状の可変吸入流路Ｐｒとピスト
ンシリンダＳｐとが連通する角度範囲が変化し、ピスト
ンシリンダＳｐ内に吸入する冷媒ガス体積が連続的に変
化することになる。

【００５４】そしてロータリバルブ１６，１７の軸方向
移動量の制御は制御室Ｖｃ，Ｖｃの圧力変化によって行
われる。前後の制御室Ｖｃ，Ｖｃは、ロータリバルブ１
６，１７とシリンダブロック３，４と前後ケーシング１
０，１１に囲まれた、吸入圧室Ｖｓおよび吐出室Ｖｄと
は遮断された空間となっている。そして、前後制御室Ｖ
ｃ，Ｖｃは、回転軸１内に穿設された制御圧流路Ｐｃに
より連通しており、前後ともに等しい制御圧力で保たれ
ている。前後のロータリバルブ１６，１７の制御圧室Ｖ
ｃ側端面には制御圧による力が加わり、上記他側端側に
は吸入圧力による力とスプリング１０１による力が作用
する。従って、制御圧力が適正であれば、ロータリバル
ブ１６，１７の両側端面に加わる荷重は釣り合って、ロ
ータリバルブ１６，１７を任意の軸方向に制御すること
ができ、その結果、斜板型可変容量コンプレッサの容量
は、制御圧力の制御によって連続的に可変できることに
なる。なお、制御室Ｖｃの制御圧力は図２４に示した制
御弁５０が作り出す。

【００５５】従って、本実施例によれば、プッシュロッ
ド１８の代わりに、回転軸１に穿設された制御圧流路Ｐ
ｃによりロータバルブ１６，１７を連動させる構成のた
め、プッシュロッド１８を使用しない分低コストとなる
と共に、組付性においても簡易となる。

【００５６】なお、本実施例では連通穴１０５により吸
入圧室Ｖｓとロータリバルブ１６，１７のくぼみ部分を
連通させる構成としたが、上述した第１実施例（図２，
３参照）に示すように吸入圧室Ｖｓとロータリバルブ１
６，１７のくぼみ部分を連通させる構成としてもよい。

【００５７】次に第７実施例について図２７に示す。本
実施例においては、前後スプリング１０１，１０１は互
いにばね定数が異なるものを配設し、制御圧力の上昇に
よって、一方（図２７中右方側）のロータリバルブが必
要なストローク分移動した後に、他方のロータリバルブ
が変位し始める。また、上述した第６実施例では、ロー
タリバルブ１６，１７とピストンシリンダＳｖ，Ｓｖの
隙間を極力小さくすることにより、ピストンシリンダＳ
ｐ内での制御圧室Ｖｃと吸入圧室Ｖｓとの間でのもれを
防ぐ構成としているが、本実施例ではロータリバルブ１
６，１７の外周面および内周面にシール材１２２，１２
３を設け、ロータリバルブ１６，１７とピストンシリン
ダＳｐ，Ｓｐとのクリアランス管理を容易にしている。

【００５８】上記構成によれば、後方側（図２７中右方
側）ロータリバルブ１７が高容量時（第７実施例では１
００〜６０％）、前方側（図２７中左方側）ロータリバ
ルブ１６が低容量時（第７実施例では６０〜２０％）の
可変を行うことになり、容量可変の分解能が良好な可変
容量コンプレッサを提供することができる。

【００５９】次に第８実施例について図２８に示す。本
実施例においては、上述した実施例の制御圧室Ｖｃと吸
入圧室Ｖｓの位置が入れ替わった構成としており、コン
プレッサに吸入された冷媒ガスは、図示しない吸入流路
により、シリンダブロック３，４とケーシング１０，１
１およびロータリバルブ１６，１７に囲まれた吸入圧室
Ｖｓに導かれている。そして、シリンダブロック３，４
に囲まれた制御圧室Ｖｃの圧力は、後方側ケーシング１
１に挿入された制御弁５０により調整される。従って、
ロータリバルブの可変吸入通路Ｐｒは、上述した実施例
とは左右対象に設けられ、スプリング１９は、夫々のロ
ータリバルブの外側に配置され、スプリングを受けるカ
ラー部１２４が付加されている。ここで、各ポートＰ
１，Ｐ２，Ｐ３の働きは、上述した第６実施例と同様で
ある。

【００６０】上記構成によれば、上述した第６実施例と
同様の効果を奏することができる。また、本実施例を第
７実施例と組み合わせて用いることも可能である。ま
た、上述の第１，第２，第６実施例では、ピストン５の
両先端にピストンシリンダＳｐをもつ両頭ピストンを持
つ斜板型コンプレッサにおいて、前後両方のピストンシ
リンダＳｐを同時に同容量可変させる構成としたが、前
後のピストンシリンダＳｐを可変容量させるタイミング
をずらすようにしてもよい。例えば、制御圧力を絞り等
を介する方法によって、初めは後方側のピストンシリン
ダのみ可変容量させ、後方側が最小容量となった後、前
方側が容量可変を開始するようにしたり、また、後方側
のピストンシリンダＳｐだけで可変容量を行うようにし
てもよい。

【００６１】さらに、図２９に示す。第９実施例のよう
に、電磁弁１２５等を使用した外部制御手段を用いても
よい。なお、バルブシリンダＳｖ内のロータリバルブ１
６，１７の摺動面にコーティングを施すことにより、ロ
ータリバルブ１６，１７の摺動性が良好となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示すコンプレッサの縦断
面図で、最小容量時の状態を示す。

【図２】図１のコンプレッサ前方側のロータリバルブ１
６の斜視図。

【図３】図１のコンプレッサ後方側のロータリバルブ１
７の斜視図。

【図４】図１のコンプレッサにおいて、後方側ロータリ
バルブ１７部分の横断面図。

【図５】図１のコンプレッサにおいて前方側ロータリバ
ルブ１６部分の一部破断斜視図。

【図６】図１のコンプレッサにおいて制御弁５０部分の
縦断面図。

【図７】図１のコンプレッサが最大容量となった状態を
示す縦断面図。

【図８】図７における後方側ロータリバルブ１７部分の
横断面図。

【図９】（ａ），（ｂ）は本発明の第１実施例における
作動説明図。

【図１０】本発明の第２実施例を示すロータリバルブの
斜視図。

【図１１】（ａ），（ｂ）は本発明の他の実施例の作動
説明図。

【図１２】本発明の第１ないし第２実施例における制御
弁５０部分の他の変形例を示す縦断面図。

【図１３】本発明の第３実施例を示すコンプレッサの縦
断面図。

【図１４】図１３のコンプレッサにおいて制御弁部分を
示す斜視図。

【図１５】本発明の第３実施例の作動説明図。

【図１６】本発明の第３実施例における制御弁部分の他
の変形例を示す縦断面図。

【図１７】本発明の第４実施例を示す制御弁部分の縦断
面図。

【図１８】本発明の第５実施例を示すコンプレッサの縦
断面図。

【図１９】本発明の第６実施例を示すコンプレッサの縦
断面図。

【図２０】図１９のコンプレッサにおいて、後方側ロー
タリバルブ１７部分の横断面図で、最大容量時の状態を
示す。

【図２１】図１９のコンプレッサにおいて、後方側ロー
タリバルブ１７部分の一部破断斜視図。

【図２２】図１９のコンプレッサ前方側のロータリバル
ブ１６の斜視図。

【図２３】図１９のコンプレッサ後方側のロータリハル
ブ１７の斜視図。

【図２４】図１９のコンプレッサにおいて制御弁５０部
分の縦断面図。

【図２５】図１９のコンプレッサが最小容量となった状
態を示す縦断面図。

【図２６】図２５における前方側ロータリバルブ１６部
分の横断面図。

【図２７】本発明の第７実施例を示すコンプレッサの縦
断面図。

【図２８】本発明の第８実施例を示すコンプレッサの縦
断面図。

【図２９】本発明の第９実施例を示すコンプレッサの縦
断面図。

【符号の説明】

１ 回転軸 ２ 斜板 ３，４ シリンダブロック ５ ピストン Ｓｐ ピストンシリンダ Ｖｓ 吸入圧室 １６，１７ ロータリバルブ Ｐａ 切り欠き溝 ５０ 制御弁 Ｖｃ 制御圧室 Ｐｒ 可変吸入通路 ７３ 荷重伝達部材をなすキャップ ７４ 受圧部材をなすベローズ Ｐｃ 制御圧流路

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松田 三起夫 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 石原 晨也 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 笹谷 英顕 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (23)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 駆動源からの動力を受けて回転する回転
   軸と、 この回転軸を回転自在に内蔵するシリンダブロックと、 このシリンダブロックの周方向に沿って前記回転軸とは
   平行に配設された複数のピストンシリンダと、 前記ピストンシリンダに往復可能に組み込まれた複数の
   ピストンと、 前記回転軸の回転を前記ピストンの往復運動に変換する
   斜板機構と、 前記シリンダブロック内に形成され、前記ピストンシリ
   ンダ内で圧縮される流体が吸入される吸入圧室と、 前記回転軸に軸方向には移動可能で、かつ回転方向には
   一体に連絡され、前記回転軸と一体に回転するロータリ
   バルブと、 このロータリバルブの軸方向位置を制御する制御手段と
   を具備し、 前記ロータリバルブは、前記ピストンシリンダと前記吸
   入圧室との間の流体通路を開閉可能に構成されており、 さらに前記ロータリバルブは、その軸方向位置が前記制
   御手段によって制御されることにより、前記ピストンシ
   リンダと前記吸入圧室との間の流体通路が連通する回転
   角範囲が変化するように構成されていることを特徴とす
   る斜板型可変容量コンプレッサ。
2. 【請求項２】 前記ピストンシリンダおよび前記ピスト
   ンがコンプレッサの前方側および後方側の双方に設けら
   れており、 前記ロータリバルブは、前記前後のピストンシリンダに
   対応して２個設けられており、 この前後の２つのロータリバルブは、軸方向の移動伝達
   手段により連動され、軸方向に移動可能に構成されてい
   ることを特徴とする請求項１記載の斜板型可変容量コン
   プレッサ。
3. 【請求項３】 前記移動伝達手段は、前記回転軸を貫通
   するプッシュロッドとガイドピンとにより構成されてい
   ることを特徴とする請求項２記載の斜板型可変容量コン
   プレッサ。
4. 【請求項４】 前記前後２つのロータリバルブは、前記
   回転角範囲が等しくなるように構成されていることを特
   徴とする請求項２又は３に記載の斜板型可変容量コンプ
   レッサ。
5. 【請求項５】 前記ロータリバルブは概略円筒形状に形
   成されており、その円筒外周面に概略三角形状の可変吸
   入通路が形成されており、この可変吸入通路によって前
   記吸入圧室と前記ピストンシリンダとの間の流体通路が
   連通可能に構成されていることを特徴とする請求項１な
   いし４のいずれか１つに記載の斜板型可変容量コンプレ
   ッサ。
6. 【請求項６】 前記制御手段は、コンプレッサ前後両方
   向から前記ロータリバルブを軸方向に変位させるための
   荷重を発生させる荷重発生手段を有することを特徴とす
   る請求項１ないし５のいずれか１つに記載の斜板型可変
   容量コンプレッサ。
7. 【請求項７】 前記荷重発生手段は、前記ロータリバル
   ブの軸方向の一方向の荷重を発生するスプリングと、軸
   方向の他方向の荷重を発生するガス圧が作用する制御圧
   室とにより構成されていることを特徴とする請求項６記
   載の斜板型可変容量コンプレッサ。
8. 【請求項８】 前記荷重発生手段は、前記ロータリバル
   ブの軸方向の一方向の荷重を発生するスプリングと、前
   記一方向と同方向の荷重を発生するガス圧が作用し前記
   軸方向の両方向に変位可能な受圧部材と、前記受圧部材
   に作用する荷重を前記ロータリバルブに伝達する荷重伝
   達部材と、前記軸方向の他方向の荷重を前記受圧部材に
   発生するスプリングとにより構成されていることを特徴
   とする請求項６記載の斜板型可変容量コンプレッサ。
9. 【請求項９】 前記受圧部材は伸縮自在な部材よりなる
   ことを特徴とする請求項８記載の斜板型可変容量コンプ
   レッサ。
10. 【請求項１０】 前記荷重伝達部材は前記受圧部材に取
    り付けられた突起部材であり、この突起部材が前記ロー
    タリバルブに軸心付近で当接することを特徴とする請求
    項８又は９に記載の斜板型可変容量コンプレッサ。
11. 【請求項１１】 前記荷重伝達部材は、前記受圧部材と
    前記ロータリバルブとの間に配設されたスラストベアリ
    ングであることを特徴とする請求項８又は９に記載の斜
    板型可変容量コンプレッサ。
12. 【請求項１２】 前記移動伝達手段は、前記回転軸に回
    転軸方向に穿設された制御圧流路とサークリップとによ
    り構成されていることを特徴とする請求項２記載の斜板
    型可変容量コンプレッサ。
13. 【請求項１３】 前記前後２つのロータリバルブは、前
    記回転角範囲が異なるように構成されていることを特徴
    とする請求項２又は１２に記載の斜板型可変容量コンプ
    レッサ。
14. 【請求項１４】 前記ロータリバルブは概略円筒形状に
    形成されており、その円筒外周面に概略三角形状の可変
    吸入通路が形成されており、この可変吸入通路が連通穴
    を介して前記吸入圧室と連通し、この可変吸入通路によ
    って前記吸入圧室と前記ピストンシリンダとの間の流体
    通路が連通可能に構成されていることを特徴とする請求
    項１，２，３，４，１２及び１３のいずれか１つに記載
    の斜板型可変容量コンプレッサ。
15. 【請求項１５】 前記制御手段は、コンプレッサ前後両
    方向から内方へロータリバルブを軸方向に変位させるた
    めの荷重を発生させると共に、コンプレッサ中央部から
    外方へロータリバルブを軸方向に変位させるための荷重
    を発生させる荷重発生手段を有することを特徴とする請
    求項１４に記載の斜板型可変容量コンプレッサ。
16. 【請求項１６】 前記荷重発生手段は、前記前後２つの
    ロータリバルブの軸方向のコンプレッサ外方への荷重を
    発生するスプリングと、軸方向のコンプレッサ内方への
    荷重を発生するガス圧が前記制御圧流路を介して作用す
    る制御圧室とにより構成されていることを特徴とする請
    求項１５に記載の斜板型可変容量コンプレッサ。
17. 【請求項１７】 前記コンプレッサの外方へ荷重を発生
    するスプリングのバネ定数を異なるようにしたことを特
    徴とする請求項１６に記載の斜板型可変容量コンプレッ
    サ。
18. 【請求項１８】 前記制御圧室にかかる制御圧力を異な
    るようにしたことを特徴とする請求項１６に記載の斜板
    型可変容量コンプレッサ。
19. 【請求項１９】 前記制御手段は、コンプレッサ内部の
    圧力を導入して前記ガス圧を調整する制御弁を有するこ
    とを特徴とする請求項７又は１６に記載の斜板型可変容
    量コンプレッサ。
20. 【請求項２０】 前記制御弁は、前記吸入圧室の吸入圧
    を検知して前記ガス圧を調整するように構成されている
    ことを特徴とする請求項１９記載の斜板型可変容量コン
    プレッサ。
21. 【請求項２１】 前記ピストンシリンダと前記吸入圧室
    との間の流体通路が前記ロータリバルブによって連通す
    る回転角範囲が、前記ピストンが上死点から下死点に向
    かう特定の範囲に設定されていることを特徴とする請求
    項１乃至２０のいずれか１つに記載の斜板型可変容量コ
    ンプレッサ。
22. 【請求項２２】 前記ピストンシリンダと前記吸入圧室
    との間の流体通路が前記ロータリバルブによって連通す
    る回転角範囲が、前記ピストンが上死点から下死点を経
    て再び上死点に向かう特定範囲に設定されていることを
    特徴とする請求項１乃至２０のいずれか１つに記載の斜
    板型可変容量コンプレッサ。
23. 【請求項２３】 前記ロータリバルブにおいて、前記可
    変吸入通路が設けられている部分と、前記制御圧室のガ
    ス圧を受ける部分とが別体に分離して構成されているこ
    とを特徴とする請求項７，１６，１９，２０のいずれか
    １つに記載の斜板型可変容量コンプレッサ。