JPH05305312A - 遠心鋳造製複合ロール - Google Patents
遠心鋳造製複合ロールInfo
- Publication number
- JPH05305312A JPH05305312A JP13143892A JP13143892A JPH05305312A JP H05305312 A JPH05305312 A JP H05305312A JP 13143892 A JP13143892 A JP 13143892A JP 13143892 A JP13143892 A JP 13143892A JP H05305312 A JPH05305312 A JP H05305312A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer layer
- less
- layer material
- composite roll
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
均一な遠心鋳造製複合ロールを提供すること。 【構成】 外層材と、該外層材と溶着一体化した普通鋳
鉄又はダクタイル鋳鉄の軸材とからなる遠心鋳造製複合
ロールであって、該外層材が、C:1.5 〜3.5%,S
i:1.5 %以下,Mn:1.2 %以下,Cr:5.5 〜12.0
%,Mo:2.0 〜8.0 %,V:3.0 〜10.0%,Nb:0.
6 〜7.0 %、更にCo:10.0%以下,Cu:2.0 %以
下,W:1.0 %以下,Ti:2.0 %以下,Zr:2.0 %
以下,B:0.1 %以下のうちから選ばれた1種又は2種
以上を含有し、且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 V+ 1.8Nb ≦ 7.5 C−6.0(%) …(1) 0.2 ≦ Nb/V ≦ 0.8 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなるものである。
Description
性を兼備した遠心鋳造製複合ロールに関する。
ロールは、外層と内層からなる複合ロールとされ、外層
材をセメンタイト系の炭化物が晶出した高Cr鋳鉄、又
はNiグレン鋳鉄、内層材を靱性の良いねずみ鋳鉄、又
はダクタイル鋳鉄として、遠心力鋳造法によって製造さ
れている。
る生産性向上の要求等から、より一層の耐摩耗性と耐ク
ラック性を備えた圧延用ロールの提供が要求されてい
る。
407 号、特開昭61-177355 号には、従来の遠心力鋳造ロ
ールの外層材として高V鋳鉄を用いることが提案されて
いる。
造ロールの外層材として高V鋳鉄を用いる圧延用ロール
では、比重の小さいV炭化物が遠心分離により偏析し、
ロール外層内の特性が肉厚方向で不均一になる。この傾
向は大型ロールで外層肉厚が大なるほど著しく、実用ロ
ールとしての使用に耐えることができないという問題点
がある。
公報には、高速度鋼なみに高合金化した鋳鋼、鋳鉄を適
用したロール材が提案されている。然しながら、特開昭
58-87249号公報には焼嵌め又は組立ロールを対象とした
ものであり、圧延中に生ずる外層と軸材間の滑りが問題
となる。また、特開平1-96355 号公報は特殊な鋳かけ肉
盛法等、遠心力鋳造法以外の特殊な製造手法しか適用で
きず、生産性、経済性の面で問題がある。
外層にVを多量に含有させることにより、耐摩耗性を著
しく向上させることは可能であるが、複合ロール製造時
に生産性、経済性が最も優れているとして一般に実施さ
れている遠心力鋳造法を採用した場合には、遠心分離に
よる炭化物の偏析を生じ所定の特性を均一に得られない
という問題点がある。
化し、炭化物組成を限定することにより、生産性、経済
性の優れた遠心力鋳造法を適用しても、偏析等の生じな
い耐摩耗性と耐クラック性の均一な遠心鋳造製複合ロー
ルを提供することを目的とする。
は、外層材と、該外層材と溶着一体化した普通鋳鉄又は
ダクタイル鋳鉄の軸材とからなる遠心鋳造製複合ロール
であって、該外層材が、C:1.5 〜 3.5%,Si:1.5
%以下,Mn:1.2 %以下,Cr:5.5 〜12.0%,M
o:2.0 〜8.0 %,V:3.0 〜10.0%,Nb:0.6 〜7.
0 %、更にCo:10.0%以下,Cu:2.0 %以下,W:
1.0 %以下,Ti:2.0 %以下,Zr:2.0 %以下,
B:0.1 %以下のうちから選ばれた1種又は2種以上を
含有し、且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 V+ 1.8Nb ≦ 7.5 C−6.0(%) …(1) 0.2 ≦ Nb/V ≦ 0.8 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなるようにしたもので
ある。
外層材と溶着一体化した普通鋳鉄又はダクタイル鋳鉄の
軸材とからなる遠心鋳造製複合ロールであって、該外層
材が、C:1.5 〜 3.5%,Si:1.5 %以下,Mn:1.
2 %以下,Cr:5.5 〜12.0%,Mo:2.0 〜8.0 %,
V:3.0 〜10.0%,Nb:0.6 〜7.0 %,Ni:5.5 %
以下、更にCo:10.0%以下,Cu:2.0 %以下,W:
1.0 %以下,Ti:2.0 %以下,Zr:2.0 %以下,
B:0.1 %以下のうちから選ばれた1種又は2種以上を
含有し、且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 V+ 1.8Nb ≦ 7.5 C−6.0(%) …(1) 0.2 ≦ Nb/V ≦ 0.8 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなるようにしたもので
ある。
2に記載の本発明において更に、前記外層材と軸材の間
に中間層を有し、該中間層を介して外層材と軸材とを溶
着一体化してなるようにしたものである。
含有量の限定理由及びV,Nb,C量の限定式について
説明する。
成するための必須元素で1.5 %以上必要であるが、3.5
%を越えると耐クラック性が著しく低下するため上限を
3.5 %とする。
が、1.5 %を越えると耐クラック性を低下するため上限
を1.5 %とする。
2 %を越えると耐クラック性が低下するため好ましくな
く上限を1.2 %とする。
な元素で5.5 %以上添加するが、12.0%を越えると本発
明が対象とするV,Nbを添加した場合には耐摩耗性が
劣化するため上限を12.0%とする。
有効であるとともに、基地の焼入性、焼もどし軟化抵抗
を向上し、基地組織の強化に有効であるため2.0 %以上
必要であるが、8.0 %を越えると耐クラック性が低下す
るため、上限を8.0 %をする。
加するが、5.5 %を越えると残留γの存在など不安定な
組織を形成するため好ましくなく、上限を 5.5%とす
る。
めに添加するが、10.0%を越えるとその耐熱性向上効果
が飽和するため経済性の点から上限を10.0%とする。
るため添加するが、Cuは 2.0%を越えるとロールの表
面性状を劣化するとともに耐摩耗性、耐クラック性を低
下するため上限を 2.0%とし、Wは比重の大きな元素で
あり過剰に添加すると遠心分離によるV系炭化物の偏析
を助長するため上限を 1.0%とする。
B:0.1 %以下 Ti、Zr、Bはともに粗大な共晶炭化物の形成を抑制
し、耐摩耗性、耐クラック性を向上するため添加する
が、TiとZrは 2.0%を越えるとV,Nb複合炭化物
の形状を劣化し逆に耐摩耗性を低下するため上限を 2.0
%とし、Bは0.1%を越えると粒界に偏析して耐クラッ
ク性を低下するので上限を 0.1%とする。
これらの複合添加と含有量制限条件が本発明の最大の特
徴である。
又はM4 C3 炭化物を形成するための必須元素で、その
効果を発揮するためには3.0 %以上必要であるが、10.0
%を越えると耐クラック性の低下、製造上の問題を生じ
るため上限を10.0%とする。
炭化物を形成するが、単独添加では粗大な塊状炭化物と
なりその効果が得られないだけでなく耐クラック性が問
題となる。
材硬さに及ぼすC量との関係、及び遠心力鋳造したリン
グ材の炭化物分布に起因する外層、内層間の熱間摩耗
比、熱衝撃試験におけるクラックの最大深さとNb,V
の含有量比Nb/Vとの関係を調べた結果をそれぞれ図
1、図2及び図3、図4に示す。
して必要な硬さHs 75以上を得るためには V+1.8 Nb≦7.5 C−6.0 (%) を満足する必要があることが明らかとなった。
0.4 %, Cr:6.0 %,Mo:3.2%,Co:4.1 %を
含有し、C,V,Nbを変化させた溶湯を鋳造した25mm
Y−ブロックについて1050℃焼入れ処理、550 ℃焼もど
し処理を施した試料を用い、図2の実験はSi:0.4
%、Mn:0.4 %、Ni: 1.5%,Cr:5.7 %,M
o:2.8 %,Co:3.2 %を含有し、C,V,Nbを変
化させた溶湯を鋳造した25mmY−ブロックについて1050
℃焼ならし処理、 550℃焼もどし処理を施した試料を用
いた。
した場合にも均一な外層材を得ることができ、且つ耐ク
ラック性を損なわないためには 0.2 ≦ Nb/V ≦ 0.8 を満足する必要があることが明らかとなった。
/外層)」は、リング材の内層側から採取した試験片の
摩耗量(Iw)と外層側から採取した試験片の摩耗量
(Ow)との比(Iw/Ow)であり、「熱衝撃クラッ
ク最大深さ」は、熱衝撃試験で発生したクラックの最大
深さである。
0.3 %,Mn:0.4 %,Cr:6.0%,Mo:3.2 %,
V: 5.1%,Co:4.1 %,Nb:0 〜6.0 %を含有す
る溶湯を遠心力鋳造(140 G)して得た肉厚100mm のリ
ングサンプルについて1050℃焼入れ処理、550 ℃焼もど
し処理を施した試料を用い、図4の実験は、C:2.3
%,Si:0.4 %,Mn:0.5 %,Ni:0.5 %,C
r:5.5 %,Mo:3.2%,V: 5.4%,Co:5.2
%,Nb:0 〜7.2 %を含有する溶湯を遠心力鋳造(14
0 G)して得た肉厚100mm のリングサンプルについて10
50℃焼ならし処理、550 ℃焼もどし処理を施した試料を
用いた。
とφ50×10の試験材の2円盤のすべり摩耗方式で相手材
を800 ℃に加熱し、荷重100kgfで圧接した状態で試験材
を800rpmで回転させ、すべり率3.9 %として120 分後の
摩耗減量を測定して行なった。
いるローラーに55×40×15の板状試験片を圧接する方式
で、荷重150kgf、接触時間15sの条件で行ない、試験片
に発生したクラック長さを測定した。
としては、1000〜1150℃でオーステナイト化した後、冷
却後の組織がベイナイトになるように制御冷却する。従
って、対象とするロール材の組成、形状、サイズにより
冷却条件は異なるものとなる。上述の図1〜図4の実験
では、被熱処理材のサイズが小さいので、焼きならし
(オーステナイト化後空冷)、焼入れ(オーステナイト
化後急冷)の両処理とも可能となっている。尚、焼もど
しは 500〜 600℃の範囲で最適条件を選んで実施する。
ては、上述のNiを必ずしも含有することを要しない。
〜E、Q、比較材:A、F〜P)を遠心力鋳造により鋳
造し、肉厚100mm のリングサンプルを試作し、ショアー
硬さ、熱間摩耗及び熱衝撃試験を行なった。
側からそれぞれφ50×10の試験片を採取し、前記条件と
同一の方法で行なった。
り前記した板状試験片を採取し、同一の条件で行なっ
た。
に示す。表2によれば、本発明材は従来のNi−グレン
材(A材)と比べ、硬さは同程度であるが、耐摩耗性、
耐クラック性ともに著しく向上していることが認められ
る。
ずれているため、F材はC量が低いため硬さが不足して
いるとともに炭化物の偏析で外層の耐摩耗性が低下し、
G材については炭化物の偏析で外層の耐摩耗性が低下
し、H材については耐クラック性が低下し、I材につい
ては硬さが不足している。また、J材はC量が過多であ
るため耐クラック性が低下し、K材はSi量が過多であ
るため耐クラック性が低下し、L材はMn量が過多であ
るため耐クラック性が低下し、M材はCr量が過多であ
るため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、N材はMo量
が過多であるため耐クラック性が低下し、O材はV量が
不足しているため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、P
材はV量が過多であるため耐クラック性が低下してい
る。
B〜E、QのうちCを代表して採用した)及び内層を有
し、胴径670mm 、胴長1450mmの複合ロールを以下に示す
手順で製造した。低周波溶解炉にて外層材の溶湯を溶解
し、この外層材溶湯を遠心力140Gで回転する遠心鋳造
用鋳型内に1490℃で厚さ75mmになるように鋳込んだ。外
層材の鋳込み後20分後に鋳型の回転を停止し、鋳型を直
立させ、外層鋳込み後35分後に内層材溶湯を1420℃で鋳
込んだ。室温まで冷却後、鋳型を解体し、粗加工を行な
った後、1050℃から焼入れし、その後550 ℃にて焼き戻
しを行なう熱処理を行なった。熱処理後超音波探傷等の
検査を行なったが、欠陥のない健全なロールであり、仕
上げ加工後の外層厚は45mmであり、表面硬さはショアー
硬さで78〜82であった。
プミル仕上げスタンドに使用した結果、従来のニッケル
グレン鋳鉄ロールの使用成績を大きく上回るものであっ
た。また、ロール表面の肌荒れ等も問題なく、良好な結
果が得られた。
本発明材を外層材とする複合ロールを構成するに際し、
外層と内層の間に後述実施例5における如くの中間層を
設けるものであっても良い。
(本発明材:B〜F、比較材:A、G〜R)を遠心力鋳
造により鋳造し、肉厚100mm のリングサンプルを試作
し、ショアー硬さ、熱間摩耗及び熱衝撃試験を行なっ
た。
側からそれぞれφ50×10の試験片を採取し、前記条件と
同一の方法で行なった。
り前記した板状試験片を採取し、同一の条件で行なっ
た。
に示す。表5によれば、本発明材は従来のNi−グレン
材(A材)と比べ、硬さは同程度であるが、耐摩耗性、
耐クラック性ともに著しく向上していることが認められ
る。
ずれているため、G材はC量が低いため硬さが不足して
いるとともに炭化物の偏析で外層の耐摩耗性が低下し、
H材については炭化物の偏析で外層の耐摩耗性が低下
し、I材については耐クラック性が低下し、J材につい
ては硬さが不足している。また、K材はC量が過多であ
るため耐クラック性が低下し、L材はSi量が過多であ
るため耐クラック性が低下し、M材はMn量が過多であ
るため耐クラック性が低下し、N材はNi量が過多であ
るため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、O材はCr量
が過多であるため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、P
材はMo量が過多であるため耐クラック性が低下し、Q
材はV量が不足しているため耐摩耗性、耐クラック性が
低下し、R材はV量が過多であるため耐クラック性が低
下している。
B〜FのうちFを代表して採用した)及び内層を有し、
胴径670mm 、胴長1450mmの複合ロールを以下に示す手順
で製造した。低周波溶解炉にて外層材の溶湯を溶解し、
この外層材溶湯を遠心力 140Gで回転する遠心鋳造用鋳
型内に1490℃で厚さ75mmになるように鋳込んだ。外層材
の鋳込み後20分後に鋳型の回転を停止し、鋳型を直立さ
せ、外層鋳込み後35分後に内層材溶湯を1420℃で鋳込ん
だ。室温まで冷却後、鋳型を解体し、粗加工を行なった
後、1050℃から焼入れし、その後550 ℃にて焼き戻しを
行なう熱処理を行なった。熱処理後超音波探傷等の検査
を行なったが、欠陥のない健全なロールであり、仕上げ
加工後の外層厚は45mmであり、表面硬さはショアー硬さ
で78〜82であった。
プミル仕上げスタンドに使用した結果、従来のニッケル
グレン鋳鉄ロールの使用成績を大きく上回るものであっ
た。また、ロール表面の肌荒れ等も問題なく、良好な結
果が得られた。
本発明材を外層材とする複合ロールを構成するに際し、
外層と内層の間に後述実施例5における如くの中間層を
設けるものであっても良い。
(本発明材:B5〜J5、比較材A5、K5〜N5)を
遠心力鋳造により鋳造し、肉厚100mm のリングサンプル
を試作し、ショアー硬さ、熱間摩耗及び熱衝撃試験を行
なった。
側からそれぞれφ50×10の試験片を採取し、前記条件と
同一の方法で行なった。
り前記した板状試験片を採取し、同一の条件で行なっ
た。
8に示す。表8によれば、本発明材は従来のNi−グレ
ン材(A5材)と比べ、硬さは同程度であるが、耐摩耗
性、耐クラック性ともに著しく向上していることが認め
られる。
を外れているため、K5材はCu 量が過多であるため耐
摩耗性、耐クラック性が低下し、L5材はW量が過多で
あるため炭化物の偏析で外層側の耐摩耗性が低下し、M
5材はTi とB量が過多であるため耐摩耗性、耐クラッ
ク性が低下し、N5材はZr 量が過多であるため耐摩耗
性が低下している。
B5〜J5のうちH5を代表して採用した)及び内層を
有し、胴径670mm 、胴長1450mmの複合ロールを以下に示
す手順で製造した。低周波溶解炉にて外層材の溶湯を溶
解し、この外層材溶湯を遠心力 140Gで回転する遠心鋳
造用鋳型内に1490℃で厚さ75mmになるように鋳込んだ。
外層材の鋳込み後20分後に鋳型の回転を停止し、鋳型を
直立させ、外層鋳込み後35分後に内層材溶湯を1420℃で
鋳込んだ。室温まで冷却後、鋳型を解体し、粗加工を行
なった後、1050℃から焼入れし、その後550 ℃にて焼き
戻しを行なう熱処理を行なった。熱処理後超音波探傷等
の検査を行なったが、欠陥のない健全なロールであり、
仕上げ加工後の外層厚は45mmであり、表面硬さはショア
ー硬さで78〜82であった。
プミル仕上げスタンドに使用した結果、従来のニッケル
グレン鋳鉄ロールの使用成績を大きく上回るものであっ
た。また、ロール表面の肌荒れ等も問題なく、良好な結
果が得られた。
本発明材を外層材とする複合ロールを構成するに際し、
外層と内層の間に後述実施例5における如くの中間層を
設けるものであっても良い。
内層を有し、胴径670mm 、胴長1450mmの複合ロールを以
下に示す手順で製造した。低周波溶解炉にて外層材の溶
湯を溶解し、この外層材溶湯を遠心力 140Gで回転する
遠心鋳造用鋳型内に1490℃で厚さ75mmになるように鋳込
んだ。外層材の鋳込み後20分後に鋳型の回転を停止し、
鋳型を直立させ、外層鋳込み後35分後に内層材溶湯を14
20℃で鋳込んだ。室温まで冷却後、鋳型を解体し、粗加
工を行なった後、1050℃から焼入れし、その後550 ℃に
て焼き戻しを行なう熱処理を行なった。熱処理後超音波
探傷等の検査を行なったが、欠陥のない健全なロールで
あり、仕上げ加工後の外層厚は45mmであり、表面硬さは
ショアー硬さで78〜82であった。
プミル仕上げスタンドに使用した結果、図6に示すよう
に、従来のニッケルグレン鋳鉄ロールの使用成績を大き
く上回るものであった。また、ロール表面の肌荒れ等も
問題なく、良好な結果が得られた。
間層、及び内層を有し、図5に示す胴径670 mm、胴長14
50mmの複合ロールを以下に示す手順で製造した。低周波
溶解炉にて外層材の溶湯を溶解し、この外層材溶湯を遠
心力 140Gで回転する遠心鋳造用鋳型内に1490℃で厚さ
75mmになるように鋳込んだ。外層材が凝固した直後に中
間層の溶湯を1540℃で厚さ40mmになるように鋳込んだ。
この中間層が完全凝固した後に鋳型の回転を停止し、鋳
型を直立させ、外層材鋳込み後40分後に内層材溶湯を14
50℃で鋳込んだ。室温まで冷却後、鋳型を解体し、粗加
工を行なった後、1050℃から焼入れし、その後550 ℃に
て焼き戻しを行なう熱処理を行なった。熱処理後超音波
探傷等の検査を行なったが、外層と中間層の境界及び中
間層と内層との境界ともに欠陥は発生せず、内部性状も
健全なロールであり、仕上げ加工後の外層厚は45mmであ
り、表面硬さはショアー硬さで78〜82であった。
プミル仕上げスタンドに使用した結果、図6に示すよう
に、従来のニッケルグレン鋳鉄ロールの使用成績を大き
く上回るものであった。また、ロール表面の肌荒れ等も
問題なく、良好な結果が得られた。
経済性の優れた遠心力鋳造法を適用しても、偏析等の生
じない耐摩耗性と耐クラック性に優れた圧延用複合ロー
ルを得ることができる。
さに及ぼす影響を示す線図である。
さに及ぼす影響を示す線図である。
起因する外層と内層間の熱間摩耗比と、熱衝撃試験にお
けるクラック最大深さに及ぼすNbとVの含有量比Nb
/Vの影響を示す線図である。
起因する外層と内層間の熱間摩耗比と、熱衝撃試験にお
けるクラック最大深さに及ぼすNbとVの含有量比Nb
/Vの影響を示す線図である。
である。
機ミルでの圧延成績を従来ロールのそれと比較して示す
線図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 外層材と、該外層材と溶着一体化した普
通鋳鉄又はダクタイル鋳鉄の軸材とからなる遠心鋳造製
複合ロールであって、該外層材が、 C:1.5 〜 3.5%,Si:1.5 %以下,Mn:1.2 %以
下,Cr:5.5 〜12.0%,Mo:2.0 〜8.0 %,V:3.
0 〜10.0%,Nb:0.6 〜7.0 %、更にCo:10.0%以
下,Cu:2.0 %以下,W:1.0 %以下,Ti:2.0 %
以下,Zr:2.0 %以下,B:0.1 %以下のうちから選
ばれた1種又は2種以上を含有し、且つ下記(1) 式と
(2) 式を満足し、 V+ 1.8Nb ≦ 7.5 C−6.0(%) …(1) 0.2 ≦ Nb/V ≦ 0.8 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなることを特徴とする
遠心鋳造製複合ロール。 - 【請求項2】 外層材と、該外層材と溶着一体化した普
通鋳鉄又はダクタイル鋳鉄の軸材とからなる遠心鋳造製
複合ロールであって、該外層材が、 C:1.5 〜 3.5%,Si:1.5 %以下,Mn:1.2 %以
下,Cr:5.5 〜12.0%,Mo:2.0 〜8.0 %,V:3.
0 〜10.0%,Nb:0.6 〜7.0 %,Ni:5.5 %以下、
更にCo:10.0%以下,Cu:2.0 %以下,W:1.0 %
以下,Ti:2.0 %以下,Zr:2.0 %以下,B:0.1
%以下のうちから選ばれた1種又は2種以上を含有し、
且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 V+ 1.8Nb ≦ 7.5 C−6.0(%) …(1) 0.2 ≦ Nb/V ≦ 0.8 …(2) 残部Fe及び不可避的不純物よりなることを特徴とする
遠心鋳造製複合ロール。 - 【請求項3】 前記外層材と軸材の間に中間層を有し、
該中間層を介して外層材と軸材とを溶着一体化してなる
請求項1又は2に記載の遠心鋳造製複合ロール。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4131438A JP2700591B2 (ja) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | 遠心鋳造製複合ロール |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4131438A JP2700591B2 (ja) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | 遠心鋳造製複合ロール |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05305312A true JPH05305312A (ja) | 1993-11-19 |
JP2700591B2 JP2700591B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=15057970
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4131438A Expired - Lifetime JP2700591B2 (ja) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | 遠心鋳造製複合ロール |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2700591B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05306427A (ja) * | 1992-04-30 | 1993-11-19 | Kawasaki Steel Corp | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 |
JPH05311319A (ja) * | 1992-05-08 | 1993-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 |
JP2002161331A (ja) * | 2000-11-20 | 2002-06-04 | Nippon Steel Corp | 遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層材 |
JP2010265496A (ja) * | 2009-05-13 | 2010-11-25 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延用遠心鋳造製複合ロール |
JP2010275595A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延用遠心鋳造製複合ロール |
JP2012117083A (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-21 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延用遠心鋳造製ロール外層材および複合ロール |
CN103993220A (zh) * | 2014-05-14 | 2014-08-20 | 邢台正锟机械轧辊有限公司 | 一种亚共晶高铬白口铸铁轧辊及制备方法 |
CN105177447A (zh) * | 2015-10-16 | 2015-12-23 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种离心铸造Cr12MoV型钢矫直辊及其生产工艺 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102018209682A1 (de) * | 2018-06-15 | 2019-12-19 | Mahle International Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines pulvermetallurgischen Erzeugnisses |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02258949A (ja) * | 1988-12-02 | 1990-10-19 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗複合ロール |
JPH05179393A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Kubota Corp | 複合ロール |
JPH05179391A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Kubota Corp | 複合ロール |
JPH05179392A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Kubota Corp | 複合ロール |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2579575B2 (ja) | 1992-05-08 | 1997-02-05 | 川崎製鉄株式会社 | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 |
-
1992
- 1992-04-27 JP JP4131438A patent/JP2700591B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02258949A (ja) * | 1988-12-02 | 1990-10-19 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗複合ロール |
JPH05179393A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Kubota Corp | 複合ロール |
JPH05179391A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Kubota Corp | 複合ロール |
JPH05179392A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Kubota Corp | 複合ロール |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05306427A (ja) * | 1992-04-30 | 1993-11-19 | Kawasaki Steel Corp | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 |
JPH05311319A (ja) * | 1992-05-08 | 1993-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 |
JP2002161331A (ja) * | 2000-11-20 | 2002-06-04 | Nippon Steel Corp | 遠心鋳造製圧延用複合ロールの外層材 |
JP2010265496A (ja) * | 2009-05-13 | 2010-11-25 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延用遠心鋳造製複合ロール |
JP2010275595A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延用遠心鋳造製複合ロール |
JP2012117083A (ja) * | 2010-11-29 | 2012-06-21 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延用遠心鋳造製ロール外層材および複合ロール |
CN103993220A (zh) * | 2014-05-14 | 2014-08-20 | 邢台正锟机械轧辊有限公司 | 一种亚共晶高铬白口铸铁轧辊及制备方法 |
CN105177447A (zh) * | 2015-10-16 | 2015-12-23 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种离心铸造Cr12MoV型钢矫直辊及其生产工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2700591B2 (ja) | 1998-01-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0562114B1 (en) | Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting | |
JP3962838B2 (ja) | 熱間圧延用ロール | |
JP2715223B2 (ja) | ロール外層材及び複合ロール | |
JPH06179947A (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JPH09256108A (ja) | 熱間圧延用工具鋼及び遠心鋳造ロール用外層材 | |
JP2700591B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JP2715199B2 (ja) | 圧延用ロール外層材 | |
JP2715205B2 (ja) | 圧延用ロール外層材 | |
JP2618309B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
JP2974226B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JPH05311335A (ja) | スリーブロール | |
JP2601746B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
WO2018047444A1 (ja) | 熱間圧延用ロール外層材および熱間圧延用複合ロール | |
JP2001279367A (ja) | 遠心鋳造製熱間圧延用ロール | |
JP2715217B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JP2878544B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JPH0820837A (ja) | 高速度鋼系圧延用ロール外層材 | |
JP3019240B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
JP2579576B2 (ja) | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 | |
JP2594865B2 (ja) | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 | |
JP2832254B2 (ja) | 圧延用遠心鋳造製ロール外層材 | |
JP2579575B2 (ja) | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 | |
JP2018161655A (ja) | 熱間圧延用ロール外層材および熱間圧延用複合ロール | |
JP2851967B2 (ja) | 圧延用ロール外層材 | |
KR960005598B1 (ko) | 압연용 로울 외층재료 및 원심력 주조제 복합로울 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970826 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081003 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091003 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101003 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101003 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111003 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111003 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121003 Year of fee payment: 15 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121003 Year of fee payment: 15 |