JPH05305294A - 活性汚泥処理法 - Google Patents
活性汚泥処理法Info
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- JPH05305294A JPH05305294A JP4111565A JP11156592A JPH05305294A JP H05305294 A JPH05305294 A JP H05305294A JP 4111565 A JP4111565 A JP 4111565A JP 11156592 A JP11156592 A JP 11156592A JP H05305294 A JPH05305294 A JP H05305294A
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- JP
- Japan
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- sludge
- aeration tank
- aeration
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Abstract
(57)【要約】
【目的】 活性汚泥処理において、曝気槽の負荷量、処
理効率および処理性能を低下させることなく、しかも簡
単な操作で、低ランニングコストで余剰汚泥の発生量を
低減する。 【構成】 原水を返送汚泥とともに曝気槽１に導入して
曝気処理し、曝気液を固液分離槽２で固液分離して、分
離汚泥の一部を返送汚泥として曝気槽１に返送する活性
汚泥処理法において、返送汚泥の一部、好ましくは１０
〜３０％を加温曝気槽３において３５〜５５℃で曝気し
たのち曝気槽１に返送する。
理効率および処理性能を低下させることなく、しかも簡
単な操作で、低ランニングコストで余剰汚泥の発生量を
低減する。 【構成】 原水を返送汚泥とともに曝気槽１に導入して
曝気処理し、曝気液を固液分離槽２で固液分離して、分
離汚泥の一部を返送汚泥として曝気槽１に返送する活性
汚泥処理法において、返送汚泥の一部、好ましくは１０
〜３０％を加温曝気槽３において３５〜５５℃で曝気し
たのち曝気槽１に返送する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機性排水を好気的に処
理する活性汚泥処理法、特に余剰汚泥の発生量を低減す
ることができる活性汚泥処理法に関する。
理する活性汚泥処理法、特に余剰汚泥の発生量を低減す
ることができる活性汚泥処理法に関する。
【０００２】
【従来の技術】有機性排水の好気的処理法としての活性
汚泥処理法は、原水を返送汚泥とともに曝気槽に導入し
て曝気処理し、曝気液を固液分離して、分離汚泥の一部
を曝気槽に返送する方法である。この方法は比較的低コ
ストで効率よく有機物を分解できるが、難脱水性の余剰
汚泥が大量に発生し、その処理に困難を伴う。
汚泥処理法は、原水を返送汚泥とともに曝気槽に導入し
て曝気処理し、曝気液を固液分離して、分離汚泥の一部
を曝気槽に返送する方法である。この方法は比較的低コ
ストで効率よく有機物を分解できるが、難脱水性の余剰
汚泥が大量に発生し、その処理に困難を伴う。
【０００３】活性汚泥処理における余剰汚泥量を低減さ
せる方法を機能別に大別すると、次のように分けられ
る。 １）曝気槽内の汚泥濃度を高め、ＳＲＴを長くすること
により自己分解する汚泥量を多くし、余剰汚泥量を減少
させる。 ２）曝気槽内の水温を高めることにより自己分解する汚
泥量を多くし、余剰汚泥量を減少させる。 ３）曝気槽内に活性汚泥以外の生物、例えば原生動物や
嫌気性細菌を増殖させ、その微生物により汚泥を分解さ
せる。 ４）余剰汚泥を、別途高温高圧下の物理学的処理や、酵
素剤、酸化剤等の薬品処理を行って汚泥を分解する。さ
らに分解時の溶出液を活性汚泥処理する。
せる方法を機能別に大別すると、次のように分けられ
る。 １）曝気槽内の汚泥濃度を高め、ＳＲＴを長くすること
により自己分解する汚泥量を多くし、余剰汚泥量を減少
させる。 ２）曝気槽内の水温を高めることにより自己分解する汚
泥量を多くし、余剰汚泥量を減少させる。 ３）曝気槽内に活性汚泥以外の生物、例えば原生動物や
嫌気性細菌を増殖させ、その微生物により汚泥を分解さ
せる。 ４）余剰汚泥を、別途高温高圧下の物理学的処理や、酵
素剤、酸化剤等の薬品処理を行って汚泥を分解する。さ
らに分解時の溶出液を活性汚泥処理する。
【０００４】上記１）の方法では、汚泥の自己分解量は
増加するが、汚泥の性状によっては固液分離槽での固液
分離が不十分となり、処理水に多量の汚泥が混入する可
能性がある。また曝気槽の通気量を大幅に高める必要も
あり、ランニングコストが増加するという問題点があ
る。
増加するが、汚泥の性状によっては固液分離槽での固液
分離が不十分となり、処理水に多量の汚泥が混入する可
能性がある。また曝気槽の通気量を大幅に高める必要も
あり、ランニングコストが増加するという問題点があ
る。
【０００５】上記２）の方法は汚泥の自己分解速度を高
める方法としては最も有効で、種々の性状の汚泥に適用
できるが、実際に曝気槽内の水温を高くすることは、特
に高温排水でない限り実用的でない。仮に水温を高くし
た場合でも、水温上昇により通気量が増加してランニン
グコストが増加するとともに、汚泥が分散状態となりや
すく、処理効率が低下するという問題点がある。
める方法としては最も有効で、種々の性状の汚泥に適用
できるが、実際に曝気槽内の水温を高くすることは、特
に高温排水でない限り実用的でない。仮に水温を高くし
た場合でも、水温上昇により通気量が増加してランニン
グコストが増加するとともに、汚泥が分散状態となりや
すく、処理効率が低下するという問題点がある。
【０００６】また上記３）、４）の方法においても効果
は十分に認められているが、処理フローや装置が複雑化
し、通気動力、熱源または薬品等のランニングコストが
大幅に増加するという問題点がある。このように従来の
方法では、余剰汚泥の低減によるランニングコストの低
減メリットが十分に生かされていないのが現状である。
は十分に認められているが、処理フローや装置が複雑化
し、通気動力、熱源または薬品等のランニングコストが
大幅に増加するという問題点がある。このように従来の
方法では、余剰汚泥の低減によるランニングコストの低
減メリットが十分に生かされていないのが現状である。
【０００７】一方、特開昭５５−３４１７５号には、余
剰汚泥を６０〜１００℃で加熱処理したのち、好気性消
化する方法が開示されている。しかし、この方法では、
加熱温度が高いため細胞が破壊されて液中のＣＯＤが高
くなり、そのため専用の消化槽を必要とするという問題
点がある。
剰汚泥を６０〜１００℃で加熱処理したのち、好気性消
化する方法が開示されている。しかし、この方法では、
加熱温度が高いため細胞が破壊されて液中のＣＯＤが高
くなり、そのため専用の消化槽を必要とするという問題
点がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
問題点を解決するため、曝気槽の負荷量、処理効率およ
び処理性能を低下させることなく余剰汚泥の発生量を低
減することができ、しかも操作が簡単で、ランニングコ
ストの上昇が小さい活性汚泥処理法を提案することであ
る。
問題点を解決するため、曝気槽の負荷量、処理効率およ
び処理性能を低下させることなく余剰汚泥の発生量を低
減することができ、しかも操作が簡単で、ランニングコ
ストの上昇が小さい活性汚泥処理法を提案することであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、原水を返送汚
泥とともに曝気槽に導入して曝気処理し、曝気液を固液
分離して、分離汚泥の一部を返送汚泥として曝気槽に返
送する活性汚泥処理法において、返送汚泥の一部を３５
〜５５℃で曝気したのち、曝気槽に返送することを特徴
とする活性汚泥処理法である。
泥とともに曝気槽に導入して曝気処理し、曝気液を固液
分離して、分離汚泥の一部を返送汚泥として曝気槽に返
送する活性汚泥処理法において、返送汚泥の一部を３５
〜５５℃で曝気したのち、曝気槽に返送することを特徴
とする活性汚泥処理法である。
【００１０】本発明において、採用する活性汚泥処理法
は、原水を返送汚泥とともに曝気槽に導入して曝気処理
し、曝気液を固液分離して、分離汚泥の一部を返送汚泥
として曝気槽に返送する方法であり、これらの工程のみ
からなる標準活性汚泥処理法のほか、ステップエアレー
ション等のモディファイドエアレーション、ならびに好
気処理や硝化脱窒法との組合せなどの変形も含まれる。
は、原水を返送汚泥とともに曝気槽に導入して曝気処理
し、曝気液を固液分離して、分離汚泥の一部を返送汚泥
として曝気槽に返送する方法であり、これらの工程のみ
からなる標準活性汚泥処理法のほか、ステップエアレー
ション等のモディファイドエアレーション、ならびに好
気処理や硝化脱窒法との組合せなどの変形も含まれる。
【００１１】本発明においては、原水を活性汚泥処理法
により曝気処理し、固液分離したときに生じる分離汚泥
の一部を返送汚泥として曝気槽に返送する際、返送汚泥
のすべてをそのまま曝気槽に返送するのではなく、曝気
槽のＭＬＳＳを維持するのに必要な量の返送汚泥を加温
曝気することなく曝気槽へ返送し、残りの返送汚泥を加
温曝気槽において加温曝気したのち、曝気槽に返送す
る。
により曝気処理し、固液分離したときに生じる分離汚泥
の一部を返送汚泥として曝気槽に返送する際、返送汚泥
のすべてをそのまま曝気槽に返送するのではなく、曝気
槽のＭＬＳＳを維持するのに必要な量の返送汚泥を加温
曝気することなく曝気槽へ返送し、残りの返送汚泥を加
温曝気槽において加温曝気したのち、曝気槽に返送す
る。
【００１２】加温曝気槽における加温曝気の温度は３５
〜５５℃、好ましくは３５〜４０℃とする。また滞留時
間は１０〜１００時間、好ましくは１２〜７２時間が望
ましい。加温曝気する返送汚泥の量は、曝気槽のＭＬＳ
Ｓによって決まるが、一般的には返送汚泥の１０〜３０
％程度が好ましい。加温曝気槽における加温は通常蒸
気、加熱器などにより行われるが、熱交換器を利用して
温水、高温排水、高温の嫌気性処理水などによって行う
こともできる。
〜５５℃、好ましくは３５〜４０℃とする。また滞留時
間は１０〜１００時間、好ましくは１２〜７２時間が望
ましい。加温曝気する返送汚泥の量は、曝気槽のＭＬＳ
Ｓによって決まるが、一般的には返送汚泥の１０〜３０
％程度が好ましい。加温曝気槽における加温は通常蒸
気、加熱器などにより行われるが、熱交換器を利用して
温水、高温排水、高温の嫌気性処理水などによって行う
こともできる。
【００１３】
【作用】本発明の活性汚泥処理法においては、返送汚泥
の一部を３５〜５５℃の比較的低温で加温曝気すること
により、汚泥の自己分解速度が高くなり、汚泥容量が減
少する。このとき細胞破壊によるＢＯＤの上昇は起こら
ず、汚泥の自己分解速度だけが上昇する。加温曝気によ
り汚泥の分離性は悪くなるが、加温曝気しない返送汚泥
とともに曝気槽で曝気処理することにより、分離性が改
善され、これにより余剰汚泥の発生量は少なくなる。
の一部を３５〜５５℃の比較的低温で加温曝気すること
により、汚泥の自己分解速度が高くなり、汚泥容量が減
少する。このとき細胞破壊によるＢＯＤの上昇は起こら
ず、汚泥の自己分解速度だけが上昇する。加温曝気によ
り汚泥の分離性は悪くなるが、加温曝気しない返送汚泥
とともに曝気槽で曝気処理することにより、分離性が改
善され、これにより余剰汚泥の発生量は少なくなる。
【００１４】また本発明では、返送汚泥の一部を比較的
低温で加温曝気するので、既設の装置に小型の加温曝気
槽を備えるだけで簡単に実施できる。また通気動力も少
なくて済むので、ランニングコストの上昇は小さい。返
送汚泥の１０〜２０％を加温曝気する場合では、加温曝
気槽は曝気槽容量の５〜１０％で済む。さらに、返送汚
泥の一部を加温するため加温汚泥量は少なく、加温した
汚泥を曝気槽に返送しても曝気槽全体の水温はあまり上
昇せず、このため処理性能および処理効率は低下しな
い。
低温で加温曝気するので、既設の装置に小型の加温曝気
槽を備えるだけで簡単に実施できる。また通気動力も少
なくて済むので、ランニングコストの上昇は小さい。返
送汚泥の１０〜２０％を加温曝気する場合では、加温曝
気槽は曝気槽容量の５〜１０％で済む。さらに、返送汚
泥の一部を加温するため加温汚泥量は少なく、加温した
汚泥を曝気槽に返送しても曝気槽全体の水温はあまり上
昇せず、このため処理性能および処理効率は低下しな
い。
【００１５】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。図１
は実施例の活性汚泥処理法を示すフロー図である。図に
おいて、１は曝気槽、２は固液分離槽、３は加温曝気槽
である。
は実施例の活性汚泥処理法を示すフロー図である。図に
おいて、１は曝気槽、２は固液分離槽、３は加温曝気槽
である。
【００１６】処理方法は、まず原水を原水供給管４から
曝気槽１に導入して、槽内の活性汚泥と混合し、散気管
５から散気される空気により曝気処理する。曝気液は連
絡管６から固液分離槽２に導入して固液分離し、分離水
は処理水として処理水管７から排出する。固液分離槽２
で分離した分離汚泥の一部は返送汚泥として曝気槽１に
返送し、残部は余剰汚泥として余剰汚泥排出管８から系
外に排出する。
曝気槽１に導入して、槽内の活性汚泥と混合し、散気管
５から散気される空気により曝気処理する。曝気液は連
絡管６から固液分離槽２に導入して固液分離し、分離水
は処理水として処理水管７から排出する。固液分離槽２
で分離した分離汚泥の一部は返送汚泥として曝気槽１に
返送し、残部は余剰汚泥として余剰汚泥排出管８から系
外に排出する。
【００１７】曝気槽１に返送する返送汚泥の一部は連絡
管９から加温曝気槽３に導入して加温曝気し、残部は返
送汚泥管１０からそのまま曝気槽１に返送する。加温曝
気槽３に導入した返送汚泥は、３５〜５５℃の温度に加
温して、散気管１１から散気される空気により加温曝気
する。加温曝気により自己分解した汚泥は返送汚泥管１
２から曝気槽１に返送する。返送汚泥管１０、１２から
曝気槽１に返送された返送汚泥は原水と混合して曝気処
理され、原水中の有機物の分解に利用される。
管９から加温曝気槽３に導入して加温曝気し、残部は返
送汚泥管１０からそのまま曝気槽１に返送する。加温曝
気槽３に導入した返送汚泥は、３５〜５５℃の温度に加
温して、散気管１１から散気される空気により加温曝気
する。加温曝気により自己分解した汚泥は返送汚泥管１
２から曝気槽１に返送する。返送汚泥管１０、１２から
曝気槽１に返送された返送汚泥は原水と混合して曝気処
理され、原水中の有機物の分解に利用される。
【００１８】実施例１ 活性汚泥の自己分解速度と運転水温との関係を、グルコ
ース資化汚泥を用いてクーロメーター法により測定し
た。結果を図２に示す。図２から、自己分解速度増加率
は水温の上昇に伴って増加し、５５℃で最大となること
がわかる。また自己分解速度増加率は、３５℃では２０
℃の約１．８倍、５５℃では約２．７倍であることがわ
かる。
ース資化汚泥を用いてクーロメーター法により測定し
た。結果を図２に示す。図２から、自己分解速度増加率
は水温の上昇に伴って増加し、５５℃で最大となること
がわかる。また自己分解速度増加率は、３５℃では２０
℃の約１．８倍、５５℃では約２．７倍であることがわ
かる。
【００１９】実施例２ 図１に示す処理フローにおいて、加温曝気槽３で加温曝
気する返送汚泥の割合とその時の余剰汚泥の減少割合と
を、標準的な活性汚泥の動力学定数（汚泥への転換率、
自己分解速度定数、温度係数等）を用いて計算した。計
算例（運転条件）および計算式は次の通りである。
気する返送汚泥の割合とその時の余剰汚泥の減少割合と
を、標準的な活性汚泥の動力学定数（汚泥への転換率、
自己分解速度定数、温度係数等）を用いて計算した。計
算例（運転条件）および計算式は次の通りである。
【００２０】（計算例） 原水条件： 水温（Ｑ） ；１０００ｍ3／ｄ 水温 ；２０℃ ＢＯＤ（Ｃ）；１０００ｍｇ／ｌ ＳＳ ；０ｍｇ／ｌ 曝気槽： ＢＯＤ負荷量 ；１．０ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3・ｄ 保持ＭＬＳＳ（Ｍ）；４０００ｍｇ／ｌ 容量（Ｖ） ；１０００ｍ3 返送汚泥： 返送汚泥容量；５００ｍ3／ｄａｙ 返送ＭＬＳＳ；８０００ｍｇ／ｌ 加温曝気槽： 滞留時間；２４ｈｒ 水温；３５℃ 処理水： 排水量；１０００ｍ3／ｄａｙ 動力学定数： 汚泥転換率（Ｙ）；０．５ｇ−ＭＬＳＳ／ｇ−ＢＯＤ ２０℃の自己分解速度定数（Ｋｄ（２０））； ０．０６ｇ−ＭＬＳＳ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｄ 温度係数（θ） ；１．０５
【００２１】（使用計算式） 余剰汚泥量（ΔＳＳ）
【数１】 Ｔ℃における自己分解速度定数（Ｋｄ（Ｔ））
【数２】
【００２２】上記のように設定した運転条件において、
加温曝気槽で加温曝気する加温曝気汚泥の割合を種々に
設定し、各割合ごとの加温曝気槽３容量、曝気槽１内水
温、余剰汚泥発生量（自己分解量）および加温曝気槽３
を設置しない従来法に対する余剰汚泥の減少率（％）な
どを計算した。結果を表１に示す。
加温曝気槽で加温曝気する加温曝気汚泥の割合を種々に
設定し、各割合ごとの加温曝気槽３容量、曝気槽１内水
温、余剰汚泥発生量（自己分解量）および加温曝気槽３
を設置しない従来法に対する余剰汚泥の減少率（％）な
どを計算した。結果を表１に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１に示すように、原水水温２０℃の条件
で、返送汚泥の２０％を３５℃に加温した加温曝気槽で
１日間の滞留で曝気したのち、曝気槽へ返送した場合、
標準従来法（返送汚泥の全量をそのまま曝気槽に返送し
た場合）に対する余剰汚泥の減少率は４５％となり、返
送汚泥の１０％を加温曝気した場合は２３％になるとい
う結果が得られた。また返送した曝気槽本体の水温上昇
は１〜２℃であり、活性汚泥処理の処理効率および処理
性能には影響はでないと考えられる。
で、返送汚泥の２０％を３５℃に加温した加温曝気槽で
１日間の滞留で曝気したのち、曝気槽へ返送した場合、
標準従来法（返送汚泥の全量をそのまま曝気槽に返送し
た場合）に対する余剰汚泥の減少率は４５％となり、返
送汚泥の１０％を加温曝気した場合は２３％になるとい
う結果が得られた。また返送した曝気槽本体の水温上昇
は１〜２℃であり、活性汚泥処理の処理効率および処理
性能には影響はでないと考えられる。
【００２５】実施例３ 図１に示す処理フローにおいて、実際に加温曝気して余
剰汚泥量などを測定し、実施例２で予想された計算結果
と同等の結果が得られるかを確認した。原水としては、
石油精製工程から排出されるＢＯＤ ４０００ｍｇ／
ｌ、ＴＯＣ（全有機炭素）２２００ｍｇ／ｌ、ＳＳ ４
０ｍｇ／ｌの排水を用いた。
剰汚泥量などを測定し、実施例２で予想された計算結果
と同等の結果が得られるかを確認した。原水としては、
石油精製工程から排出されるＢＯＤ ４０００ｍｇ／
ｌ、ＴＯＣ（全有機炭素）２２００ｍｇ／ｌ、ＳＳ ４
０ｍｇ／ｌの排水を用いた。
【００２６】試験装置は、曝気槽１本体が１０ ｌｉｔ
ｅｒ、加温曝気槽３が１ ｌｉｔｅｒであり、曝気槽１
運転水温は２５℃、加温曝気槽３は３７℃に調整した。
曝気槽１の負荷量は１．３ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3・ｄ、滞
留時間は３日間（対原水に対し）とし、返送汚泥量は原
水量の５０％とした。加温曝気槽３における加温曝気汚
泥の割合は２０％とし、滞留時間は７２時間とした。曝
気槽１内ＭＬＳＳ濃度は５０００ｍｇ／ｌに調整するた
め、余剰汚泥の引抜きを行った。加温曝気槽３内ＭＬＳ
Ｓ濃度は９０００〜１１０００ｍｇ／ｌであった。
ｅｒ、加温曝気槽３が１ ｌｉｔｅｒであり、曝気槽１
運転水温は２５℃、加温曝気槽３は３７℃に調整した。
曝気槽１の負荷量は１．３ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3・ｄ、滞
留時間は３日間（対原水に対し）とし、返送汚泥量は原
水量の５０％とした。加温曝気槽３における加温曝気汚
泥の割合は２０％とし、滞留時間は７２時間とした。曝
気槽１内ＭＬＳＳ濃度は５０００ｍｇ／ｌに調整するた
め、余剰汚泥の引抜きを行った。加温曝気槽３内ＭＬＳ
Ｓ濃度は９０００〜１１０００ｍｇ／ｌであった。
【００２７】以上の条件で、１２日間の連続運転を行っ
た結果、次の結果が得られた。 余剰汚泥量 ：平均２．４ｇ−ＶＳＳ／ｄ 汚泥転換率 ：０．１８ｇ−ＭＬＳＳ／ｇ−ＢＯＤ 処理水ＴＯＣ：平均１７６ｍｇ／ｌ
た結果、次の結果が得られた。 余剰汚泥量 ：平均２．４ｇ−ＶＳＳ／ｄ 汚泥転換率 ：０．１８ｇ−ＭＬＳＳ／ｇ−ＢＯＤ 処理水ＴＯＣ：平均１７６ｍｇ／ｌ
【００２８】比較例１ 実施例３と同一原水を用い、加温曝気槽３を設置しない
従来法で１０日間の連続運転を行った。運転条件は、曝
気槽運転水温が２５℃、負荷量が１．３ｋｇ／ｍ3・
ｄ、返送汚泥量は原水量の５０％とした。結果は次の通
りである。 余剰汚泥量 ：平均４．４ｇ−ＶＳＳ／ｄ 汚泥転換率 ：０．３３ｇ−ＭＬＳＳ／ｇ−ＢＯＤ 処理水ＴＯＣ：平均１８１ｍｇ／ｌ
従来法で１０日間の連続運転を行った。運転条件は、曝
気槽運転水温が２５℃、負荷量が１．３ｋｇ／ｍ3・
ｄ、返送汚泥量は原水量の５０％とした。結果は次の通
りである。 余剰汚泥量 ：平均４．４ｇ−ＶＳＳ／ｄ 汚泥転換率 ：０．３３ｇ−ＭＬＳＳ／ｇ−ＢＯＤ 処理水ＴＯＣ：平均１８１ｍｇ／ｌ
【００２９】実施例３および比較例１から、加温曝気槽
を設置することで、余剰汚泥量は設置しない場合に比べ
て５５％に低減し、計算上の予想とほぼ同程度の結果が
得られることがわかる。
を設置することで、余剰汚泥量は設置しない場合に比べ
て５５％に低減し、計算上の予想とほぼ同程度の結果が
得られることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、活性汚泥
処理法において返送汚泥の一部を３５〜５５℃で曝気し
たのち原水の曝気槽に返送するようにしたので、曝気槽
の負荷量、処理効率および処理性能を低下させることな
く、しかも簡単な操作で、低ランニングコストで余剰汚
泥の発生量を低減することができる。
処理法において返送汚泥の一部を３５〜５５℃で曝気し
たのち原水の曝気槽に返送するようにしたので、曝気槽
の負荷量、処理効率および処理性能を低下させることな
く、しかも簡単な操作で、低ランニングコストで余剰汚
泥の発生量を低減することができる。
【図１】実施例の活性汚泥処理法を示すフロー図であ
る。
る。
【図２】実施例１の結果を示すグラフである。
【符号の説明】 １ 曝気槽 ２ 固液分離槽 ３ 加温曝気槽 ４ 原水供給管 ５、１１ 散気管 ６、９ 連絡管 ７ 処理水管 ８ 余剰汚泥排出管 １０、１２ 返送汚泥管
Claims (1)
- 【請求項１】 原水を返送汚泥とともに曝気槽に導入し
て曝気処理し、曝気液を固液分離して、分離汚泥の一部
を返送汚泥として曝気槽に返送する活性汚泥処理法にお
いて、 返送汚泥の一部を３５〜５５℃で曝気したのち、曝気槽
に返送することを特徴とする活性汚泥処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11156592A JP3248233B2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 活性汚泥処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11156592A JP3248233B2 (ja) | 1992-04-30 | 1992-04-30 | 活性汚泥処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05305294A true JPH05305294A (ja) | 1993-11-19 |
| JP3248233B2 JP3248233B2 (ja) | 2002-01-21 |
Family
ID=14564605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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