JPH05302626A - なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受 - Google Patents
なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受Info
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 鋼裏金、アルミニウム合金中間接着層及びＡ
ｌ−Ｓｎ−Ｓｉ系軸受合金層からなる多層軸受に於い
て、前記アルミニウム軸受合金が重量％で７〜１５％の
Ｓｎ，０．５〜３％のＳｉ，残部が実質的にＡｌから成
り、硬さがビッカース硬度で５０未満であり、又、前記
アルミニウム合金中間接着層が重量％で０〜１．７％の
Ｍｎ，０〜１．２％のＣｕ，０〜１．８％のＭｇの内い
ずれか１種以上、残部が実質的にＡｌからなる前記アル
ミニウム合金中間接着層の硬さがアルミニウム軸受合金
の硬さに対し、ビッカース硬さで６０％以上１２０％以
下であることを特徴とするなじみ性及び耐疲労性に優れ
た多層アルミニウム基合金軸受。 【効果】 本発明により、高負荷のかかる厳しい使用条
件下においても、十分に性能を発揮できるなじみ性及び
耐疲労性に優れた多層アルミニウム合金すべり軸受を提
供できる。
ｌ−Ｓｎ−Ｓｉ系軸受合金層からなる多層軸受に於い
て、前記アルミニウム軸受合金が重量％で７〜１５％の
Ｓｎ，０．５〜３％のＳｉ，残部が実質的にＡｌから成
り、硬さがビッカース硬度で５０未満であり、又、前記
アルミニウム合金中間接着層が重量％で０〜１．７％の
Ｍｎ，０〜１．２％のＣｕ，０〜１．８％のＭｇの内い
ずれか１種以上、残部が実質的にＡｌからなる前記アル
ミニウム合金中間接着層の硬さがアルミニウム軸受合金
の硬さに対し、ビッカース硬さで６０％以上１２０％以
下であることを特徴とするなじみ性及び耐疲労性に優れ
た多層アルミニウム基合金軸受。 【効果】 本発明により、高負荷のかかる厳しい使用条
件下においても、十分に性能を発揮できるなじみ性及び
耐疲労性に優れた多層アルミニウム合金すべり軸受を提
供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車及び一般産業用
機械の高出力エンジン用としてのなじみ性及び耐疲労性
に優れた多層アルミニウム合金すべり軸受に関する。
機械の高出力エンジン用としてのなじみ性及び耐疲労性
に優れた多層アルミニウム合金すべり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のアルミニウム基合金軸受として、
例えば特公昭６２−１４０２４号公報で開示されている
材料のように、主にＡｌ−Ｓｎ系の合金をベースとした
軸受合金と裏金を硬さの低いＡｌ又はＡｌ合金の中間接
着層を介して接着し、それを機械加工を行い軸受とした
ものや、また特開平３−１６８４１１号公報で開示され
ている硬いＡｌ系軸受合金と裏金をバランスのとれた強
化中間層を介して接着したものが知られている。
例えば特公昭６２−１４０２４号公報で開示されている
材料のように、主にＡｌ−Ｓｎ系の合金をベースとした
軸受合金と裏金を硬さの低いＡｌ又はＡｌ合金の中間接
着層を介して接着し、それを機械加工を行い軸受とした
ものや、また特開平３−１６８４１１号公報で開示され
ている硬いＡｌ系軸受合金と裏金をバランスのとれた強
化中間層を介して接着したものが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらの先行技術の軸
受のうち、前者はすべり軸受にとって重要な特性である
なじみ性と非焼付性において優れたものをもっている。
しかし、近年における内燃機関の高速化、高出力化の進
展に伴い軸受にかかる負荷も増え、特に中間接着層が疲
労を起こしたり、亀裂が入ったりするという問題が発生
している。又後者については、エンジンのメインメタル
等として使用する場合に疲労強度が優れていることと共
に、ハウジングの不整合やシャフト形状の変化に追従で
きるなじみ性を強く要求されるようになってきた。本発
明の目的は、前記問題を解決してなじみ性及び耐疲労性
が共に優れた多層アルミニウム基合金軸受を提供するこ
とにある。
受のうち、前者はすべり軸受にとって重要な特性である
なじみ性と非焼付性において優れたものをもっている。
しかし、近年における内燃機関の高速化、高出力化の進
展に伴い軸受にかかる負荷も増え、特に中間接着層が疲
労を起こしたり、亀裂が入ったりするという問題が発生
している。又後者については、エンジンのメインメタル
等として使用する場合に疲労強度が優れていることと共
に、ハウジングの不整合やシャフト形状の変化に追従で
きるなじみ性を強く要求されるようになってきた。本発
明の目的は、前記問題を解決してなじみ性及び耐疲労性
が共に優れた多層アルミニウム基合金軸受を提供するこ
とにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】 上記目的を達成させるための本発明の第１の多層ア
ルミニウム基合金軸受は、鋼裏金、中間接着層及びアル
ミニウム軸受合金層の多層からなる軸受において、前記
アルミニウム軸受合金の組成は、重量でＳｎ７〜１５
％、Ｓｉ０．５〜３％、残部が実質的にＡｌから成り、
硬さがビッカース硬さで５０未満であり、又、前記中間
接着層は重量でＭｎ０〜１．７％、Ｃｕ０〜１．２％、
Ｍｇ０〜１．８％の内いずれか１種以上を含み、残部が
実質的にＡｌからなり且つ中間接着層の硬さがアルミニ
ウム軸受合金の硬さに対し、ビッカース硬さで６０％以
上１２０％以下であり、なじみ性および耐疲労性に優れ
ていることを特徴とする。 本発明の第２の多層アルミニウム基合金軸受は、
に記載の軸受において、アルミニウム軸受合金層は更に
重量でＣｕ０．２〜５％、Ｐｂ０．１〜３％、Ｓｂ０．
１〜３％、Ｍｎ，Ｍｇ，Ｖ，Ｎｉ，Ｔｉ０．０１〜１％
の群から選択された何れか１種または２種以上を含有し
ＭｎとＭｇとＶとＮｉの合計量は０．０１〜３％であ
り、なじみ性および耐疲労性に優れていることを特徴と
する。 本発明の第３の多層アルミニウム基合金軸受は、
又はに記載の軸受において、中間接着層は更にＳｉ，
Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｂ，Ｖ，Ｆｅから選択された１種以
上でその総量が重量で３％以下の成分を含有し、なじみ
性及び耐疲労性に優れていることを特徴とする。 本発明の第４の多層アルミニウム基合金軸受は、
からまでのいずれか一項に記載の軸受において、アル
ミニウム軸受合金層にＳｎ、Ｐｂ又はこれらを主成分と
した合金のオーバーレイが施されており、なじみ性及び
耐疲労性に優れていることを特徴とする。 本発明の第５の多層アルミニウム基合金軸受は、
からまでのいずれか一項に記載の軸受において、軸受
表面にＳｎ、Ｐｂまたはそれらの合金のフラッシュメッ
キが施されており、なじみ性及び耐疲労性に優れている
ことを特徴とする。
ルミニウム基合金軸受は、鋼裏金、中間接着層及びアル
ミニウム軸受合金層の多層からなる軸受において、前記
アルミニウム軸受合金の組成は、重量でＳｎ７〜１５
％、Ｓｉ０．５〜３％、残部が実質的にＡｌから成り、
硬さがビッカース硬さで５０未満であり、又、前記中間
接着層は重量でＭｎ０〜１．７％、Ｃｕ０〜１．２％、
Ｍｇ０〜１．８％の内いずれか１種以上を含み、残部が
実質的にＡｌからなり且つ中間接着層の硬さがアルミニ
ウム軸受合金の硬さに対し、ビッカース硬さで６０％以
上１２０％以下であり、なじみ性および耐疲労性に優れ
ていることを特徴とする。 本発明の第２の多層アルミニウム基合金軸受は、
に記載の軸受において、アルミニウム軸受合金層は更に
重量でＣｕ０．２〜５％、Ｐｂ０．１〜３％、Ｓｂ０．
１〜３％、Ｍｎ，Ｍｇ，Ｖ，Ｎｉ，Ｔｉ０．０１〜１％
の群から選択された何れか１種または２種以上を含有し
ＭｎとＭｇとＶとＮｉの合計量は０．０１〜３％であ
り、なじみ性および耐疲労性に優れていることを特徴と
する。 本発明の第３の多層アルミニウム基合金軸受は、
又はに記載の軸受において、中間接着層は更にＳｉ，
Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｂ，Ｖ，Ｆｅから選択された１種以
上でその総量が重量で３％以下の成分を含有し、なじみ
性及び耐疲労性に優れていることを特徴とする。 本発明の第４の多層アルミニウム基合金軸受は、
からまでのいずれか一項に記載の軸受において、アル
ミニウム軸受合金層にＳｎ、Ｐｂ又はこれらを主成分と
した合金のオーバーレイが施されており、なじみ性及び
耐疲労性に優れていることを特徴とする。 本発明の第５の多層アルミニウム基合金軸受は、
からまでのいずれか一項に記載の軸受において、軸受
表面にＳｎ、Ｐｂまたはそれらの合金のフラッシュメッ
キが施されており、なじみ性及び耐疲労性に優れている
ことを特徴とする。
【０００５】
【作用】次に本発明のなじみ性及び耐疲労性に優れた多
層アルミニウム合金すべり軸受における各層成分を前記
特許請求の範囲に記載の如く限定する理由とその作用効
果について以下に列記する。 (1) アルミニウム軸受合金層の硬さをビッカースで５
０未満、中間接着層の硬さをアルミニウム軸受合金の硬
さの６０％以上１２０％以下。 アルミニウム軸受合金層の硬さがビッカースで５０
以上であるとエンジンのメインメタル等に使用する場
合、ハウジングの不整合やシャフト形状の変化に追従で
きるようななじみ性を得ることができない。つまり、軸
とのなじみ性，適合性にかけることとなる。 中間接着層の硬さがアルミニウム軸受合金層の硬さ
の６０％より小さいと苛酷な条件下で軸受を使用する場
合、アルミニウム軸受合金層の主成分が中間接着層の中
に拡散したり、中間接着層自体が疲労を起こしたり、変
形したり、亀裂を生じたりする。又、中間接着層の硬さ
がアルミニウム軸受合金層の硬さの１２０％より大きい
と、せっかく軸受合金層が有するなじみ性の良さを逆に
低下させる事になる。 (2) アルミニウム軸受合金層 Ｓｎ：７〜１５重量％ 軸受としての非焼付性、なじみ性、埋収性などの表面性
能を改善する。Ｓｎの添加量が７％未満では前述の効果
は小さく、又１５％を超えると軸受合金層の機械的性質
が低下しこのような厳しい条件下では使用に耐えられな
い。 Ｓｉ：０．５〜３重量％ i) ＳｉがＡｌマトリックスに固溶したり、硬さの大
きいＳｉ粒子として晶出して、合金の強度を上昇させ
る。 ii) Ｓｉ粒子が点在することにより、表面の柔らかい
Ａｌマトリックスのみ摩耗してミクロ的に表面が凹凸状
になり、凸部のＳｉは非凝着性を維持しながら高荷重に
耐え凹部が油溜まりの如き役割を果たし、高荷重、薄油
膜、更に金属接触にも耐える。 iii) 細かく点在したＳｉ粒子が相手軸のエッジやバリ
を研磨する働きを有し、非焼付性を向上させる。 iv) Ｓｉの添加量が０．５％未満では、前記のような
期待効果が得られず、３％を超えると脆くなり、圧延等
の塑性加工性に劣る。 Ｍｎ，Ｍｇ，Ｖ，Ｎｉ：合計量で０．０１〜３重量
％ Ａｌマトリックスに固溶するか、又は金属間化合物とし
て析出することにより、疲労強度を上昇させる。これら
の添加量が０．０１％未満では添加の期待効果がなく、
３％を超えるとなじみ性が悪くなり、塑性加工性も低下
する。 Ｃｕ：０．２〜５重量％ Ａｌマトリックスの強度を上昇させる。疲労強度を上昇
させるには非常に有効である。添加量が０．０１％未満
では期待効果がなく、５％を超えると硬くなりすぎて、
なじみ性が悪くなり、塑性加工性も低下する。 Ｐｂ：０．１〜３重量％ 切削性及び非焼付性を改善する。この場合、０．１％未
満では添加の期待効果がなく、３％を超えるとＡｌマト
リックスに均一に分散させるのが非常に困難となる。さ
らに強度にも影響する。 Ｓｂ：０．１〜３重量％ Ａｌマトリックスの機械的特性を改善する。又、Ｐｂと
共存する場合は、ＰｂをＡｌ中に微細かつ均一に分散さ
せる効果がある。Ｓｂの添加量が０．１％未満では前述
の効果はうすく、３％を超えると機械的性質、特に伸び
を減ずるので好ましくない。 Ｔｉ：０．０１〜１重量％ Ａｌマトリックスに固溶するか、又は金属間化合物とし
て析出することにより、疲労強度を上昇させる。これら
の添加量が０．０１％未満では添加の期待効果がなく、
１％を超えるとなじみ性が悪くなり、塑性加工性も低下
する。 (3) アルミニウム合金中間層 Ｓｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｂ，Ｖ，Ｆｅ：１種以上
を総量で０〜３重量％これらの強化元素は、Ａｌマトリ
ックスに固溶するか、又は微細に晶出、析出し、粗大な
化合物を生成しない。これらのうち１種以上が総量で３
重量％を超えると硬くなりすぎる。
層アルミニウム合金すべり軸受における各層成分を前記
特許請求の範囲に記載の如く限定する理由とその作用効
果について以下に列記する。 (1) アルミニウム軸受合金層の硬さをビッカースで５
０未満、中間接着層の硬さをアルミニウム軸受合金の硬
さの６０％以上１２０％以下。 アルミニウム軸受合金層の硬さがビッカースで５０
以上であるとエンジンのメインメタル等に使用する場
合、ハウジングの不整合やシャフト形状の変化に追従で
きるようななじみ性を得ることができない。つまり、軸
とのなじみ性，適合性にかけることとなる。 中間接着層の硬さがアルミニウム軸受合金層の硬さ
の６０％より小さいと苛酷な条件下で軸受を使用する場
合、アルミニウム軸受合金層の主成分が中間接着層の中
に拡散したり、中間接着層自体が疲労を起こしたり、変
形したり、亀裂を生じたりする。又、中間接着層の硬さ
がアルミニウム軸受合金層の硬さの１２０％より大きい
と、せっかく軸受合金層が有するなじみ性の良さを逆に
低下させる事になる。 (2) アルミニウム軸受合金層 Ｓｎ：７〜１５重量％ 軸受としての非焼付性、なじみ性、埋収性などの表面性
能を改善する。Ｓｎの添加量が７％未満では前述の効果
は小さく、又１５％を超えると軸受合金層の機械的性質
が低下しこのような厳しい条件下では使用に耐えられな
い。 Ｓｉ：０．５〜３重量％ i) ＳｉがＡｌマトリックスに固溶したり、硬さの大
きいＳｉ粒子として晶出して、合金の強度を上昇させ
る。 ii) Ｓｉ粒子が点在することにより、表面の柔らかい
Ａｌマトリックスのみ摩耗してミクロ的に表面が凹凸状
になり、凸部のＳｉは非凝着性を維持しながら高荷重に
耐え凹部が油溜まりの如き役割を果たし、高荷重、薄油
膜、更に金属接触にも耐える。 iii) 細かく点在したＳｉ粒子が相手軸のエッジやバリ
を研磨する働きを有し、非焼付性を向上させる。 iv) Ｓｉの添加量が０．５％未満では、前記のような
期待効果が得られず、３％を超えると脆くなり、圧延等
の塑性加工性に劣る。 Ｍｎ，Ｍｇ，Ｖ，Ｎｉ：合計量で０．０１〜３重量
％ Ａｌマトリックスに固溶するか、又は金属間化合物とし
て析出することにより、疲労強度を上昇させる。これら
の添加量が０．０１％未満では添加の期待効果がなく、
３％を超えるとなじみ性が悪くなり、塑性加工性も低下
する。 Ｃｕ：０．２〜５重量％ Ａｌマトリックスの強度を上昇させる。疲労強度を上昇
させるには非常に有効である。添加量が０．０１％未満
では期待効果がなく、５％を超えると硬くなりすぎて、
なじみ性が悪くなり、塑性加工性も低下する。 Ｐｂ：０．１〜３重量％ 切削性及び非焼付性を改善する。この場合、０．１％未
満では添加の期待効果がなく、３％を超えるとＡｌマト
リックスに均一に分散させるのが非常に困難となる。さ
らに強度にも影響する。 Ｓｂ：０．１〜３重量％ Ａｌマトリックスの機械的特性を改善する。又、Ｐｂと
共存する場合は、ＰｂをＡｌ中に微細かつ均一に分散さ
せる効果がある。Ｓｂの添加量が０．１％未満では前述
の効果はうすく、３％を超えると機械的性質、特に伸び
を減ずるので好ましくない。 Ｔｉ：０．０１〜１重量％ Ａｌマトリックスに固溶するか、又は金属間化合物とし
て析出することにより、疲労強度を上昇させる。これら
の添加量が０．０１％未満では添加の期待効果がなく、
１％を超えるとなじみ性が悪くなり、塑性加工性も低下
する。 (3) アルミニウム合金中間層 Ｓｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｂ，Ｖ，Ｆｅ：１種以上
を総量で０〜３重量％これらの強化元素は、Ａｌマトリ
ックスに固溶するか、又は微細に晶出、析出し、粗大な
化合物を生成しない。これらのうち１種以上が総量で３
重量％を超えると硬くなりすぎる。
【０００６】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を更に具体的に
説明する。表１および表２は、従来品（比較品）および
本発明品の軸受合金層と中間接着層の化学成分を示した
ものである。表１および表２に示される成分を通常の鋳
造及び圧延加工により、アルミニウム軸受合金板及び中
間接着層用のアルミニウム合金板を作り、次にアルミニ
ウム軸受合金板に中間接着層用アルミニウム合金板を重
ね合わせロール圧接し複合アルミニウム板とした。この
複合板の中間接着層用アルミニウム合金側に鋼裏金とな
る低炭素鋼ストリップ（炭素量０．０４〜０．３５重量
％）を重ね合わせ圧下率３５〜５０％で両者をロール圧
接しアルミニウム合金軸受材料の比較品および本発明品
を得た。このアルミニウム合金軸受材料の中間接着層の
厚さは０．０２〜０．０６mmで、裏金層の厚さは１．１
７〜１．２３mmで材料の総厚は１．５mmであった。これ
ら軸受の軸受合金層、中間接着層のビッカース硬さと
（中間接着層硬さ）／（軸受合金層硬さ）×１００の値
を表１，表２に示す。これらの軸受について疲労試験を
２種類（疲労試験、疲労試験）行い、試験の条件を
表３，表４に示し、そのものの試験結果を図１，図２に
示す。疲労試験では比較的試験軸と試験軸受が均一な
当たりをするが、疲労試験では試験軸と軸受が通常考
えられるより極端な片あたりをしており、軸受のなじみ
性がより要求される試験となっている。尚、上記実施例
においては、軸受合金層と中間接着層の効果を顕著にあ
らわす為オーバーレイを用いなかったが、Ｐｂ等の合金
オーバーレイを施しても同等の結果が得られる。また、
アルミニウム軸受合金層との接着の向上を目的として、
アルミニウム軸受合金層とオーバーレイの間にＣｕ，Ｎ
ｉまたはそれらの中間層を設けてもよい。
説明する。表１および表２は、従来品（比較品）および
本発明品の軸受合金層と中間接着層の化学成分を示した
ものである。表１および表２に示される成分を通常の鋳
造及び圧延加工により、アルミニウム軸受合金板及び中
間接着層用のアルミニウム合金板を作り、次にアルミニ
ウム軸受合金板に中間接着層用アルミニウム合金板を重
ね合わせロール圧接し複合アルミニウム板とした。この
複合板の中間接着層用アルミニウム合金側に鋼裏金とな
る低炭素鋼ストリップ（炭素量０．０４〜０．３５重量
％）を重ね合わせ圧下率３５〜５０％で両者をロール圧
接しアルミニウム合金軸受材料の比較品および本発明品
を得た。このアルミニウム合金軸受材料の中間接着層の
厚さは０．０２〜０．０６mmで、裏金層の厚さは１．１
７〜１．２３mmで材料の総厚は１．５mmであった。これ
ら軸受の軸受合金層、中間接着層のビッカース硬さと
（中間接着層硬さ）／（軸受合金層硬さ）×１００の値
を表１，表２に示す。これらの軸受について疲労試験を
２種類（疲労試験、疲労試験）行い、試験の条件を
表３，表４に示し、そのものの試験結果を図１，図２に
示す。疲労試験では比較的試験軸と試験軸受が均一な
当たりをするが、疲労試験では試験軸と軸受が通常考
えられるより極端な片あたりをしており、軸受のなじみ
性がより要求される試験となっている。尚、上記実施例
においては、軸受合金層と中間接着層の効果を顕著にあ
らわす為オーバーレイを用いなかったが、Ｐｂ等の合金
オーバーレイを施しても同等の結果が得られる。また、
アルミニウム軸受合金層との接着の向上を目的として、
アルミニウム軸受合金層とオーバーレイの間にＣｕ，Ｎ
ｉまたはそれらの中間層を設けてもよい。
【０００７】
【発明の効果】表１の試験軸受は、Ｎｏ．１からＮｏ．
１５が本発明品に対する比較品であり、そのうちのＮｏ
１，Ｎｏ３，Ｎｏ．１４は硬さが本発明の範囲より大き
い中間接着層を用いている。また、表２の試験軸受Ｎ
ｏ．１６〜Ｎｏ．２９は本発明品でそれぞれ前述のＮ
ｏ．１〜Ｎｏ．１４に対応した軸受合金を用いている。
又Ｎｏ．１５については、硬さが本発明の範囲より硬い
軸受合金である。ここで前記の試験の結果（図１、図
２）を分析すると、次のようなことがわかる。疲労試験
の結果では、比較品Ｎｏ．１、Ｎｏ．３、Ｎｏ．１４
が本発明のＮｏ．１６、Ｎｏ１８、Ｎｏ．２９とほぼ同
じ結果である以外はすべて本発明品の方が比較品を上回
る高い荷重まで疲労を起こしていないことがわかる。
又、疲労試験においては、本発明品の方が比較品より
優れた結果を得られた。特に、疲労試験では遜色のな
かった比較品Ｎｏ．１、Ｎｏ．３、Ｎｏ．１４について
も低い荷重で疲労を起こした。これは、軸受としてのな
じみ性、クッション性に欠けているからと考えられる。
又、Ｎｏ．１５については疲労試験の結果からわかる
ように非常に優れた疲労強度をもっているにもかかわら
ず、この試験のように極端な片あたりをさせると予想外
に低い荷重で疲労を起こしてしまう場合も見られる。以
上のように、本発明軸受は従来軸受より、なじみ性及び
耐荷重が改善されており、所期の目的が達成される。
１５が本発明品に対する比較品であり、そのうちのＮｏ
１，Ｎｏ３，Ｎｏ．１４は硬さが本発明の範囲より大き
い中間接着層を用いている。また、表２の試験軸受Ｎ
ｏ．１６〜Ｎｏ．２９は本発明品でそれぞれ前述のＮ
ｏ．１〜Ｎｏ．１４に対応した軸受合金を用いている。
又Ｎｏ．１５については、硬さが本発明の範囲より硬い
軸受合金である。ここで前記の試験の結果（図１、図
２）を分析すると、次のようなことがわかる。疲労試験
の結果では、比較品Ｎｏ．１、Ｎｏ．３、Ｎｏ．１４
が本発明のＮｏ．１６、Ｎｏ１８、Ｎｏ．２９とほぼ同
じ結果である以外はすべて本発明品の方が比較品を上回
る高い荷重まで疲労を起こしていないことがわかる。
又、疲労試験においては、本発明品の方が比較品より
優れた結果を得られた。特に、疲労試験では遜色のな
かった比較品Ｎｏ．１、Ｎｏ．３、Ｎｏ．１４について
も低い荷重で疲労を起こした。これは、軸受としてのな
じみ性、クッション性に欠けているからと考えられる。
又、Ｎｏ．１５については疲労試験の結果からわかる
ように非常に優れた疲労強度をもっているにもかかわら
ず、この試験のように極端な片あたりをさせると予想外
に低い荷重で疲労を起こしてしまう場合も見られる。以
上のように、本発明軸受は従来軸受より、なじみ性及び
耐荷重が改善されており、所期の目的が達成される。
【０００８】
【表１】
【０００９】
【表２】
【００１０】
【表３】
【００１１】
【表４】
【図１】軸受疲労試験結果を示すものである。
【図２】軸受疲労試験結果を示すものである。
１ 鋼裏金層 ２ 中間接着層 ３ 軸受合金層
Claims (5)
- 【請求項１】 鋼裏金、中間接着層及びアルミニウム軸
受合金層からなる軸受において、前記アルミニウム軸受
合金の組成は、重量でＳｎ７〜１５％、Ｓｉ０．５〜３
％、残部が実質的にＡｌから成り、アルミニウム軸受合
金層の硬さはビッカース硬さで５０未満であり、又、前
記中間接着層は重量でＭｎ０〜１．７％、Ｃｕ０〜１．
２％、Ｍｇ０〜１．８％から成る群から選択された１種
以上と、残部が実質的にＡｌとからなり且つ前記中間接
着層の硬さはアルミニウム軸受合金層の硬さに対し、ビ
ッカース硬さで６０％以上１２０％以下であることを特
徴とするなじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウ
ム基合金軸受。 - 【請求項２】 請求項１記載の軸受において、アルミニ
ウム軸受合金層は更に重量でＣｕ５％以下、Ｐｂ３％以
下、Ｓｂ３％以下、Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｖ，Ｎｉ，から
成る群から選択された何れか１種以上でその合計量が３
％以下を含むことを特徴とするなじみ性及び耐疲労性に
優れた多層アルミニウム基合金軸受。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２記載の軸受にお
いて、中間接着層は更にＳｉ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｂ，
Ｖ，Ｆｅから成る群から選択された１種以上でその総量
が重量で３％以下の成分を含有することを特徴とするな
じみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸
受。 - 【請求項４】 請求項１ないし３記載の軸受において、
アルミニウム軸受合金層にＳｎ、Ｐｂ又はこれらを主成
分とした合金のオーバーレイを施したことを特徴とする
なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金
軸受。 - 【請求項５】 請求項１ないし４記載の軸受において、
軸受表面にＳｎ，Ｐｂまたはそれらの合金のフラッシュ
メッキを施したことを特徴とするなじみ性及び耐疲労性
に優れた多層アルミニウム基合金軸受。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4108221A JPH0819946B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受 |
| KR1019930005308A KR960003902B1 (ko) | 1992-04-28 | 1993-03-31 | 상용성 및 내피로성이 우수한 다층 알루미늄계 합금 베어링 |
| DE4312537A DE4312537C2 (de) | 1992-04-28 | 1993-04-16 | Mehrschichtgleitlager aus Aluminiumlegierungen mit überlegener Verträglichkeit und überlegener Ermüdungsbeständigkeit |
| US08/052,679 US5362574A (en) | 1992-04-28 | 1993-04-27 | Multilayer aluminum-based alloy bearing having superior compatibility and superior fatigue resistance |
| GB9308798A GB2266564B (en) | 1992-04-28 | 1993-04-28 | Bearings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4108221A JPH0819946B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302626A true JPH05302626A (ja) | 1993-11-16 |
| JPH0819946B2 JPH0819946B2 (ja) | 1996-03-04 |
Family
ID=14479116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4108221A Expired - Lifetime JPH0819946B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5362574A (ja) |
| JP (1) | JPH0819946B2 (ja) |
| KR (1) | KR960003902B1 (ja) |
| DE (1) | DE4312537C2 (ja) |
| GB (1) | GB2266564B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001207230A (ja) * | 1999-12-14 | 2001-07-31 | Dana Corp | 軸受材料 |
| JP2007016288A (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Toyota Motor Corp | 軸受材被覆摺動部材の製造方法及び軸受材被覆摺動部材 |
| JP2008540846A (ja) * | 2005-05-21 | 2008-11-20 | フエデラル―モーグル・ウイースバーデン・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | 滑り軸受複合材料、滑り軸受複合材料の用途及び滑り軸受複合材料の製造方法 |
| JP2009228870A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Daido Metal Co Ltd | すべり軸受 |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2679920B2 (ja) * | 1992-09-28 | 1997-11-19 | 大同メタル工業株式会社 | 非焼付性に優れたオーバーレイを有するすべり軸受材料 |
| JP2769101B2 (ja) * | 1993-12-27 | 1998-06-25 | 大同メタル工業株式会社 | 耐疲労性に優れたアルミニューム基合金軸受 |
| DE4434801A1 (de) * | 1994-09-29 | 1996-04-04 | Kolbenschmidt Ag | Gleitlager-Werkstoff |
| JP2863900B2 (ja) * | 1995-04-05 | 1999-03-03 | 大同メタル工業株式会社 | 銅系複層軸受 |
| US5536587A (en) * | 1995-08-21 | 1996-07-16 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum alloy bearing |
| GB9603617D0 (en) * | 1996-02-21 | 1996-04-17 | Glacier Vandervell Ltd | Bearings |
| GB2310465A (en) * | 1996-02-21 | 1997-08-27 | Glacier Vandervell Ltd | Bearings |
| DE19730549C2 (de) * | 1997-07-17 | 1999-11-25 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerwerkstoff |
| DE19750080A1 (de) | 1997-11-12 | 1999-06-02 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerwerkstoff |
| DE19750740A1 (de) * | 1997-11-15 | 1999-06-02 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerwerkstoff |
| AT407404B (de) | 1998-07-29 | 2001-03-26 | Miba Gleitlager Ag | Zwischenschicht, insbesondere bindungsschicht, aus einer legierung auf aluminiumbasis |
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| DE10056579C1 (de) * | 2000-11-15 | 2002-05-08 | Ks Gleitlager Gmbh | Kurbelwellenlagerschale |
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| US7601731B2 (en) | 2003-06-06 | 2009-10-13 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Antimicrobial flush solutions |
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| JP5243468B2 (ja) * | 2010-02-05 | 2013-07-24 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| GB2552998C (en) * | 2016-08-19 | 2020-06-24 | Mahle Int Gmbh | Aluminium alloy composition for a sliding element |
| CN115584414A (zh) * | 2022-08-29 | 2023-01-10 | 四川双飞虹精密部件有限公司 | 一种高硬度耐磨轴瓦材料及制备方法 |
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-
1992
- 1992-04-28 JP JP4108221A patent/JPH0819946B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-03-31 KR KR1019930005308A patent/KR960003902B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-04-16 DE DE4312537A patent/DE4312537C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-04-27 US US08/052,679 patent/US5362574A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-28 GB GB9308798A patent/GB2266564B/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
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