JPH05287464A - 予熱処理、後熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法 - Google Patents
予熱処理、後熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法Info
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- JPH05287464A JPH05287464A JP4113179A JP11317992A JPH05287464A JP H05287464 A JPH05287464 A JP H05287464A JP 4113179 A JP4113179 A JP 4113179A JP 11317992 A JP11317992 A JP 11317992A JP H05287464 A JPH05287464 A JP H05287464A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶接割れおよび溶接部応力腐食割れを防止す
るための予熱，後熱処理を省略できる、発電プラントに
おいて使用されるＳＴＰＡ２３のような蒸気配管用鋼管
を提供する。 【構成】 Ｃ：0.03〜0.10wt％, Si：0.50〜1.00wt％,
Mn：0.30〜0.60wt％, Ｐ≦0.007 wt％, Ｓ≦0.020 wt
％, Cr：1.00〜1.50wt％, Mo：0.45〜0.65wt％, Al：0.
002 〜 0.010wt％, Ｎ：0.002 〜 0.010wt％で残部はFe
および不可避不純物からなるCr−Mo鋼鋼管で、管厚は１
３mm以下である。
るための予熱，後熱処理を省略できる、発電プラントに
おいて使用されるＳＴＰＡ２３のような蒸気配管用鋼管
を提供する。 【構成】 Ｃ：0.03〜0.10wt％, Si：0.50〜1.00wt％,
Mn：0.30〜0.60wt％, Ｐ≦0.007 wt％, Ｓ≦0.020 wt
％, Cr：1.00〜1.50wt％, Mo：0.45〜0.65wt％, Al：0.
002 〜 0.010wt％, Ｎ：0.002 〜 0.010wt％で残部はFe
および不可避不純物からなるCr−Mo鋼鋼管で、管厚は１
３mm以下である。
Description
【０００１】本発明は予熱後熱処理省略型Cr−Mo鋼鋼管
およびその溶接方法に係り、発電プラント等において使
用されるＳＴＰＡ２３の如き蒸気配管などの鋼管および
その現地溶接に関するものである。
およびその溶接方法に係り、発電プラント等において使
用されるＳＴＰＡ２３の如き蒸気配管などの鋼管および
その現地溶接に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＳＴＰＡ２３等の1.２５Cr−0.５Mo鋼鋼
管は溶接時の硬化性が極めて高く、従来においてはその
硬度を下げ、又溶接時の溶接低温割れ防止および使用中
の応力腐食割れを防止する目的から予熱処理および後熱
処理をなすことが必要とされている。即ち、溶接割れの
発生を防止するには予熱が必要であり、一方溶接ままで
は前記鋼管の場合、室温でそのシャルピ衝撃試験におけ
る吸収エネルギーが２〜７kg−ｍであり、これを５５０
〜７００℃に後熱処理することにより１０〜１５kg−ｍ
程度に改善することが不可欠である。
管は溶接時の硬化性が極めて高く、従来においてはその
硬度を下げ、又溶接時の溶接低温割れ防止および使用中
の応力腐食割れを防止する目的から予熱処理および後熱
処理をなすことが必要とされている。即ち、溶接割れの
発生を防止するには予熱が必要であり、一方溶接ままで
は前記鋼管の場合、室温でそのシャルピ衝撃試験におけ
る吸収エネルギーが２〜７kg−ｍであり、これを５５０
〜７００℃に後熱処理することにより１０〜１５kg−ｍ
程度に改善することが不可欠である。
【０００３】その改善努力もなされ、例えば１９８５年
発行の溶接学会論文集第３巻第２号の３７１頁には、
Ｃ, Ci, Ni, CrおよびMoを特定範囲内に含有した鋼板を
被覆アーク溶接するに当って１００℃以下に予熱するこ
とおよび多層ＳＡＷ溶接するに当り２２５℃以上に予熱
し且つパス間温度も２２５℃以上とし、後熱処理は不要
とすることが記載されている。同様の記述が特開昭６１
−５６３０９号公報にも開示されている。
発行の溶接学会論文集第３巻第２号の３７１頁には、
Ｃ, Ci, Ni, CrおよびMoを特定範囲内に含有した鋼板を
被覆アーク溶接するに当って１００℃以下に予熱するこ
とおよび多層ＳＡＷ溶接するに当り２２５℃以上に予熱
し且つパス間温度も２２５℃以上とし、後熱処理は不要
とすることが記載されている。同様の記述が特開昭６１
−５６３０９号公報にも開示されている。
【０００４】又ＨＩＰＳ、応力焼なまし基準とその解説
においては、ＳＣＭＶ３、ＳＴＰＡ２３、ＳＴＢＡ２３
の規格成分の鋼を１５０〜３００℃に予熱し、パス間温
度を１５０〜３００℃として後熱を不要とする旨が記載
されている。また、特開昭６１−５６３０９号公報にも
同様の技術が開示されている。
においては、ＳＣＭＶ３、ＳＴＰＡ２３、ＳＴＢＡ２３
の規格成分の鋼を１５０〜３００℃に予熱し、パス間温
度を１５０〜３００℃として後熱を不要とする旨が記載
されている。また、特開昭６１−５６３０９号公報にも
同様の技術が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】1.２５Cr−0.５Mo鋼
は、溶接時に熱影響部が非常に硬化するため溶接低温割
れを惹起し易く、これを防止するためには２００〜３５
０℃の予熱処理を行い、溶接時の熱影響部の硬化を低減
し、また割れの発生原因となる拡散性水素量の低減を図
ることが必要である。又多くの場合、溶接熱影響部の軟
化を図り、かつ残留水素の除去低減を図り、靱性を回復
させると同時に応力腐食割れの防止を図る目的で６２０
〜７００℃の後熱処理が必要である。これらの処理を行
うことは頗る煩雑であると共に工費、工期上においても
不利が多いし、品質管理上においても好ましいものでな
いことは明らかである。
は、溶接時に熱影響部が非常に硬化するため溶接低温割
れを惹起し易く、これを防止するためには２００〜３５
０℃の予熱処理を行い、溶接時の熱影響部の硬化を低減
し、また割れの発生原因となる拡散性水素量の低減を図
ることが必要である。又多くの場合、溶接熱影響部の軟
化を図り、かつ残留水素の除去低減を図り、靱性を回復
させると同時に応力腐食割れの防止を図る目的で６２０
〜７００℃の後熱処理が必要である。これらの処理を行
うことは頗る煩雑であると共に工費、工期上においても
不利が多いし、品質管理上においても好ましいものでな
いことは明らかである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来のものにおける技術的課題を解消することについて
検討を重ね、1.２５Cr−0.５Mo鋼に関し、Ｃ、Mn、Ｐ、
Ｓ量などを特定範囲とし、又素材管厚を特定範囲とし、
更には溶接法を特定することによって予熱および後熱の
両熱処理を共に省略することに成功したものであって、
以下の如くである。
従来のものにおける技術的課題を解消することについて
検討を重ね、1.２５Cr−0.５Mo鋼に関し、Ｃ、Mn、Ｐ、
Ｓ量などを特定範囲とし、又素材管厚を特定範囲とし、
更には溶接法を特定することによって予熱および後熱の
両熱処理を共に省略することに成功したものであって、
以下の如くである。
【０００７】（１） Ｃ：0.０３〜0.１０wt％、Si：0.
５０〜1.００wt％、 Mn：0.３０〜0.６０wt％、Ｐ≦0.０２０wt％、Ｓ≦0.０
０７wt％、 Cr：1.００〜1.５０wt％、Mo：0.４５〜0.６５wt％、 Al：0.００２〜0.０１０wt％、Ｎ：0.００２〜0.０１０
wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、管
厚が１３mm以下である、ＴＩＧ溶接時における予熱処
理、後熱処理省略型1.２５Cr−0.５Mo鋼鋼管。
５０〜1.００wt％、 Mn：0.３０〜0.６０wt％、Ｐ≦0.０２０wt％、Ｓ≦0.０
０７wt％、 Cr：1.００〜1.５０wt％、Mo：0.４５〜0.６５wt％、 Al：0.００２〜0.０１０wt％、Ｎ：0.００２〜0.０１０
wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、管
厚が１３mm以下である、ＴＩＧ溶接時における予熱処
理、後熱処理省略型1.２５Cr−0.５Mo鋼鋼管。
【０００８】（２） Ｃ：0.０３〜0.１０wt％、Si：0.
５０〜1.００wt％、 Mn：0.３０〜0.６０wt％、Ｐ≦0.０２０wt％、Ｓ≦0.０
０７wt％、 Cr：1.００〜1.５０wt％、Mo：0.４５〜0.６５wt％、 Al：0.００２〜0.０１０wt％、Ｎ：0.００２〜0.０１０
wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼に
より造管された肉厚１３mm以下の鋼管を準備し、該鋼管
相互または該鋼管と上記成分組成より成る鋼管継手とを
予熱および後熱の何れの熱処理をも実施せずにＴＩＧ溶
接することを特徴とする予熱処理、後熱処理省略型1.２
５Cr−0.５Mo鋼鋼管の溶接方法。
５０〜1.００wt％、 Mn：0.３０〜0.６０wt％、Ｐ≦0.０２０wt％、Ｓ≦0.０
０７wt％、 Cr：1.００〜1.５０wt％、Mo：0.４５〜0.６５wt％、 Al：0.００２〜0.０１０wt％、Ｎ：0.００２〜0.０１０
wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼に
より造管された肉厚１３mm以下の鋼管を準備し、該鋼管
相互または該鋼管と上記成分組成より成る鋼管継手とを
予熱および後熱の何れの熱処理をも実施せずにＴＩＧ溶
接することを特徴とする予熱処理、後熱処理省略型1.２
５Cr−0.５Mo鋼鋼管の溶接方法。
【０００９】
【作用】上記したような本発明における素材成分範囲限
定理由についてwt％（以下単に％という）により説明す
ると以下の如くである。 Ｃ：0.０３〜0.１０％。 Ｃは、溶接部の硬化ひいては低温割れの発生に最も影響
する元素であり、その上限を0.１０％として割れの防止
および硬度の低下を共に得しめ、又下限を0.０３％とし
て素材の強度を確保する。
定理由についてwt％（以下単に％という）により説明す
ると以下の如くである。 Ｃ：0.０３〜0.１０％。 Ｃは、溶接部の硬化ひいては低温割れの発生に最も影響
する元素であり、その上限を0.１０％として割れの防止
および硬度の低下を共に得しめ、又下限を0.０３％とし
て素材の強度を確保する。
【００１０】Si：0.５０〜1.０％。 脱酸剤として0.５０％以上を必要とし、又上限を1.００
％として強靱性を得しめる。
％として強靱性を得しめる。
【００１１】Mn：0.３０〜0.６０％。 常温強度を確保するため0.３０〜0.６０％とする。
【００１２】Ｐ：0.０２０％以下。 不純物元素であるＰを0.０２０％以下におさえ、衝撃特
性を向上させる。
性を向上させる。
【００１３】Ｓ：0.００７％以下。 後熱処理することなく溶接ままで高い靱性の溶接継手を
得るためには0.００７％以下とすることが枢要である。
得るためには0.００７％以下とすることが枢要である。
【００１４】Cr：1.００〜1.５０％。 耐食性を確保すると共に高温強度を適切に得るためには
1.００〜1.５０％とすることが必要である。
1.００〜1.５０％とすることが必要である。
【００１５】上記したような成分組成を有する本発明の
鋼管はその管厚を１３mm以下とすることが必要である。
即ち溶接の際に鋼材の管厚が大となるに従い、溶接時の
冷却速度が速くなり、溶接部硬度が高くなる。Hv２５０
以下のような所定硬度を得るためには管厚を１３mm以下
とすることが必要である。
鋼管はその管厚を１３mm以下とすることが必要である。
即ち溶接の際に鋼材の管厚が大となるに従い、溶接時の
冷却速度が速くなり、溶接部硬度が高くなる。Hv２５０
以下のような所定硬度を得るためには管厚を１３mm以下
とすることが必要である。
【００１６】又溶接割れは溶接時に発生する拘束応力に
よりひきおこされ、この拘束力は継手の管厚に比例す
る。従って過大な拘束応力を継手部に発生させないため
には管厚を１３mm以下に制限することが必要である。
よりひきおこされ、この拘束力は継手の管厚に比例す
る。従って過大な拘束応力を継手部に発生させないため
には管厚を１３mm以下に制限することが必要である。
【００１７】更に本発明では溶接方法としてＴＩＧ溶接
を採用し、溶着金属への水素の混入を防止する。
を採用し、溶着金属への水素の混入を防止する。
【００１８】本発明によるものは上記のように素材成分
のうち、Ｃ量を低下させると共にＰおよびＳ量を大幅に
低減し、しかも管厚を１３mm以下となすと共に溶接法と
してはＴＩＧ溶接法を採用することにより予熱、後熱を
必要としないで適切な溶接を得しめ、現場溶接などを有
利に実施することができる。
のうち、Ｃ量を低下させると共にＰおよびＳ量を大幅に
低減し、しかも管厚を１３mm以下となすと共に溶接法と
してはＴＩＧ溶接法を採用することにより予熱、後熱を
必要としないで適切な溶接を得しめ、現場溶接などを有
利に実施することができる。
【００１９】
【実施例】上記したような本発明について具体的な技術
的関係を説明すると、溶接部の最高硬度と、Ｃ量との関
係は図１に示す如くで、次の表１に示した化学成分を有
する２５０Ａ×１2.７mmの各鋼管Ａ〜Ｄを、溶接材料と
して0.０２Ｃ−0.４８Si−1.１０Mn−1.０３Cr−0.５Mo
の成分の溶接棒を用いArガスでシールドし、１２０±１
０Ａ−１３±５Ｖの電流電圧条件でＴＩＧ溶接多層盛り
した結果が示されている。
的関係を説明すると、溶接部の最高硬度と、Ｃ量との関
係は図１に示す如くで、次の表１に示した化学成分を有
する２５０Ａ×１2.７mmの各鋼管Ａ〜Ｄを、溶接材料と
して0.０２Ｃ−0.４８Si−1.１０Mn−1.０３Cr−0.５Mo
の成分の溶接棒を用いArガスでシールドし、１２０±１
０Ａ−１３±５Ｖの電流電圧条件でＴＩＧ溶接多層盛り
した結果が示されている。
【００２０】
【表１】
【００２１】即ちＣ量が0.１０％以下となることにより
Hv２５０以下の最高硬さが適切に得られることは明かで
ある。
Hv２５０以下の最高硬さが適切に得られることは明かで
ある。
【００２２】また溶接部の最高硬さと管厚の関係につい
ては別に図２に示す如くであり、２５０Ａ×9.５、１2.
７、１5.９で前記表１のＢによる鋼成分の鋼管を前記し
たところと同じ溶接材料、シールドガス、電流電圧条件
下で、ＴＩＧ溶接多層盛りしたものであって、管厚１３
mm以下、特に１２mm以下においてその硬さは２５０Hv以
下を確保し得る。
ては別に図２に示す如くであり、２５０Ａ×9.５、１2.
７、１5.９で前記表１のＢによる鋼成分の鋼管を前記し
たところと同じ溶接材料、シールドガス、電流電圧条件
下で、ＴＩＧ溶接多層盛りしたものであって、管厚１３
mm以下、特に１２mm以下においてその硬さは２５０Hv以
下を確保し得る。
【００２３】更に溶接割れと溶接方法の関係はｙ拘束割
れ試験結果が図３において示されている。即ち次の表２
に示すようなNo.1〜５の試験材をＴＩＧおよびＳＭＡＷ
溶接したものであって、以下の如く要約される。 ＳＭＡＷ法では0.１４Ｃ材の２５mm厚の試験片では
割れ発生を防止するには、１４０℃の予熱が必要であ
る。 ＳＭＡＷ法で0.１４Ｃ材の１２mm厚の試験片ではそ
れは６０℃となり、拘束力の低下の効果が出ている。ま
た、0.１４Ｃ材は５０℃となる。 ＳＭＡＷ法で0.０８Ｃ材の１２mm厚の試験片では予
熱なしでも割れは発生しない。 一方、ＴＩＧ法では、0.１４Ｃ材、0.０８Ｃ材の１
２mm試験片では、いずれも割れは発生しない。 これは、割れをひきおこす、水素量が格段に少ない効果
である。
れ試験結果が図３において示されている。即ち次の表２
に示すようなNo.1〜５の試験材をＴＩＧおよびＳＭＡＷ
溶接したものであって、以下の如く要約される。 ＳＭＡＷ法では0.１４Ｃ材の２５mm厚の試験片では
割れ発生を防止するには、１４０℃の予熱が必要であ
る。 ＳＭＡＷ法で0.１４Ｃ材の１２mm厚の試験片ではそ
れは６０℃となり、拘束力の低下の効果が出ている。ま
た、0.１４Ｃ材は５０℃となる。 ＳＭＡＷ法で0.０８Ｃ材の１２mm厚の試験片では予
熱なしでも割れは発生しない。 一方、ＴＩＧ法では、0.１４Ｃ材、0.０８Ｃ材の１
２mm試験片では、いずれも割れは発生しない。 これは、割れをひきおこす、水素量が格段に少ない効果
である。
【００２４】
【表２】
【００２５】即ちＴＩＧ溶接法で、0.１０％以下の炭素
量材、厚さ１２mm以下の組み合わせによって溶接割れに
対し充分に安全な溶接部体となし得るものである。
量材、厚さ１２mm以下の組み合わせによって溶接割れに
対し充分に安全な溶接部体となし得るものである。
【００２６】次の表３の１，２に示したような成分と機
械的性質を有する鋼によって２５０Ａ×9.５ｔの鋼管を
製造し、該鋼管について衝撃試験を実施した結果が図４
に示されている。即ち本発明によるものは充分な強度と
靱性を有していることが確認される。
械的性質を有する鋼によって２５０Ａ×9.５ｔの鋼管を
製造し、該鋼管について衝撃試験を実施した結果が図４
に示されている。即ち本発明によるものは充分な強度と
靱性を有していることが確認される。
【００２７】
【表３】
【００２８】又継手性能については図５に示すような６
０°のＶ形開先において、ＴＩＧ全姿勢溶接、３〜５層
の溶接をなし、予熱および後熱なしで次の表４による溶
接条件でＴＧＳ−１ＣＭＬ（2.４φ）の溶接材料で次の
表４による溶接条件によって溶接した。
０°のＶ形開先において、ＴＩＧ全姿勢溶接、３〜５層
の溶接をなし、予熱および後熱なしで次の表４による溶
接条件でＴＧＳ−１ＣＭＬ（2.４φ）の溶接材料で次の
表４による溶接条件によって溶接した。
【００２９】
【表４】
【００３０】得られた継手についての引張試験結果は次
の表５に示す如くである。
の表５に示す如くである。
【００３１】
【表５】
【００３２】更に継手部の衝撃試験結果はＶノッチ7.５
T ×１０W の試験片について図６に示すような〜の
各位置について次の表６の如くである。
T ×１０W の試験片について図６に示すような〜の
各位置について次の表６の如くである。
【００３３】
【表６】
【００３４】得られた継手部衝撃試験結果は図７として
要約して示す如くであって、ＨＡＺおよび溶接金属の何
れにおいても好ましい特性を有していることが知られ
た。
要約して示す如くであって、ＨＡＺおよび溶接金属の何
れにおいても好ましい特性を有していることが知られ
た。
【００３５】更に継手部の上面（開先側）、即ち表層上
面より２mmの位置と、厚さ中央（１／２ｔ）、および下
面（表層下面より２mmの位置）についてビッカース硬さ
試験（試験荷重１０kgf ）を行い、測定ピッチは母材
部、溶接部が1.０mmで、熱影響部を0.５mmとして得られ
た測定結果は図８に示す如くであり、上面においてはHv
２００を超える部分が若干あるとしても全般的に略好ま
しい硬度分布が得られている。
面より２mmの位置と、厚さ中央（１／２ｔ）、および下
面（表層下面より２mmの位置）についてビッカース硬さ
試験（試験荷重１０kgf ）を行い、測定ピッチは母材
部、溶接部が1.０mmで、熱影響部を0.５mmとして得られ
た測定結果は図８に示す如くであり、上面においてはHv
２００を超える部分が若干あるとしても全般的に略好ま
しい硬度分布が得られている。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるとき
は、予熱および後熱を共に省略し、またパス間温度を規
定するようなこともなしに溶接割れを適切に防止し、か
つ溶接部の硬度を２５０Hv以下として得られ、更に使用
時の応力腐食割れなどを発生しないと共に継手靱性など
も従来材において予熱、後熱を実施したものの性能より
遙かに優れたものを得ることができるなどの効果を共に
有しており、工業的にその効果の大きい発明である。
は、予熱および後熱を共に省略し、またパス間温度を規
定するようなこともなしに溶接割れを適切に防止し、か
つ溶接部の硬度を２５０Hv以下として得られ、更に使用
時の応力腐食割れなどを発生しないと共に継手靱性など
も従来材において予熱、後熱を実施したものの性能より
遙かに優れたものを得ることができるなどの効果を共に
有しており、工業的にその効果の大きい発明である。
【図１】溶接部の最高硬度とＣ量との関係を示した図表
である。
である。
【図２】溶接部最高硬さと管厚との関係を示した図表で
ある。
ある。
【図３】溶接割れと溶接方法の関係についてｙ拘束割れ
試験結果を示した図表である。
試験結果を示した図表である。
【図４】本発明による鋼管の強度、靱性試験結果を示し
た図表である。
た図表である。
【図５】継手形成のための開先説明図である。
【図６】本発明による溶接継手部の試験位置説明図であ
る。
る。
【図７】本発明による溶接継手部の衝撃試験結果を示し
た図表である。
た図表である。
【図８】本発明による溶接継手部の硬さ試験結果を要約
して示した図表である。
して示した図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 寺岡 幸三 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 尾山 元昭 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 秋山 孝次 東京都港区西新橋３丁目７番１号 東芝プ ラント建設株式会社内 (72)発明者 有馬 武郎 東京都港区西新橋３丁目７番１号 東芝プ ラント建設株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：0.０３〜0.１０wt％、Si：0.５０〜
1.００wt％、 Mn：0.３０〜0.６０wt％、Ｐ≦0.０２０wt％、Ｓ≦0.０
０７wt％、 Cr：1.００〜1.５０wt％、Mo：0.４５〜0.６５wt％、 Al：0.００２〜0.０１０wt％、Ｎ：0.００２〜0.０１０
wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、管
厚が１３mm以下である、ＴＩＧ溶接時における予熱処
理、後熱処理省略型1.２５Cr−0.５Mo鋼鋼管。 - 【請求項２】 Ｃ：0.０３〜0.１０wt％、Si：0.５０〜
1.００wt％、 Mn：0.３０〜0.６０wt％、Ｐ≦0.０２０wt％、Ｓ≦0.０
０７wt％、 Cr：1.００〜1.５０wt％、Mo：0.４５〜0.６５wt％、 Al：0.００２〜0.０１０wt％、Ｎ：0.００２〜0.０１０
wt％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼に
より造管された肉厚１３mm以下の鋼管を準備し、該鋼管
相互または該鋼管と上記成分組成より成る鋼管継手とを
予熱および後熱の何れの熱処理をも実施せずにＴＩＧ溶
接することを特徴とする予熱処理、後熱処理省略型1.２
５Cr−0.５Mo鋼鋼管の溶接方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4113179A JPH05287464A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 予熱処理、後熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法 |
| US07/984,865 US5435858A (en) | 1992-04-07 | 1992-12-01 | Method for TIG welding 1.25 Cr-0.5Mo steel pipe for which preheating and postheating treatments can be effectively omitted |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4113179A JPH05287464A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 予熱処理、後熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法 |
| US07/984,865 US5435858A (en) | 1992-04-07 | 1992-12-01 | Method for TIG welding 1.25 Cr-0.5Mo steel pipe for which preheating and postheating treatments can be effectively omitted |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287464A true JPH05287464A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=26452191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4113179A Pending JPH05287464A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 予熱処理、後熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5435858A (ja) |
| JP (1) | JPH05287464A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0693378A (ja) * | 1992-03-31 | 1994-04-05 | Nkk Corp | 溶接熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57143466A (en) * | 1981-02-27 | 1982-09-04 | Hitachi Ltd | Low c-cr-mo steel used in wet vapor |
| US4529454A (en) * | 1981-02-27 | 1985-07-16 | Hitachi Ltd | Low C-Cr-Mo steel used under wet steam |
| JPS6156309A (ja) * | 1984-08-28 | 1986-03-22 | Fujitsu Ltd | 光コネクタ |
| JP2573118B2 (ja) * | 1990-11-21 | 1997-01-22 | 新日本製鐵株式会社 | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 |
-
1992
- 1992-04-07 JP JP4113179A patent/JPH05287464A/ja active Pending
- 1992-12-01 US US07/984,865 patent/US5435858A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0693378A (ja) * | 1992-03-31 | 1994-04-05 | Nkk Corp | 溶接熱処理省略型１．２５Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼鋼管およびその溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5435858A (en) | 1995-07-25 |
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