JPH05287454A - ガラス成形用鋼 - Google Patents
ガラス成形用鋼Info
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- JPH05287454A JPH05287454A JP8690592A JP8690592A JPH05287454A JP H05287454 A JPH05287454 A JP H05287454A JP 8690592 A JP8690592 A JP 8690592A JP 8690592 A JP8690592 A JP 8690592A JP H05287454 A JPH05287454 A JP H05287454A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B40/00—Preventing adhesion between glass and glass or between glass and the means used to shape it, hold it or support it
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐ヒートチェック性に優れたガラス成形金型
用鋼を提供する。 【構成】 重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.1〜3%、Ｍn
1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの一種または二種を1/2
Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、Ｎb 0.3%以下、Ｎ 0.0
1〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなる
ことを特徴とするガラス成形用鋼、または上記添加元素
に加え、さらにＮi 1.5%以下、Ｃo 7%以下を適宜含むも
の、上記本発明鋼において、クロム当量 ｅqＣr＝−40
Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi＋Ｃr＋1.5Ｗ＋4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo
＋5Ｎb−30Ｎが6.5〜11.0の範囲とするのがよい。
用鋼を提供する。 【構成】 重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.1〜3%、Ｍn
1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの一種または二種を1/2
Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、Ｎb 0.3%以下、Ｎ 0.0
1〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなる
ことを特徴とするガラス成形用鋼、または上記添加元素
に加え、さらにＮi 1.5%以下、Ｃo 7%以下を適宜含むも
の、上記本発明鋼において、クロム当量 ｅqＣr＝−40
Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi＋Ｃr＋1.5Ｗ＋4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo
＋5Ｎb−30Ｎが6.5〜11.0の範囲とするのがよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガラス成形に用いられ
る金型やロールなどのガラス成形用鋼に関するものであ
る。
る金型やロールなどのガラス成形用鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般にガラス成形用高級金型、またはガ
ラス成形用ロール材には、現在13Ｃrマルテンサイトス
テンレス鋼(JIS SUS420J2等)が一般的に使用されてい
る。また、前記13Ｃrマルテンサイト系ステンレス鋼の
改良鋼として、特公昭57-5871号、特開平3-199346号等
に開示される鋼が知られている。前者の改良鋼は、炭化
物形成元素との関係において、Ｃを極力低くして、耐酸
化性に寄与する有効Ｃr量を高めたものであり、後者の
改良鋼は、Ｃrを低めに設定して強度、熱伝導性を改善
し、またＮb添加により結晶粒粗大化を防止したもので
ある。
ラス成形用ロール材には、現在13Ｃrマルテンサイトス
テンレス鋼(JIS SUS420J2等)が一般的に使用されてい
る。また、前記13Ｃrマルテンサイト系ステンレス鋼の
改良鋼として、特公昭57-5871号、特開平3-199346号等
に開示される鋼が知られている。前者の改良鋼は、炭化
物形成元素との関係において、Ｃを極力低くして、耐酸
化性に寄与する有効Ｃr量を高めたものであり、後者の
改良鋼は、Ｃrを低めに設定して強度、熱伝導性を改善
し、またＮb添加により結晶粒粗大化を防止したもので
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ガラス成形金型やロー
ルの寿命原因は、高温酸化による肌あれ、芒硝による化
学的腐食によるくもり、表面の昇温による降伏にともな
う表面の凹凸模様の生成、ヒートクラック、耐摩耗性不
足による摩耗状肌あれ等が主なものである。これらのう
ち、表面の凹凸模様、ヒートクラックや摩耗状肌あれ
は、型材やロール材の高温強度が不足して発生するが、
近年、成形温度の高いけい酸ガラスの成形量が増えるな
どを背景に、成形温度が上昇したため、より一層これら
のことがガラス成形部品の耐久性に関して、問題となっ
ている。これに対し、前記13Ｃrマルテンサイトステン
レス鋼、特公昭57-5871号に開示された鋼は、いずれも
上記問題を解消することができず、さらにまた、前記特
開平3-199346号に開示された鋼においても十分満足され
ていない。本発明は、高温強度を向上させて前述の寿命
状態、特にヒートクラックの発生を抑制し、型寿命を向
上させたガラス成形用鋼を提供するものである。
ルの寿命原因は、高温酸化による肌あれ、芒硝による化
学的腐食によるくもり、表面の昇温による降伏にともな
う表面の凹凸模様の生成、ヒートクラック、耐摩耗性不
足による摩耗状肌あれ等が主なものである。これらのう
ち、表面の凹凸模様、ヒートクラックや摩耗状肌あれ
は、型材やロール材の高温強度が不足して発生するが、
近年、成形温度の高いけい酸ガラスの成形量が増えるな
どを背景に、成形温度が上昇したため、より一層これら
のことがガラス成形部品の耐久性に関して、問題となっ
ている。これに対し、前記13Ｃrマルテンサイトステン
レス鋼、特公昭57-5871号に開示された鋼は、いずれも
上記問題を解消することができず、さらにまた、前記特
開平3-199346号に開示された鋼においても十分満足され
ていない。本発明は、高温強度を向上させて前述の寿命
状態、特にヒートクラックの発生を抑制し、型寿命を向
上させたガラス成形用鋼を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来広く用い
られている13Ｃrマルテンサイトステンレス鋼等より、
Ｃr量を低めに設定することにより、ロール材に高温強
度を付与し、熱伝導性を高め、またＮb添加により、高
目の温度で焼入する時の結晶粒の粗大化を抑制して、靭
性を低下させることなく高温焼入を可能として、ロール
材に高温強度および軟化抵抗を付与するとともに、Ｎを
添加することにより、Ｓi，Ｗ，Ｍo，Ｖ，Ｎbのδフェ
ライト成形傾向を打ち消して、これらの添加効果を有効
に発揮せしめることにより、ヒートクラック発生までの
成形数を著しく伸長させ得ることを見出したことによる
ものである。本発明は、重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.
1〜3%、Ｍn 1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの一種また
は二種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、Ｎb 0.3%
以下、Ｎ 0.01〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とするガラス成形用鋼、および
該鋼にさらにＮi 1.5%以下とＣo 7%以下を適宜添加した
鋼である。なお、これらのうち、次式によるクロム当量
ｅqＣrを6.5〜11.0とすることが望ましい。 クロム当量ｅqＣr＝−40Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi＋Ｃr＋
1.5Ｗ＋4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo＋5Ｎb−30Ｎ
られている13Ｃrマルテンサイトステンレス鋼等より、
Ｃr量を低めに設定することにより、ロール材に高温強
度を付与し、熱伝導性を高め、またＮb添加により、高
目の温度で焼入する時の結晶粒の粗大化を抑制して、靭
性を低下させることなく高温焼入を可能として、ロール
材に高温強度および軟化抵抗を付与するとともに、Ｎを
添加することにより、Ｓi，Ｗ，Ｍo，Ｖ，Ｎbのδフェ
ライト成形傾向を打ち消して、これらの添加効果を有効
に発揮せしめることにより、ヒートクラック発生までの
成形数を著しく伸長させ得ることを見出したことによる
ものである。本発明は、重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.
1〜3%、Ｍn 1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの一種また
は二種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、Ｎb 0.3%
以下、Ｎ 0.01〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不可避的不
純物からなることを特徴とするガラス成形用鋼、および
該鋼にさらにＮi 1.5%以下とＣo 7%以下を適宜添加した
鋼である。なお、これらのうち、次式によるクロム当量
ｅqＣrを6.5〜11.0とすることが望ましい。 クロム当量ｅqＣr＝−40Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi＋Ｃr＋
1.5Ｗ＋4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo＋5Ｎb−30Ｎ
【０００５】
【作用】次に本発明のガラス成形用鋼の成分範囲の限定
理由について述べる。Ｃは、オーステナイト形成元素と
して添加され、熱処理によりマルテンサイト組織として
常温、高温の強度を高めるために必要であり、かつ炭化
物を形成し、耐摩耗性を付与し、また結晶粒の粗大化を
阻止するなどの効果のために含有せしめるものである。
多すぎると本鋼の特徴である高温強度を低下させ、耐ヒ
ートクラック性等を劣化させ、また靭性も低下させるの
で、上限を0.3%とし、低すぎると上記効果が得られない
ので0.10%を下限とする。Ｓiは、耐酸化性を向上させ、
かつＡ1変態点を上げるために含有せしめるものである
が、多すぎると熱伝導率、靭性を低下させるので、上限
を 3.00%とし、低すぎると含有効果が得られないので
下限を0.10%とする。Ｍnは、脱酸剤として添加される
が、多すぎると耐酸化性を劣化するので1.5%以下に限定
する。
理由について述べる。Ｃは、オーステナイト形成元素と
して添加され、熱処理によりマルテンサイト組織として
常温、高温の強度を高めるために必要であり、かつ炭化
物を形成し、耐摩耗性を付与し、また結晶粒の粗大化を
阻止するなどの効果のために含有せしめるものである。
多すぎると本鋼の特徴である高温強度を低下させ、耐ヒ
ートクラック性等を劣化させ、また靭性も低下させるの
で、上限を0.3%とし、低すぎると上記効果が得られない
ので0.10%を下限とする。Ｓiは、耐酸化性を向上させ、
かつＡ1変態点を上げるために含有せしめるものである
が、多すぎると熱伝導率、靭性を低下させるので、上限
を 3.00%とし、低すぎると含有効果が得られないので
下限を0.10%とする。Ｍnは、脱酸剤として添加される
が、多すぎると耐酸化性を劣化するので1.5%以下に限定
する。
【０００６】Ｎiは、Ｃoと同様に金型やロールの表面酸
化物の密着性を大きくし、金型やロールとガラスとの型
離れ性を良くして、ガラス成形部品の寿命の向上効果を
もたらすが、多すぎるとＡ1変態点を下げ、また本鋼の
特徴である高温強度を低下させるので上限を1.5%とす
る。Ｃrは、ガラス成形用鋼の基本的な要求特性である
耐酸化性を付与するため必要な元素であり、かつＡ1変
態点を高め、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を
高め、また結晶粒の粗大化を阻止する作用を有するもの
である。Ｃrは、特に優れた耐酸化性を維持するために
重要である。しかし、多すぎると高温強度を低下させ
る。これらを考慮して本発明においては、Ｃr量の上限
を13%とし、下限を8%とする。Ｗ、Ｍoは、単独または複
合で添加することができ、いずれの元素も焼もどし時、
微細な炭化物を析出して高温強度を増加させる効果と、
耐酸化性を付与する効果を有する。多すぎると靭性を低
下させるのでＷおよびＭoの一種または二種を1/2Ｗ＋Ｍ
oで3%以下とし、低すぎると上記添加の効果が得られな
いので0.5%以上とする。
化物の密着性を大きくし、金型やロールとガラスとの型
離れ性を良くして、ガラス成形部品の寿命の向上効果を
もたらすが、多すぎるとＡ1変態点を下げ、また本鋼の
特徴である高温強度を低下させるので上限を1.5%とす
る。Ｃrは、ガラス成形用鋼の基本的な要求特性である
耐酸化性を付与するため必要な元素であり、かつＡ1変
態点を高め、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を
高め、また結晶粒の粗大化を阻止する作用を有するもの
である。Ｃrは、特に優れた耐酸化性を維持するために
重要である。しかし、多すぎると高温強度を低下させ
る。これらを考慮して本発明においては、Ｃr量の上限
を13%とし、下限を8%とする。Ｗ、Ｍoは、単独または複
合で添加することができ、いずれの元素も焼もどし時、
微細な炭化物を析出して高温強度を増加させる効果と、
耐酸化性を付与する効果を有する。多すぎると靭性を低
下させるのでＷおよびＭoの一種または二種を1/2Ｗ＋Ｍ
oで3%以下とし、低すぎると上記添加の効果が得られな
いので0.5%以上とする。
【０００７】Ｖは、焼もどし時、凝集しにくい微細な炭
化物を析出し、高い温度域における強度を与える。ま
た、結晶粒を微細化する効果を持つが、多すぎると靭性
を低下させるので、上限を1%とする。また、0.1%未満で
は上記効果を得られないので0.1%以上とする。Ｎbは、
高温強度を高めるために、非常に効果的な元素であり、
耐ヒートクラック性を向上させる。しかし、0.3%を越え
ると粗大なＮb炭化物が生じ、また、マトリックスのＣ
濃度を下げ、かえって高温強度を低下させたり、δフェ
ライトを晶出させる欠点があるので上限は0.3%とする。
Ｃoは、Ｎiと同様に緻密で密着性の良い表面酸化膜を金
型表面やロール表面上に形成し、ガラスとの型離れ性を
向上して、ガラス成形部品の寿命向上効果をもたらす。
また、固溶体強化による高温強度向上効果も大きいが、
多すぎると靭性を下げ、また焼なまし硬さを上げ、機械
加工性を低下させるので7.0%以下とする。
化物を析出し、高い温度域における強度を与える。ま
た、結晶粒を微細化する効果を持つが、多すぎると靭性
を低下させるので、上限を1%とする。また、0.1%未満で
は上記効果を得られないので0.1%以上とする。Ｎbは、
高温強度を高めるために、非常に効果的な元素であり、
耐ヒートクラック性を向上させる。しかし、0.3%を越え
ると粗大なＮb炭化物が生じ、また、マトリックスのＣ
濃度を下げ、かえって高温強度を低下させたり、δフェ
ライトを晶出させる欠点があるので上限は0.3%とする。
Ｃoは、Ｎiと同様に緻密で密着性の良い表面酸化膜を金
型表面やロール表面上に形成し、ガラスとの型離れ性を
向上して、ガラス成形部品の寿命向上効果をもたらす。
また、固溶体強化による高温強度向上効果も大きいが、
多すぎると靭性を下げ、また焼なまし硬さを上げ、機械
加工性を低下させるので7.0%以下とする。
【０００８】Ｎは、本発明鋼を特徴付ける元素であり、
δフェライトの生成防止に効果がある点で重要である。
すなわち、本発明においてＳi,Ｗ,Ｍo,Ｖ,Ｎb等の作用
を有効に利用しようとすると、これらの元素がδフェラ
イト生成傾向が強いため、δフェライトを抑える必要が
あり、そのためにはＮを併用添加することが有効であ
る。そのためには0.01%未満では効果が充分でなく、ま
た、0.1%を越えると著しく靭性を低下するので0.01〜0.
1%とする。本発明のガラス金型用鋼は、実質的に焼もど
しマルテンサイト組織からなるものとすることが望まし
い。しかし、鋼塊の冷却方法によっては、成分偏析によ
り、靭性、高温強度にとって有害となるδフェライトを
生成し易いので、クロム当量を適正範囲に保持すること
によって、δフェライトの生成を制御することが望まし
い。クロム当量は、ｅqＣr＝−40Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi
＋Ｃr＋1.5Ｗ＋4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo＋5Ｎb−30Ｎによって
求められ、δフェライト阻止のためには、クロム当量を
11以下とするのが好ましい。しかし、クロム当量をあま
り小さくすると逆に高温強度が低下するので、クロム当
量ｅqＣrは6.5以上が望ましい。本発明の最も特徴的な
点は、主に耐酸化性を付与するＳi、高温強度を付与す
るＷ，Ｍo、高温強度と共に結晶粒を微細にし耐ヒート
クラック性を向上させる効果のあるＶ，Ｎbを、ガラス
成形用鋼の特性として満足できるまで十分添加すると共
に、これらの元素のマイナス効果であるδフェライト生
成傾向をＮ添加により効果的に抑制して、成形温度の高
いガラス成形用鋼として初めて実用化できる鋼を提案し
たことである。
δフェライトの生成防止に効果がある点で重要である。
すなわち、本発明においてＳi,Ｗ,Ｍo,Ｖ,Ｎb等の作用
を有効に利用しようとすると、これらの元素がδフェラ
イト生成傾向が強いため、δフェライトを抑える必要が
あり、そのためにはＮを併用添加することが有効であ
る。そのためには0.01%未満では効果が充分でなく、ま
た、0.1%を越えると著しく靭性を低下するので0.01〜0.
1%とする。本発明のガラス金型用鋼は、実質的に焼もど
しマルテンサイト組織からなるものとすることが望まし
い。しかし、鋼塊の冷却方法によっては、成分偏析によ
り、靭性、高温強度にとって有害となるδフェライトを
生成し易いので、クロム当量を適正範囲に保持すること
によって、δフェライトの生成を制御することが望まし
い。クロム当量は、ｅqＣr＝−40Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi
＋Ｃr＋1.5Ｗ＋4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo＋5Ｎb−30Ｎによって
求められ、δフェライト阻止のためには、クロム当量を
11以下とするのが好ましい。しかし、クロム当量をあま
り小さくすると逆に高温強度が低下するので、クロム当
量ｅqＣrは6.5以上が望ましい。本発明の最も特徴的な
点は、主に耐酸化性を付与するＳi、高温強度を付与す
るＷ，Ｍo、高温強度と共に結晶粒を微細にし耐ヒート
クラック性を向上させる効果のあるＶ，Ｎbを、ガラス
成形用鋼の特性として満足できるまで十分添加すると共
に、これらの元素のマイナス効果であるδフェライト生
成傾向をＮ添加により効果的に抑制して、成形温度の高
いガラス成形用鋼として初めて実用化できる鋼を提案し
たことである。
【０００９】
【実施例】次に本発明を実施例に基づき詳細に説明す
る。表１に示す組成の鋼よりなる鋼塊を溶製し、熱間加
工により試験片を得、所望の熱処理の後、引張試験、耐
ヒートクラック性の評価を行なった。ここでＡ〜Ｉは本
発明鋼、Ｘは比較鋼でＮb,Ｎを含まないもの、Ｙは従来
鋼である。熱処理は焼入を1030℃とし、次に硬さ HRC26
を狙いとして730〜780℃の焼もどしを施した。なお、本
表のＡ，ＢのＮi 0.01%およびＣのＣo 0.03%は、不純物
レベル内である。
る。表１に示す組成の鋼よりなる鋼塊を溶製し、熱間加
工により試験片を得、所望の熱処理の後、引張試験、耐
ヒートクラック性の評価を行なった。ここでＡ〜Ｉは本
発明鋼、Ｘは比較鋼でＮb,Ｎを含まないもの、Ｙは従来
鋼である。熱処理は焼入を1030℃とし、次に硬さ HRC26
を狙いとして730〜780℃の焼もどしを施した。なお、本
表のＡ，ＢのＮi 0.01%およびＣのＣo 0.03%は、不純物
レベル内である。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】表２に、各試料の常温および650℃での引
張強さを示す。本発明鋼Ａ〜Ｉは従来鋼Ｙ、比較鋼Ｘと
比べて高温域の強度が特に優れていることがわかる。こ
れは、Ｎを添加してｅqＣrを適正に保ちつつ、Ｎbを添
加した効果によるものである。但し、ＧはｅqＣrが望ま
しい範囲外のため高温強度がやや低い。また表２には、
耐ヒートクラック性として、クラック個数、クラック平
均長さ（mm)、クラック長最大長さ(mm)を示した。これ
らのヒートクラックテストは、試料表面をガスバーナ
で、680℃に加熱後、30℃まで水冷するサイクルを5000
回繰り返した後にそれぞれ測定したものである。本発明
鋼Ａ〜Ｉは従来鋼Ｙ、比較鋼Ｘと比べて優れた耐ヒート
クラック性を有していることがわかる。
張強さを示す。本発明鋼Ａ〜Ｉは従来鋼Ｙ、比較鋼Ｘと
比べて高温域の強度が特に優れていることがわかる。こ
れは、Ｎを添加してｅqＣrを適正に保ちつつ、Ｎbを添
加した効果によるものである。但し、ＧはｅqＣrが望ま
しい範囲外のため高温強度がやや低い。また表２には、
耐ヒートクラック性として、クラック個数、クラック平
均長さ（mm)、クラック長最大長さ(mm)を示した。これ
らのヒートクラックテストは、試料表面をガスバーナ
で、680℃に加熱後、30℃まで水冷するサイクルを5000
回繰り返した後にそれぞれ測定したものである。本発明
鋼Ａ〜Ｉは従来鋼Ｙ、比較鋼Ｘと比べて優れた耐ヒート
クラック性を有していることがわかる。
【００１３】
【発明の効果】以上のように、本発明のガラス成形用鋼
は、δフェライトを抑制しつつ、高温強度を向上させる
ことにより、特に耐ヒートクラック性に優れ、ガラス成
形金型として用いられた場合に、耐久寿命が大幅に向上
するものである。
は、δフェライトを抑制しつつ、高温強度を向上させる
ことにより、特に耐ヒートクラック性に優れ、ガラス成
形金型として用いられた場合に、耐久寿命が大幅に向上
するものである。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.1〜3%、
Ｍn 1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの一種または二種
を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、Ｎb 0.3%以下、
Ｎ 0.01〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とするガラス成形用鋼。 - 【請求項２】 重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.1〜3%、
Ｍn 1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの一種または二種
を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、Ｎb 0.3%以下、
Ｃo 7%以下、Ｎ 0.01〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不可
避的不純物からなることを特徴とするガラス成形用鋼。 - 【請求項３】 重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.1〜3%、
Ｍn 1.5%以下、Ｎi 1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの
一種または二種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、
Ｎb 0.3%以下、Ｎ 0.01〜0.1%を含み、残部Ｆeおよび不
可避的不純物からなることを特徴とするガラス成形用
鋼。 - 【請求項４】 重量％でＣ 0.1〜0.3%、Ｓi 0.1〜3%、
Ｍn 1.5%以下、Ｎi 1.5%以下、Ｃr 8〜13%、Ｗ、Ｍoの
一種または二種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜3%、Ｖ 0.1〜1%、
Ｎb 0.3%以下、Ｃo 7%以下、Ｎ 0.01〜0.1%を含み、残
部Ｆeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
ガラス成形用鋼。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかにおいて、次式
に示されるクロム当量 6.5〜11.0の範囲にあることを特
徴とするガラス成形用鋼。 クロム当量＝−40Ｃ＋6Ｓi−2Ｍn−4Ｎi＋Ｃr＋1.5Ｗ＋
4Ｍo＋11Ｖ−Ｃo＋5Ｎb−30Ｎ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08690592A JP3246614B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | ガラス成形用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08690592A JP3246614B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | ガラス成形用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287454A true JPH05287454A (ja) | 1993-11-02 |
| JP3246614B2 JP3246614B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=13899860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08690592A Expired - Fee Related JP3246614B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | ガラス成形用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3246614B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5689667A (en) | 1995-06-06 | 1997-11-18 | Silicon Graphics, Inc. | Methods and system of controlling menus with radial and linear portions |
| US7164410B2 (en) | 2003-07-28 | 2007-01-16 | Sig G. Kupka | Manipulating an on-screen object using zones surrounding the object |
-
1992
- 1992-04-08 JP JP08690592A patent/JP3246614B2/ja not_active Expired - Fee Related
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