JPH05287442A - 耐ｓｏｈｉｃ性の優れた圧力容器用厚鋼板 - Google Patents
耐ｓｏｈｉｃ性の優れた圧力容器用厚鋼板Info
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- JPH05287442A JPH05287442A JP9127492A JP9127492A JPH05287442A JP H05287442 A JPH05287442 A JP H05287442A JP 9127492 A JP9127492 A JP 9127492A JP 9127492 A JP9127492 A JP 9127492A JP H05287442 A JPH05287442 A JP H05287442A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 湿潤硫化水素腐食環境下において応力下での
耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板を提供する
ことを目的とする。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｖ：
０．０１〜０．０８％、Ｃｕ：０．１〜０．３５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．３５％、Ａｌ：０．００５〜０．０
５％、Ｃａ：０．０００５〜０．００８％、Ｐ：０．０
１５％未満、Ｓ：０．００５％未満、Ｎ：０．００２〜
０．０１％を含み、さらに必要に応じてＣｒ：０．０２
〜０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％の１種または２
種を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（％
Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．０以下
である耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器用厚鋼板。
耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板を提供する
ことを目的とする。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｖ：
０．０１〜０．０８％、Ｃｕ：０．１〜０．３５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．３５％、Ａｌ：０．００５〜０．０
５％、Ｃａ：０．０００５〜０．００８％、Ｐ：０．０
１５％未満、Ｓ：０．００５％未満、Ｎ：０．００２〜
０．０１％を含み、さらに必要に応じてＣｒ：０．０２
〜０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％の１種または２
種を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、（％
Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．０以下
である耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器用厚鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿潤硫化水素腐食環境下
にある石油精製等の圧力容器に使用される鋼板であり、
耐ＳＯＨＩＣ性の優れた厚鋼板に関するものである。
にある石油精製等の圧力容器に使用される鋼板であり、
耐ＳＯＨＩＣ性の優れた厚鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度が
高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力容
器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち耐
水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。この
対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑制、
Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例えば、特
開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８２１４
号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎｂ添加
による圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細
化、等が有効であると言われている。
高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力容
器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち耐
水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。この
対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑制、
Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例えば、特
開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８２１４
号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎｂ添加
による圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細
化、等が有効であると言われている。
【０００３】一方、湿潤硫化水素腐食環境下での鋼材
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＯＨ
ＩＣの完全な抑制には不十分であり、新たなＳＯＨＩＣ
対策が求められている。
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＯＨ
ＩＣの完全な抑制には不十分であり、新たなＳＯＨＩＣ
対策が求められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、石油
精製装置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿
潤硫化水素腐食環境下での応力により助長された水素誘
起割れ）を抑制できる厚鋼板を提供することにある。
精製装置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿
潤硫化水素腐食環境下での応力により助長された水素誘
起割れ）を抑制できる厚鋼板を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼ならし
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、化学
成分が耐ＳＯＨＩＣ性におよぼす影響を詳細に調査した
結果、Ｃ、Ｍｎ量およびＳｉ、Ｖ量が鋼材の耐ＳＯＨＩ
Ｃ性に重大な影響を及ぼすことを見出した。本発明はこ
の知見に基づきなされたものであり、その要旨とすると
ころは下記のとおりである。
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、化学
成分が耐ＳＯＨＩＣ性におよぼす影響を詳細に調査した
結果、Ｃ、Ｍｎ量およびＳｉ、Ｖ量が鋼材の耐ＳＯＨＩ
Ｃ性に重大な影響を及ぼすことを見出した。本発明はこ
の知見に基づきなされたものであり、その要旨とすると
ころは下記のとおりである。
【０００６】（１）重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、Ｓｉ：０．１〜１．０
％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｖ ：０．０１〜０．０
８％Ｃｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜０．
３５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０
００５〜０．００８％、Ｐ ：０．０１５％未満、Ｓ
：０．００５％未満、Ｎ ：０．００２〜０．０１％
を含み、残Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、（％Ｃ
＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．０以下で
あることを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器
用厚鋼板。
％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｖ ：０．０１〜０．０
８％Ｃｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜０．
３５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０
００５〜０．００８％、Ｐ ：０．０１５％未満、Ｓ
：０．００５％未満、Ｎ ：０．００２〜０．０１％
を含み、残Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、（％Ｃ
＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．０以下で
あることを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器
用厚鋼板。
【０００７】（２）重量％にて、さらに Ｃｒ：０．０２〜０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％
からなる強度改善元素群の１種または２種を含む前項１
記載の耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器用厚鋼板。
からなる強度改善元素群の１種または２種を含む前項１
記載の耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器用厚鋼板。
【０００８】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
図１は、（０．０８〜０．２５）％Ｃ−（０．１〜１．
０）％Ｓｉ−（０．８〜１．６）％Ｍｎ−０．０１０％
Ｐ−０．００２％Ｓ−０．２５％Ｃｕ−０．１５％Ｎｉ
−（０．００５〜０．０８）％Ｖ−０．０２％Ａｌ−
０．００４％Ｎ−０．００３％Ｃａの成分組成を有する
鋼（製品板厚６０mm、焼きならし温度８８０℃）におい
て、ＳＯＨＩＣ試験を行った結果を示す。
図１は、（０．０８〜０．２５）％Ｃ−（０．１〜１．
０）％Ｓｉ−（０．８〜１．６）％Ｍｎ−０．０１０％
Ｐ−０．００２％Ｓ−０．２５％Ｃｕ−０．１５％Ｎｉ
−（０．００５〜０．０８）％Ｖ−０．０２％Ａｌ−
０．００４％Ｎ−０．００３％Ｃａの成分組成を有する
鋼（製品板厚６０mm、焼きならし温度８８０℃）におい
て、ＳＯＨＩＣ試験を行った結果を示す。
【０００９】耐ＳＯＨＩＣ試験の試験片は、鋼板より切
り出した６mmφ×２５mm長の平行部を有する丸棒試験片
である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ０．７倍
に相当する２６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液
中での破断時間を求めた。なお、ＮＡＣＥ溶液とは１気
圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の水
溶液であり、湿潤硫化水素腐食環境での鋼材の抵抗性を
評価する目的で一般的に使用されているものである。
り出した６mmφ×２５mm長の平行部を有する丸棒試験片
である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ０．７倍
に相当する２６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液
中での破断時間を求めた。なお、ＮＡＣＥ溶液とは１気
圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の水
溶液であり、湿潤硫化水素腐食環境での鋼材の抵抗性を
評価する目的で一般的に使用されているものである。
【００１０】上記の試験で、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｖ量の添
加範囲については以下のように決定した。Ｃは鋼板の強
度を高めるのに有効な元素であり、圧力容器用鋼の場
合、０．０８％以上の添加が必要である。しかし、添加
量が多過ぎると溶接性を害するので添加量の上限を０．
２５％とする。
加範囲については以下のように決定した。Ｃは鋼板の強
度を高めるのに有効な元素であり、圧力容器用鋼の場
合、０．０８％以上の添加が必要である。しかし、添加
量が多過ぎると溶接性を害するので添加量の上限を０．
２５％とする。
【００１１】Ｓｉは脱酸のため０．１％以上添加する
が、添加量が多いと靱性を低下するので上限を１．０％
とする。ＭｎはＳを固定し、強度を高めるのに有効な元
素であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、
靱性の異方性を増すので０．８〜１．６％とする。Ｖは
炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上させる。このため
０．０１％以上添加する。しかし、０．０８％を超える
と却って靱性を害するので上限を０．０８％とする。
が、添加量が多いと靱性を低下するので上限を１．０％
とする。ＭｎはＳを固定し、強度を高めるのに有効な元
素であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、
靱性の異方性を増すので０．８〜１．６％とする。Ｖは
炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上させる。このため
０．０１％以上添加する。しかし、０．０８％を超える
と却って靱性を害するので上限を０．０８％とする。
【００１２】図１に、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｖ量の組合せに
対するＳＯＨＩＣ試験結果を示す。同図に示されるよう
に、（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が
１．０以下では７２０時間試験でも破断が生じず、耐Ｓ
ＯＨＩＣ特性が顕著に改善されていることが分かる。こ
の理由については以下のように考えている。即ち、本発
明の対象とする鋼材では、フェライト＋パーライト組織
を有している。ＣおよびＭｎは鋼材を強化するが、この
場合、パーライト相の量を増加するとともに、その硬度
を上昇する。一方、フェライト相の硬度は余り変化せ
ず、ＣおよびＭｎ添加は鋼材内の不均一を増大し、ＳＯ
ＨＩＣに対して敏感な状況を作りだす。これに対し、Ｓ
ｉおよびＶは主としてフェライト相の硬度を上昇させる
ため、鋼材内の不均一およびＳＯＨＩＣに対する感受性
を緩和する。
対するＳＯＨＩＣ試験結果を示す。同図に示されるよう
に、（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が
１．０以下では７２０時間試験でも破断が生じず、耐Ｓ
ＯＨＩＣ特性が顕著に改善されていることが分かる。こ
の理由については以下のように考えている。即ち、本発
明の対象とする鋼材では、フェライト＋パーライト組織
を有している。ＣおよびＭｎは鋼材を強化するが、この
場合、パーライト相の量を増加するとともに、その硬度
を上昇する。一方、フェライト相の硬度は余り変化せ
ず、ＣおよびＭｎ添加は鋼材内の不均一を増大し、ＳＯ
ＨＩＣに対して敏感な状況を作りだす。これに対し、Ｓ
ｉおよびＶは主としてフェライト相の硬度を上昇させる
ため、鋼材内の不均一およびＳＯＨＩＣに対する感受性
を緩和する。
【００１３】以下にその他の成分元素の限定理由につい
て述べる。Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方向差を著し
くするばかりでなく、靱性を低下させる元素であるので
上限を０．０１５％未満とする。Ｓは鋼中で非金属介在
物ＭｎＳを形成し、耐ＨＩＣ性を低下させ、靱性の方向
差を大きくし、かつシャルピー試験での上部棚エネルギ
ーを低下させるので上限を０．００５％未満とする。
て述べる。Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方向差を著し
くするばかりでなく、靱性を低下させる元素であるので
上限を０．０１５％未満とする。Ｓは鋼中で非金属介在
物ＭｎＳを形成し、耐ＨＩＣ性を低下させ、靱性の方向
差を大きくし、かつシャルピー試験での上部棚エネルギ
ーを低下させるので上限を０．００５％未満とする。
【００１４】Ｃｕは鋼材の強度を上昇し、また耐食性を
向上し、湿潤硫化水素環境から侵入する水素量を低減す
る効果を有する元素である。このため、０．１％以上を
添加する。しかし、多量に添加すると熱間加工性を損な
うので添加量の上限を０．３５％とする。Ｎｉは鋼材の
靱性を向上させ、鋼材への水素侵入を抑制する元素であ
り、このような効果を要する時、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．３５％超では効果に飽和傾向が現れは
じめるので上限を０．３５％とする。
向上し、湿潤硫化水素環境から侵入する水素量を低減す
る効果を有する元素である。このため、０．１％以上を
添加する。しかし、多量に添加すると熱間加工性を損な
うので添加量の上限を０．３５％とする。Ｎｉは鋼材の
靱性を向上させ、鋼材への水素侵入を抑制する元素であ
り、このような効果を要する時、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．３５％超では効果に飽和傾向が現れは
じめるので上限を０．３５％とする。
【００１５】Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、０．
０５％超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
０．００５〜０．０５％とする。ＮはＡｌとＡｌＮを作
り、焼ならし時の結晶粒の粗大化を防止する効果があ
り、０．００２％以上添加する。しかし、添加量が多す
ぎると靱性を低下させる場合があるので上限を０．０１
％とする。
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、０．
０５％超の添加では効果が飽和するため、添加の範囲を
０．００５〜０．０５％とする。ＮはＡｌとＡｌＮを作
り、焼ならし時の結晶粒の粗大化を防止する効果があ
り、０．００２％以上添加する。しかし、添加量が多す
ぎると靱性を低下させる場合があるので上限を０．０１
％とする。
【００１６】Ｃａは硫化物介在物の形状を制御し、耐Ｈ
ＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を向上する効果を有してい
る。０．０００５％未満の添加では効果が認められず、
０．００８％を超えると却って耐ＨＩＣ性および耐ＳＯ
ＨＩＣ性を害するので、添加範囲を０．０００５〜０．
００８％とした。以上の元素を基本成分とするが、さら
に強度改善効果のあるＣｒ、Ｍｏを１種または２種添加
してもよい。
ＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を向上する効果を有してい
る。０．０００５％未満の添加では効果が認められず、
０．００８％を超えると却って耐ＨＩＣ性および耐ＳＯ
ＨＩＣ性を害するので、添加範囲を０．０００５〜０．
００８％とした。以上の元素を基本成分とするが、さら
に強度改善効果のあるＣｒ、Ｍｏを１種または２種添加
してもよい。
【００１７】Ｃｒは強度を増加させる効果を有する。こ
のような効果を要する時、０．０２％以上を添加する。
しかし、０．４％超の添加では靱性が低下するため、上
限を０．４％とする。ＭｏはＣｒと同様、添加により強
度が上昇する元素であり、必要に応じて０．０２％以上
添加する。しかし、０．３％超の添加はコストが高くな
るので上限を０．３％とする。
のような効果を要する時、０．０２％以上を添加する。
しかし、０．４％超の添加では靱性が低下するため、上
限を０．４％とする。ＭｏはＣｒと同様、添加により強
度が上昇する元素であり、必要に応じて０．０２％以上
添加する。しかし、０．３％超の添加はコストが高くな
るので上限を０．３％とする。
【００１８】次に、素材の製造条件について述べる。前
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施して
得られ、連続鋳造によりスラブとする。鋳造は通常鋳型
あるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよく、この場合分
塊でスラブとされる。連続鋳造スラブでも必要に応じて
分塊を行ってもよい。分塊での均熱はいかなるものであ
っても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後、均熱しても
よく、熱塊で均熱炉に装入しても良い。均熱温度は１０
００〜１３２０℃とすることが望ましい。
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施して
得られ、連続鋳造によりスラブとする。鋳造は通常鋳型
あるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよく、この場合分
塊でスラブとされる。連続鋳造スラブでも必要に応じて
分塊を行ってもよい。分塊での均熱はいかなるものであ
っても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後、均熱しても
よく、熱塊で均熱炉に装入しても良い。均熱温度は１０
００〜１３２０℃とすることが望ましい。
【００１９】圧延における圧下量は如何なるものであっ
てもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損なわ
れない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷に
より焼ならし処理を行う。焼ならしの温度を８５０℃以
上とするのは組織を均一にするためであり、組織の細粒
化から９５０℃以下が望ましい。
てもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損なわ
れない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷に
より焼ならし処理を行う。焼ならしの温度を８５０℃以
上とするのは組織を均一にするためであり、組織の細粒
化から９５０℃以下が望ましい。
【００２０】
実施例１ 次に実施例を示す。表１に示す化学成分を有する鋼を転
炉で溶製し、真空脱ガス処理し、製品板厚１００mm以下
は連続鋳造にてスラブとし、１００mm超は普通造塊法に
て分塊スラブ（均熱炉１３００℃）とし、厚板圧延にて
表２の板厚に圧延した。表２中に示す板厚およびノルマ
温度でノルマ処理を行った。鋼材の降伏強さおよび引張
強さを同表中に示す。
炉で溶製し、真空脱ガス処理し、製品板厚１００mm以下
は連続鋳造にてスラブとし、１００mm超は普通造塊法に
て分塊スラブ（均熱炉１３００℃）とし、厚板圧延にて
表２の板厚に圧延した。表２中に示す板厚およびノルマ
温度でノルマ処理を行った。鋼材の降伏強さおよび引張
強さを同表中に示す。
【００２１】これらの鋼材から切り出した６mmφ×２５
mm長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ試験片に、２
６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、
破断までの時間を測定した。試験は７２０時間まで継続
した。なお、既に述べたように、ＮＡＣＥ溶液とは、１
気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の
水溶液である。
mm長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ試験片に、２
６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、
破断までの時間を測定した。試験は７２０時間まで継続
した。なお、既に述べたように、ＮＡＣＥ溶液とは、１
気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の
水溶液である。
【００２２】ＳＯＨＩＣ試験での破断時間を表２中に示
す。鋼板１Ａ〜７ＡのＡシリーズの鋼板は本発明鋼、即
ち（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．
０以下であり、耐ＳＯＨＩＣ試験で７２０時間浸漬して
も破断が生じない。これに対して、Ｂシリーズの鋼板は
ｆＦ、即ち（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％
Ｖ）が１．０を超えており、ＳＯＨＩＣ試験での破断時
間が１２２時間以内と短く、耐ＳＯＨＩＣ性が劣ってい
る。
す。鋼板１Ａ〜７ＡのＡシリーズの鋼板は本発明鋼、即
ち（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．
０以下であり、耐ＳＯＨＩＣ試験で７２０時間浸漬して
も破断が生じない。これに対して、Ｂシリーズの鋼板は
ｆＦ、即ち（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％
Ｖ）が１．０を超えており、ＳＯＨＩＣ試験での破断時
間が１２２時間以内と短く、耐ＳＯＨＩＣ性が劣ってい
る。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明による鋼板は、耐ＳＯＨＩＣ性が
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使
用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大き
い。
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使
用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大き
い。
【図１】鋼板での（％Ｃ＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５
×％Ｖ）値とＳＯＨＩＣ試験での破断時間を示す図であ
る。
×％Ｖ）値とＳＯＨＩＣ試験での破断時間を示す図であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｍｎ：０．８〜１．６％、 Ｖ ：０．０１〜０．０８％、 Ｃｕ：０．１〜０．３５％、 Ｎｉ：０．０５〜０．３５％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５％、 Ｃａ：０．０００５〜０．００８％、 Ｐ ：０．０１５％未満、 Ｓ ：０．００５％未満、 Ｎ ：０．００２〜０．０１％ を含み、残Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、（％Ｃ
＋％Ｍｎ／６）／（％Ｓｉ＋５×％Ｖ）が１．０以下で
あることを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器
用厚鋼板。 - 【請求項２】 重量％にて、さらに Ｃｒ：０．０２〜０．４％、 Ｍｏ：０．０２〜０．３％ からなる強度改善元素群の１種または２種を含む請求項
１記載の耐ＳＯＨＩＣ性の優れた圧力容器用厚鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9127492A JPH05287442A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 耐ｓｏｈｉｃ性の優れた圧力容器用厚鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9127492A JPH05287442A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 耐ｓｏｈｉｃ性の優れた圧力容器用厚鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287442A true JPH05287442A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14021880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9127492A Withdrawn JPH05287442A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 耐ｓｏｈｉｃ性の優れた圧力容器用厚鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287442A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11155906B2 (en) | 2016-11-11 | 2021-10-26 | Posco | Pressure vessel steel having excellent hydrogen induced cracking resistance, and manufacturing method therefor |
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1992
- 1992-04-10 JP JP9127492A patent/JPH05287442A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11155906B2 (en) | 2016-11-11 | 2021-10-26 | Posco | Pressure vessel steel having excellent hydrogen induced cracking resistance, and manufacturing method therefor |
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