JPH09125136A - 耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方法 - Google Patents
耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方法Info
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- JPH09125136A JPH09125136A JP28626595A JP28626595A JPH09125136A JP H09125136 A JPH09125136 A JP H09125136A JP 28626595 A JP28626595 A JP 28626595A JP 28626595 A JP28626595 A JP 28626595A JP H09125136 A JPH09125136 A JP H09125136A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容
器用鋼材の製造方法を提供することにある。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．２５
％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．８
％、Ｃｕ：０．０１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０１〜
０．５％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｍｏ：０．０１
〜０．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％を含み、さら
に必要に応じてＶ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．
００２〜０．１％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を、７５０〜８５０℃で加熱の後、空冷す
ることを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器
用鋼材の製造方法。
器用鋼材の製造方法を提供することにある。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．２５
％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．８
％、Ｃｕ：０．０１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０１〜
０．５％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｍｏ：０．０１
〜０．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％を含み、さら
に必要に応じてＶ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．
００２〜０．１％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼を、７５０〜８５０℃で加熱の後、空冷す
ることを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器
用鋼材の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石油精製、化学反
応容器等の圧力容器に好適な鋼材であり、応力下での耐
水素割れ性（一般に耐ＳＯＨＩＣ性と称される）の優れ
た鋼材の製造方法に関するものである。
応容器等の圧力容器に好適な鋼材であり、応力下での耐
水素割れ性（一般に耐ＳＯＨＩＣ性と称される）の優れ
た鋼材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度が
高くなってきている。このため、石油精製装置等の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。こ
の対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑
制、Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８
２１４号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎ
ｂ添加による圧延まま、および焼ならしままでの組織の
微細化、等が有効であることが言われている。また、耐
ＨＩＣ特性の優れた鋼材の製造方法については、既に特
開平４−３２９８２６号公報において、鋼中の水素量に
依存した圧下方法が提案されている。
高くなってきている。このため、石油精製装置等の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。こ
の対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑
制、Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８
２１４号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎ
ｂ添加による圧延まま、および焼ならしままでの組織の
微細化、等が有効であることが言われている。また、耐
ＨＩＣ特性の優れた鋼材の製造方法については、既に特
開平４−３２９８２６号公報において、鋼中の水素量に
依存した圧下方法が提案されている。
【０００３】一方、湿潤硫化水素腐食環境下で残留応力
等の応力が作用する場合、応力下での水素誘起割れ（Ｓ
ＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性向上対策は、
一般にはＳＯＨＩＣに対しても有効である。しかし、通
常の焼ならし処理により使用される鋼では、金属組織が
フェライト相とパーライト相の混合組織であり、ＳＯＨ
ＩＣ抑制が困難であった。
等の応力が作用する場合、応力下での水素誘起割れ（Ｓ
ＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性向上対策は、
一般にはＳＯＨＩＣに対しても有効である。しかし、通
常の焼ならし処理により使用される鋼では、金属組織が
フェライト相とパーライト相の混合組織であり、ＳＯＨ
ＩＣ抑制が困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、湿潤硫化水
素環境で使用される場合において、ＳＯＨＩＣを抑制で
きる鋼材の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
素環境で使用される場合において、ＳＯＨＩＣを抑制で
きる鋼材の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＳＯＨＩ
Ｃの割れが発生するメカニズムを明らかにするととも
に、焼ならし処理により使用される鋼材において、通常
の焼ならし処理に代えて、７５０〜８５０℃の間で保持
し、空冷により冷却することにより、優れた耐ＳＯＨＩ
Ｃ性が得られることを見出した。
Ｃの割れが発生するメカニズムを明らかにするととも
に、焼ならし処理により使用される鋼材において、通常
の焼ならし処理に代えて、７５０〜８５０℃の間で保持
し、空冷により冷却することにより、優れた耐ＳＯＨＩ
Ｃ性が得られることを見出した。
【０００６】本発明は、上記知見に基づいてなされたも
のであり、その要旨とするところは下記のとおりであ
る。 （１）重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．８％、Ｃｕ：
０．０１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０１〜０．５％、Ｃ
ｒ：０．０１〜０．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．５％、
Ａｌ：０．００５〜０．１％を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を、７５０〜８５０℃で加熱の
後、空冷することを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ特性の優れ
た圧力容器用鋼材の製造方法。
のであり、その要旨とするところは下記のとおりであ
る。 （１）重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．８％、Ｃｕ：
０．０１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０１〜０．５％、Ｃ
ｒ：０．０１〜０．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．５％、
Ａｌ：０．００５〜０．１％を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を、７５０〜８５０℃で加熱の
後、空冷することを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ特性の優れ
た圧力容器用鋼材の製造方法。
【０００７】（２）前項（１）記載の成分に、さらに強
度改善元素群として、重量％にて、Ｖ：０．００２〜
０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．１％の１種または２
種を含有せしめた鋼を、７５０〜８５０℃で加熱の後、
空冷することを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧
力容器用鋼材の製造方法。
度改善元素群として、重量％にて、Ｖ：０．００２〜
０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．１％の１種または２
種を含有せしめた鋼を、７５０〜８５０℃で加熱の後、
空冷することを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧
力容器用鋼材の製造方法。
【０００８】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
０．１５％Ｃ−０．２６％Ｓｉ−１．２３％Ｍｎ−０．
００７％Ｐ−０．００１％Ｓ−０．０２５％Ａｌ−０．
００４％Ｎの化学成分を有する鋼において、７００℃以
上１０００℃以下の種々の温度で３０分保持の後、空冷
により冷却し、引張試験および耐ＳＯＨＩＣ性を評価し
た。
０．１５％Ｃ−０．２６％Ｓｉ−１．２３％Ｍｎ−０．
００７％Ｐ−０．００１％Ｓ−０．０２５％Ａｌ−０．
００４％Ｎの化学成分を有する鋼において、７００℃以
上１０００℃以下の種々の温度で３０分保持の後、空冷
により冷却し、引張試験および耐ＳＯＨＩＣ性を評価し
た。
【０００９】耐ＳＯＨＩＣ試験の試験片は、鋼材より切
り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有する丸棒試
験片である。この試験片に鋼材の降伏強さの０．７倍に
相当する応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中での破断時間を
求めた。なお、ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を
飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の水溶液であり、湿
潤硫化水素腐食環境への鋼材の抵抗性を評価する目的で
一般的に使用されているものである。
り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有する丸棒試
験片である。この試験片に鋼材の降伏強さの０．７倍に
相当する応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中での破断時間を
求めた。なお、ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を
飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の水溶液であり、湿
潤硫化水素腐食環境への鋼材の抵抗性を評価する目的で
一般的に使用されているものである。
【００１０】図１は加熱温度と耐ＳＯＨＩＣ試験での破
断時間との関係を示している。同図に示されるように、
加熱温度が７５０以上８５０℃以下で耐ＳＯＨＩＣ試験
での破断時間が向上する。この理由については、以下の
ように考えている。通常の焼ならし温度、即ち加熱中に
オーステナイト一相である場合には、加熱温度からの冷
却でフェライト相とパーライト相とが層状に混合した縞
状組織となる。これはフェライト相が一方向に連続した
組織であり、フェライト相の縞部分に比較してパーライ
ト相の縞部分が格段に硬く、外部からの応力によりフェ
ライト相に変形が集中する。このため、フェライト相が
降伏しやすく、フェライト相でＳＯＨＩＣによる破断が
発生しやすい。これに対し、７５０〜８５０℃の加熱段
階では、フェライト相にオーステナイトが均一に分散し
た組織となる。この加熱からの空冷により、オーステナ
イト相がパーライト相に変態する。このため、フェライ
ト相にパーライト相が均一に分散された組織となり、縞
状組織が解消される。このような均一な組織では、外部
応力が材料内に均一に分散され、ＳＯＨＩＣによる破壊
が発生しにくい。
断時間との関係を示している。同図に示されるように、
加熱温度が７５０以上８５０℃以下で耐ＳＯＨＩＣ試験
での破断時間が向上する。この理由については、以下の
ように考えている。通常の焼ならし温度、即ち加熱中に
オーステナイト一相である場合には、加熱温度からの冷
却でフェライト相とパーライト相とが層状に混合した縞
状組織となる。これはフェライト相が一方向に連続した
組織であり、フェライト相の縞部分に比較してパーライ
ト相の縞部分が格段に硬く、外部からの応力によりフェ
ライト相に変形が集中する。このため、フェライト相が
降伏しやすく、フェライト相でＳＯＨＩＣによる破断が
発生しやすい。これに対し、７５０〜８５０℃の加熱段
階では、フェライト相にオーステナイトが均一に分散し
た組織となる。この加熱からの空冷により、オーステナ
イト相がパーライト相に変態する。このため、フェライ
ト相にパーライト相が均一に分散された組織となり、縞
状組織が解消される。このような均一な組織では、外部
応力が材料内に均一に分散され、ＳＯＨＩＣによる破壊
が発生しにくい。
【００１１】このように耐ＳＯＨＩＣ性の改善には、７
５０〜８５０℃の加熱からの空冷が必要である。以下に
成分元素の限定理由について述べる。Ｃは鋼材の強度を
高めるのに有効な元素であり、圧力容器用鋼の場合、
０．０５％以上の添加が好ましい。しかし、添加量が多
過ぎると、縞状組織を助長し、溶接性を害するので、添
加量の上限を０．２５％とする。
５０〜８５０℃の加熱からの空冷が必要である。以下に
成分元素の限定理由について述べる。Ｃは鋼材の強度を
高めるのに有効な元素であり、圧力容器用鋼の場合、
０．０５％以上の添加が好ましい。しかし、添加量が多
過ぎると、縞状組織を助長し、溶接性を害するので、添
加量の上限を０．２５％とする。
【００１２】Ｓｉは脱酸のため０．１％以上添加する
が、添加量が多いと靱性を低下させるため、上限を１．
０％とする。Ｍｎは鋼材の強度を増すために０．２％以
上添加するが、１．８％を超えると縞状組織が強くなっ
て靱性の異方性が増すため、添加量の範囲を０．２〜
１．８％とする。
が、添加量が多いと靱性を低下させるため、上限を１．
０％とする。Ｍｎは鋼材の強度を増すために０．２％以
上添加するが、１．８％を超えると縞状組織が強くなっ
て靱性の異方性が増すため、添加量の範囲を０．２〜
１．８％とする。
【００１３】Ｃｕは鋼材の強度を上昇させ、また耐食性
を向上させ、さらに湿潤硫化水素環境から侵入する水素
量を低減させる効果を有する元素である。このため、Ｃ
ｕは０．０１％以上を添加する。しかし、多量に添加す
ると熱間加工性を損なうため、Ｃｕ添加量の上限を０．
３５％とする。Ｎｉは鋼材の靱性を向上させる元素であ
り、０．０１％以上添加する。しかし、０．５％超では
縞状組織が強くなり始め、湿潤硫化水素環境で鋼材の表
面に微細割れが発生しやすくなるため、上限を０．５％
とする。
を向上させ、さらに湿潤硫化水素環境から侵入する水素
量を低減させる効果を有する元素である。このため、Ｃ
ｕは０．０１％以上を添加する。しかし、多量に添加す
ると熱間加工性を損なうため、Ｃｕ添加量の上限を０．
３５％とする。Ｎｉは鋼材の靱性を向上させる元素であ
り、０．０１％以上添加する。しかし、０．５％超では
縞状組織が強くなり始め、湿潤硫化水素環境で鋼材の表
面に微細割れが発生しやすくなるため、上限を０．５％
とする。
【００１４】Ｃｒは縞状組織を強くせずに強度を増加さ
せる効果を有する。このため、Ｃｒは０．０１％以上を
添加する。しかし、０．５％を超えて添加すると靱性が
低下するため、Ｃｒの上限を０．５％とする。Ｍｏは、
Ｃｒと同様に、縞状組織を強くせずに強度を増加させる
効果を有する元素であり、０．０１％以上添加する。し
かし、０．５％を超える添加はコストが高くなるため、
Ｍｏの上限を０．５％とする。
せる効果を有する。このため、Ｃｒは０．０１％以上を
添加する。しかし、０．５％を超えて添加すると靱性が
低下するため、Ｃｒの上限を０．５％とする。Ｍｏは、
Ｃｒと同様に、縞状組織を強くせずに強度を増加させる
効果を有する元素であり、０．０１％以上添加する。し
かし、０．５％を超える添加はコストが高くなるため、
Ｍｏの上限を０．５％とする。
【００１５】Ａｌは脱酸および組織の微細化に有用な元
素であり、この目的から０．００５％以上を添加する。
しかし、０．１％を超える添加では効果が飽和し、却っ
て靱性を害する危険性が増すため、Ａｌ添加量を０．０
０５〜０．１％とする。以上の元素を基本成分とする
が、さらに強度改善効果のあるＶ、Ｎｂの１種または２
種を添加してもよい。
素であり、この目的から０．００５％以上を添加する。
しかし、０．１％を超える添加では効果が飽和し、却っ
て靱性を害する危険性が増すため、Ａｌ添加量を０．０
０５〜０．１％とする。以上の元素を基本成分とする
が、さらに強度改善効果のあるＶ、Ｎｂの１種または２
種を添加してもよい。
【００１６】Ｖは炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上
させる効果を有する。このような効果を必要とする場
合、Ｖは０．００２％以上添加する。しかし、０．１％
を超えると却って靱性を害するので、Ｖの上限を０．１
％とする。Ｎｂは、Ｖと同様に炭窒化物を形成し、鋼材
の強度を向上させる。このため、Ｎｂは０．００２％以
上を添加するが、０．１％を超えると効果が飽和するた
め、添加量を０．１％以下に抑制する。
させる効果を有する。このような効果を必要とする場
合、Ｖは０．００２％以上添加する。しかし、０．１％
を超えると却って靱性を害するので、Ｖの上限を０．１
％とする。Ｎｂは、Ｖと同様に炭窒化物を形成し、鋼材
の強度を向上させる。このため、Ｎｂは０．００２％以
上を添加するが、０．１％を超えると効果が飽和するた
め、添加量を０．１％以下に抑制する。
【００１７】なお、Ｃａは硫化物系介在物の形状を制御
する元素で、耐ＨＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を向上さ
せる効果を有しており、本発明対象鋼に０．０００５〜
０．００８％の範囲で添加しても本発明の効果は防げら
れない。また、Ｔｉは鋼材の溶接部靱性を改善する効果
があり、本発明対象鋼に０．０５％以下で添加しても本
発明の効果を妨げない。
する元素で、耐ＨＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を向上さ
せる効果を有しており、本発明対象鋼に０．０００５〜
０．００８％の範囲で添加しても本発明の効果は防げら
れない。また、Ｔｉは鋼材の溶接部靱性を改善する効果
があり、本発明対象鋼に０．０５％以下で添加しても本
発明の効果を妨げない。
【００１８】次に、素材の製造条件について述べる。前
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施して
得られ、連続鋳造によりスラブとされる。鋳造は通常鋳
型であるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよく、この場
合分塊でスラブとされる。連続鋳造スラブでも必要に応
じて分塊を行ってもよい。分塊での均熱は如何なるもの
であっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱して
もよく、熱塊で均熱炉に装入してもよい。均熱温度は１
０００〜１３２０℃とすることが望ましい。
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施して
得られ、連続鋳造によりスラブとされる。鋳造は通常鋳
型であるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよく、この場
合分塊でスラブとされる。連続鋳造スラブでも必要に応
じて分塊を行ってもよい。分塊での均熱は如何なるもの
であっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱して
もよく、熱塊で均熱炉に装入してもよい。均熱温度は１
０００〜１３２０℃とすることが望ましい。
【００１９】圧延における圧下量等の形状変形量は如何
なるものであってもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ性
の向上効果は損なわれない。圧延等の加工後、前記のよ
うに７５０〜８５０℃の温度に加熱し、放冷により冷却
を行う。この後の焼もどしは鋼材の強度を低下させるの
で好ましくない。鋼材の形態は厚鋼板、鋼帯、鋼管等の
何れでも構わない。
なるものであってもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ性
の向上効果は損なわれない。圧延等の加工後、前記のよ
うに７５０〜８５０℃の温度に加熱し、放冷により冷却
を行う。この後の焼もどしは鋼材の強度を低下させるの
で好ましくない。鋼材の形態は厚鋼板、鋼帯、鋼管等の
何れでも構わない。
【００２０】
（実施例）次に実施例を示す。表１に示す化学成分を有
する鋼を用い、表２中に示す板厚および温度で保持後、
空冷を行った。
する鋼を用い、表２中に示す板厚および温度で保持後、
空冷を行った。
【００２１】これらの鋼材から切り出した６ｍｍφ×２
５ｍｍ長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ試験片
に、表２中の降伏強さの０．９倍の応力を付加し、ＮＡ
ＣＥ溶液中に浸漬し、破断までの時間を測定した。試験
は７２０時間まで継続した。なお、既に述べたように、
ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和させた５％
食塩−０．５％酢酸の水溶液である。
５ｍｍ長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ試験片
に、表２中の降伏強さの０．９倍の応力を付加し、ＮＡ
ＣＥ溶液中に浸漬し、破断までの時間を測定した。試験
は７２０時間まで継続した。なお、既に述べたように、
ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和させた５％
食塩−０．５％酢酸の水溶液である。
【００２２】耐ＳＯＨＩＣ試験での破断時間を表２中に
示している。鋼材１Ａ〜１０ＡのＡシリーズの鋼材で
は、加熱の温度が７５０〜８５０℃と本発明の範囲内に
あり、耐ＳＯＨＩＣ試験で７２０時間浸漬しても破断が
生じない。これに対して、１Ｂ〜１０Ｂの鋼材では加熱
の温度が本発明の範囲外にあり、破断時間が２３０時間
未満と短く、耐ＳＯＨＩＣ性が劣っている。
示している。鋼材１Ａ〜１０ＡのＡシリーズの鋼材で
は、加熱の温度が７５０〜８５０℃と本発明の範囲内に
あり、耐ＳＯＨＩＣ試験で７２０時間浸漬しても破断が
生じない。これに対して、１Ｂ〜１０Ｂの鋼材では加熱
の温度が本発明の範囲外にあり、破断時間が２３０時間
未満と短く、耐ＳＯＨＩＣ性が劣っている。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明による鋼材は、耐ＳＯＨＩＣ性が
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精
製、化学反応容器等の圧力容器用鋼材として好適であ
り、本発明による鋼を使用した圧力容器での安全性は高
く、工業的価値が大きい。
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精
製、化学反応容器等の圧力容器用鋼材として好適であ
り、本発明による鋼を使用した圧力容器での安全性は高
く、工業的価値が大きい。
【図１】加熱温度と、この温度からの空冷後の耐ＳＯＨ
ＩＣ試験での破断時間の関係を示す図である。
ＩＣ試験での破断時間の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２１Ｄ 9/00 9352−4Ｋ Ｃ２１Ｄ 9/00 Ｌ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｍｎ：０．２〜１．８％、 Ｃｕ：０．０１〜０．３５％、 Ｎｉ：０．０１〜０．５％、 Ｃｒ：０．０１〜０．５％、 Ｍｏ：０．０１〜０．５％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、
７５０〜８５０℃で加熱の後、空冷することを特徴とす
る耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方
法。 - 【請求項２】 請求項１記載の成分に、さらに強度改善
元素群として、重量％にて、 Ｖ：０．００２〜０．１％、 Ｎｂ：０．００２〜０．１％ の１種または２種を含有せしめた鋼を、７５０〜８５０
℃で加熱の後、空冷することを特徴とする耐ＳＯＨＩＣ
特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28626595A JPH09125136A (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | 耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28626595A JPH09125136A (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | 耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125136A true JPH09125136A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17702128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28626595A Withdrawn JPH09125136A (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | 耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09125136A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102115851A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-07-06 | 沪东重机有限公司 | 一种用于船用柴油机链轮的铸钢材料及链轮的铸造方法 |
-
1995
- 1995-11-02 JP JP28626595A patent/JPH09125136A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102115851A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-07-06 | 沪东重机有限公司 | 一种用于船用柴油机链轮的铸钢材料及链轮的铸造方法 |
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