JPH05287441A - 応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板 - Google Patents
応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板Info
- Publication number
- JPH05287441A JPH05287441A JP9127392A JP9127392A JPH05287441A JP H05287441 A JPH05287441 A JP H05287441A JP 9127392 A JP9127392 A JP 9127392A JP 9127392 A JP9127392 A JP 9127392A JP H05287441 A JPH05287441 A JP H05287441A
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- Japan
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- steel plate
- pressure vessel
- induced cracking
- thick steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、応力下での耐水素誘起割れ性の良
好な圧力容器用厚鋼板を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｃ
ｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｒ：０．０２〜０４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０１５％、Ａｌ：０．００
５〜０．０５％、Ｐ：０．０１５％未満、Ｓ：０．００
０５〜０．００２％、Ｎ：０．００２〜０．０１％を含
み、さらに必要に応じて、Ｖ：０．０１〜０．０５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる強度改善元素群
の１種または２種を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容
器用厚鋼板。
好な圧力容器用厚鋼板を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｃ
ｕ：０．１〜０．３５％、Ｎｉ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｒ：０．０２〜０４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０１５％、Ａｌ：０．００
５〜０．０５％、Ｐ：０．０１５％未満、Ｓ：０．００
０５〜０．００２％、Ｎ：０．００２〜０．０１％を含
み、さらに必要に応じて、Ｖ：０．０１〜０．０５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる強度改善元素群
の１種または２種を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容
器用厚鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿潤硫化水素腐食環境下
にある石油精製等の圧力容器に使用される鋼板であり、
応力下での耐水素誘起割れ性の優れた厚鋼板に関するも
のである。
にある石油精製等の圧力容器に使用される鋼板であり、
応力下での耐水素誘起割れ性の優れた厚鋼板に関するも
のである。
【０００２】
【従来技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度が
高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力容
器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち耐
水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。この
対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑制、
Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例えば、特
開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８２１４
号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎｂ添加
による圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細
化、等が有効であると言われている。
高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力容
器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち耐
水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。この
対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑制、
Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例えば、特
開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８２１４
号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎｂ添加
による圧延まま、および焼ならしままでの組織の微細
化、等が有効であると言われている。
【０００３】一方、湿潤硫化水素腐食環境下での鋼材
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＯＨ
ＩＣの完全な抑制には不十分であり、新たなＳＯＨＩＣ
対策が求められている。
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＯＨ
ＩＣの完全な抑制には不十分であり、新たなＳＯＨＩＣ
対策が求められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、石油
精製装置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿
潤硫化水素腐食環境下での応力により助長された水素誘
起割れ）を抑制できる厚鋼板を提供することにある。
精製装置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿
潤硫化水素腐食環境下での応力により助長された水素誘
起割れ）を抑制できる厚鋼板を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼ならし
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、化学
成分が耐ＳＯＨＩＣ性におよぼす影響を詳細に調査した
結果、ＳとＴｉの組合せ量を制限することにより、耐Ｓ
ＯＨＩＣ性が著しく改善されることを見出した。
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、化学
成分が耐ＳＯＨＩＣ性におよぼす影響を詳細に調査した
結果、ＳとＴｉの組合せ量を制限することにより、耐Ｓ
ＯＨＩＣ性が著しく改善されることを見出した。
【０００６】本発明はこの知見に基づきなされたもので
あり、その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、Ｓｉ：０．１〜０．５
％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｃｕ：０．１〜０．３５
％、Ｎｉ：０．０５〜０．３５％、Ｃｒ：０．０２〜
０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０１５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｐ
：０．０１５％未満、Ｓ ：０．０００５〜０．００
２％、Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含み、残Ｆｅお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする応力下で
の耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板。 （２）重量％にて、さらに Ｖ ：０．０１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．
０５％からなる強度改善元素群の１種または２種を含む
前項１記載の応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力
容器用厚鋼板。
あり、その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、Ｓｉ：０．１〜０．５
％、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｃｕ：０．１〜０．３５
％、Ｎｉ：０．０５〜０．３５％、Ｃｒ：０．０２〜
０．４％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０１５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｐ
：０．０１５％未満、Ｓ ：０．０００５〜０．００
２％、Ｎ ：０．００２〜０．０１％を含み、残Ｆｅお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする応力下で
の耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板。 （２）重量％にて、さらに Ｖ ：０．０１〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．
０５％からなる強度改善元素群の１種または２種を含む
前項１記載の応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力
容器用厚鋼板。
【０００７】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
図１は、０．１２％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−１．２％Ｍｎ
−０．０１０％Ｐ−Ｔｉ−Ｓ−０．２５％Ｃｕ−０．１
５％Ｎｉ−０．１２％Ｃｒ−０．０８％Ｍｏ−０．０２
５％Ａｌ−０．００４％Ｎを含む鋼（製品板厚７０mm、
焼きならし温度９００℃）において、ＳＯＨＩＣ試験を
行った結果を示す図である。
図１は、０．１２％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−１．２％Ｍｎ
−０．０１０％Ｐ−Ｔｉ−Ｓ−０．２５％Ｃｕ−０．１
５％Ｎｉ−０．１２％Ｃｒ−０．０８％Ｍｏ−０．０２
５％Ａｌ−０．００４％Ｎを含む鋼（製品板厚７０mm、
焼きならし温度９００℃）において、ＳＯＨＩＣ試験を
行った結果を示す図である。
【０００８】耐ＳＯＨＩＣ試験の試験片は、鋼板より切
り出した６mmφ×２５mm長の平行部を有する丸棒試験片
である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ０．７倍
に相当する２６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液
中での破断時間を求めた。なお、ＮＡＣＥ溶液とは１気
圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の水
溶液であり、湿潤硫化水素腐食環境への鋼材の抵抗性を
評価する目的で一般的に使用されているものである。
り出した６mmφ×２５mm長の平行部を有する丸棒試験片
である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ０．７倍
に相当する２６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液
中での破断時間を求めた。なお、ＮＡＣＥ溶液とは１気
圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の水
溶液であり、湿潤硫化水素腐食環境への鋼材の抵抗性を
評価する目的で一般的に使用されているものである。
【０００９】図１に、Ｓ、Ｔｉ量の組合せに対するＳＯ
ＨＩＣ試験結果を示している。同図に示されるように、
Ｔｉ無添加ではＳの減少とともに徐々にＳＯＨＩＣ試験
での破断時間が向上する。しかし、急激な改善は認めら
れない。これに対し、Ｔｉが０．００５％以上０．０１
５％以下添加される場合、０．０００５％以上０．００
２％以下のＳ量で耐ＳＯＨＩＣ特性が顕著に改善され、
７２０時間試験でも破断が認められなくなる。
ＨＩＣ試験結果を示している。同図に示されるように、
Ｔｉ無添加ではＳの減少とともに徐々にＳＯＨＩＣ試験
での破断時間が向上する。しかし、急激な改善は認めら
れない。これに対し、Ｔｉが０．００５％以上０．０１
５％以下添加される場合、０．０００５％以上０．００
２％以下のＳ量で耐ＳＯＨＩＣ特性が顕著に改善され、
７２０時間試験でも破断が認められなくなる。
【００１０】この理由については、以下のように考えて
いる。即ち、ＴｉはＳと親和力が強く、鋼中でもＴｉＳ
が期待される。このＴｉＳの生成により、耐ＳＯＨＩＣ
性に有害なＭｎＳの生成が抑制される。また、ＴｉＳを
生成した残りのＴｉは鋼中のＯ（酸素）と反応し、Ｔｉ
−Ｏ化合物を形成する。このＴｉ−Ｏ化合物はフェライ
ト変態を促進し、硬質なパーライト相の生成を抑制し、
耐ＳＯＨＩＣ性をさらに改善する。
いる。即ち、ＴｉはＳと親和力が強く、鋼中でもＴｉＳ
が期待される。このＴｉＳの生成により、耐ＳＯＨＩＣ
性に有害なＭｎＳの生成が抑制される。また、ＴｉＳを
生成した残りのＴｉは鋼中のＯ（酸素）と反応し、Ｔｉ
−Ｏ化合物を形成する。このＴｉ−Ｏ化合物はフェライ
ト変態を促進し、硬質なパーライト相の生成を抑制し、
耐ＳＯＨＩＣ性をさらに改善する。
【００１１】しかし、Ｔｉが０．０１５％を超えて過剰
に添加されると、ＴｉＳ、Ｔｉ−Ｏ化合物の他にＴｉ
Ｎ、ＴｉＣ等が生成し、これらの炭化物および窒化物が
ＳＯＨＩＣの起点となる。Ｓが０．０００５％未満と少
ないと、主としてＴｉ−Ｏ化合物が生成することにな
る。Ｓ量が０．０００５％未満で耐ＳＯＨＩＣ性が再度
低下することから、ＴｉＳとＴｉ−Ｏ化合物の比も重要
な因子と考えることができる。
に添加されると、ＴｉＳ、Ｔｉ−Ｏ化合物の他にＴｉ
Ｎ、ＴｉＣ等が生成し、これらの炭化物および窒化物が
ＳＯＨＩＣの起点となる。Ｓが０．０００５％未満と少
ないと、主としてＴｉ−Ｏ化合物が生成することにな
る。Ｓ量が０．０００５％未満で耐ＳＯＨＩＣ性が再度
低下することから、ＴｉＳとＴｉ−Ｏ化合物の比も重要
な因子と考えることができる。
【００１２】以下にその他の成分元素の限定理由につい
て述べる。Ｃは鋼板の強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上の添加が必要
である。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するの
で添加量の上限を０．２５％とする。Ｓｉは脱酸のため
０．１％以上添加するが、添加量が多いと靱性を低下す
るので上限を０．５％とする。
て述べる。Ｃは鋼板の強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上の添加が必要
である。しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するの
で添加量の上限を０．２５％とする。Ｓｉは脱酸のため
０．１％以上添加するが、添加量が多いと靱性を低下す
るので上限を０．５％とする。
【００１３】Ｍｎは鋼材の強度を増すため０．８％以上
を添加するが、１．６％を超えると靱性の異方性を増す
ので０．８〜１．６％とする。Ｃｕは鋼材の強度を上昇
し、また耐食性を向上し、湿潤硫化水素環境から侵入す
る水素量を低減する効果を有する元素である。このため
０．１％以上を添加する。しかし、多量に添加すると熱
間加工性を損なうので添加量の上限を０．３５％とす
る。
を添加するが、１．６％を超えると靱性の異方性を増す
ので０．８〜１．６％とする。Ｃｕは鋼材の強度を上昇
し、また耐食性を向上し、湿潤硫化水素環境から侵入す
る水素量を低減する効果を有する元素である。このため
０．１％以上を添加する。しかし、多量に添加すると熱
間加工性を損なうので添加量の上限を０．３５％とす
る。
【００１４】Ｎｉは鋼材の靱性を向上させ、鋼材への水
素侵入を抑制する元素であり、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．３５％超では効果に飽和傾向が現れは
じめるので上限を０．３５％とする。Ｃｒは強度を増加
させるのに必要で０．０２％以上を添加する。しかし、
０．４％超の添加では靱性が低下するので上限を０．４
％とする。
素侵入を抑制する元素であり、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．３５％超では効果に飽和傾向が現れは
じめるので上限を０．３５％とする。Ｃｒは強度を増加
させるのに必要で０．０２％以上を添加する。しかし、
０．４％超の添加では靱性が低下するので上限を０．４
％とする。
【００１５】ＭｏはＣｒと同様、添加により強度が上昇
する元素であり強度確保のため０．０２％以上添加す
る。しかし、０．３％超の添加はコストが高くなるので
上限を０．３％とする。Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素
であり、この目的から０．００５％以上を添加する。し
かし、０．０５％超の添加では効果が飽和するので添加
の範囲を０．００５〜０．０５％とする。
する元素であり強度確保のため０．０２％以上添加す
る。しかし、０．３％超の添加はコストが高くなるので
上限を０．３％とする。Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素
であり、この目的から０．００５％以上を添加する。し
かし、０．０５％超の添加では効果が飽和するので添加
の範囲を０．００５〜０．０５％とする。
【００１６】ＮはＡｌとＡｌＮを作り、焼ならし時の結
晶粒の粗大化を防止する効果があり、０．００２％以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靱性を低下させ
る場合があるので上限を０．０１％とする。Ｐは鋼中で
ミクロ偏析し靱性の方向差を著しくするばかりでなく、
靱性を低下させる元素であるので０．０１５％未満とす
る。
晶粒の粗大化を防止する効果があり、０．００２％以上
添加する。しかし、添加量が多すぎると靱性を低下させ
る場合があるので上限を０．０１％とする。Ｐは鋼中で
ミクロ偏析し靱性の方向差を著しくするばかりでなく、
靱性を低下させる元素であるので０．０１５％未満とす
る。
【００１７】以上の元素を基本成分とするが、さらに強
度改善効果のあるＶ、Ｎｂを１種または２種添加しても
よい。Ｖは炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上させる
効果を有する。このような効果を必要とする場合、０．
０１％以上添加する。しかし、０．０５％を超えると却
って靱性を害するので上限を０．０５％とする。
度改善効果のあるＶ、Ｎｂを１種または２種添加しても
よい。Ｖは炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上させる
効果を有する。このような効果を必要とする場合、０．
０１％以上添加する。しかし、０．０５％を超えると却
って靱性を害するので上限を０．０５％とする。
【００１８】ＮｂはＶと同様に炭窒化物を形成し、鋼材
の強度を向上させる。このため０．００５％以上を添加
するが、０．０５％超では効果が飽和するので添加量を
０．０５％以下に抑制する。次に、素材の製造条件につ
いて述べる。前記のような化学成分を有する鋼は転炉、
電気炉で溶製した後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガ
ス処理を施して得られ、連続鋳造によりスラブとする。
鋳造は通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよ
く、この場合分塊でスラブとされる。連続鋳造スラブで
も必要に応じて分塊を行ってもよい。分塊での均熱はい
かなるものであっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した
後、均熱してもよく、熱塊で均熱炉に装入してもよい。
均熱温度は１０００〜１３２０℃とすることが望まし
い。
の強度を向上させる。このため０．００５％以上を添加
するが、０．０５％超では効果が飽和するので添加量を
０．０５％以下に抑制する。次に、素材の製造条件につ
いて述べる。前記のような化学成分を有する鋼は転炉、
電気炉で溶製した後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガ
ス処理を施して得られ、連続鋳造によりスラブとする。
鋳造は通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよ
く、この場合分塊でスラブとされる。連続鋳造スラブで
も必要に応じて分塊を行ってもよい。分塊での均熱はい
かなるものであっても構わない。即ち、鋼塊を冷却した
後、均熱してもよく、熱塊で均熱炉に装入してもよい。
均熱温度は１０００〜１３２０℃とすることが望まし
い。
【００１９】圧延における圧下量は如何なるものであっ
てもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損なわ
れない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷に
より焼ならし処理を行う。焼ならしの温度を８５０℃以
上とするのは、組織を均一にするためであり、組織の細
粒化から９５０℃以下が望ましい。
てもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損なわ
れない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷に
より焼ならし処理を行う。焼ならしの温度を８５０℃以
上とするのは、組織を均一にするためであり、組織の細
粒化から９５０℃以下が望ましい。
【００２０】
実施例１ 次に実施例を示す。表１に示す化学成分を有する鋼を転
炉で溶製し、真空脱ガス処理し、製品板厚１００mm以下
は連続鋳造にてスラブとし、１００mm超は普通造塊法に
て分塊スラブ（均熱炉１３００℃）とし、厚板圧延にて
表２の板厚に圧延した。表２中に示す板厚およびノルマ
温度でノルマ処理を行った。鋼材の降伏強さおよび引張
強さを同表中に示す。
炉で溶製し、真空脱ガス処理し、製品板厚１００mm以下
は連続鋳造にてスラブとし、１００mm超は普通造塊法に
て分塊スラブ（均熱炉１３００℃）とし、厚板圧延にて
表２の板厚に圧延した。表２中に示す板厚およびノルマ
温度でノルマ処理を行った。鋼材の降伏強さおよび引張
強さを同表中に示す。
【００２１】これらの鋼材から切り出した６mmφ×２５
mm長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ試験片に、２
６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、
破断までの時間を測定した。試験は７２０時間まで継続
した。なお、既に述べたように、ＮＡＣＥ溶液とは、１
気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の
水溶液である。
mm長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ試験片に、２
６kgf/mm2 の応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、
破断までの時間を測定した。試験は７２０時間まで継続
した。なお、既に述べたように、ＮＡＣＥ溶液とは、１
気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩−０．５％酢酸の
水溶液である。
【００２２】ＳＯＨＩＣ試験での破断時間を表２中に示
す。鋼板１Ａ〜７ＡのＡシリーズの鋼板は本発明鋼であ
り、耐ＳＯＨＩＣ試験で７２０時間浸漬しても破断が生
じない。これに対して、鋼板１ＢではＳ含有量が０．０
０２％よりも多く、鋼板４ＢではＳ添加量が０．０００
５％より少ないため、７２０時間未満で破断している。
また、鋼板２Ｂおよび３ＢではＳ含有量が０．０００５
〜０．００２％であるが、Ｔｉが無添加（鋼板２Ｂ）で
あったり、Ｔｉの添加量が０．０１５％を超えている
（鋼板３Ｂ）ため、やはり破断時間が７２０時間未満と
短く、耐ＳＯＨＩＣ性が劣っている。
す。鋼板１Ａ〜７ＡのＡシリーズの鋼板は本発明鋼であ
り、耐ＳＯＨＩＣ試験で７２０時間浸漬しても破断が生
じない。これに対して、鋼板１ＢではＳ含有量が０．０
０２％よりも多く、鋼板４ＢではＳ添加量が０．０００
５％より少ないため、７２０時間未満で破断している。
また、鋼板２Ｂおよび３ＢではＳ含有量が０．０００５
〜０．００２％であるが、Ｔｉが無添加（鋼板２Ｂ）で
あったり、Ｔｉの添加量が０．０１５％を超えている
（鋼板３Ｂ）ため、やはり破断時間が７２０時間未満と
短く、耐ＳＯＨＩＣ性が劣っている。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明による鋼板は、耐ＳＯＨＩＣ性が
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使
用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大き
い。
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼を使
用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大き
い。
【図１】Ｔｉ無添加およびＴｉが０．００５〜０．０１
５％の場合の、Ｓ量とＳＯＨＩＣ試験での破断時間の関
係を示す図である。
５％の場合の、Ｓ量とＳＯＨＩＣ試験での破断時間の関
係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、 Ｓｉ：０．１〜０．５％、 Ｍｎ：０．８〜１．６％、 Ｃｕ：０．１〜０．３５％、 Ｎｉ：０．０５〜０．３５％、 Ｃｒ：０．０２〜０．４％、 Ｍｏ：０．０２〜０．３％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０１５％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５％、 Ｐ ：０．０１５％未満、 Ｓ ：０．０００５〜０．００２％、 Ｎ ：０．００２〜０．０１％ を含み、残Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器
用厚鋼板。 - 【請求項２】 重量％にて、さらに Ｖ ：０．０１〜０．０５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％ からなる強度改善元素群の１種または２種を含む請求項
１記載の応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器
用厚鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9127392A JPH05287441A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9127392A JPH05287441A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287441A true JPH05287441A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14021849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9127392A Withdrawn JPH05287441A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 応力下での耐水素誘起割れ性の良好な圧力容器用厚鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287441A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021509436A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材及びその製造方法 |
| WO2022205939A1 (zh) * | 2021-04-01 | 2022-10-06 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种厚度＞200～250mm抗氢致开裂压力容器钢板及其制造方法 |
-
1992
- 1992-04-10 JP JP9127392A patent/JPH05287441A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021509436A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材及びその製造方法 |
| US11634785B2 (en) | 2017-12-26 | 2023-04-25 | Posco Co., Ltd | Steel material showing excellent hydrogen-induced cracking resistance and method for preparing same |
| WO2022205939A1 (zh) * | 2021-04-01 | 2022-10-06 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种厚度＞200～250mm抗氢致开裂压力容器钢板及其制造方法 |
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