JPH07188839A - 湿潤ｈ２ ｓ環境中の耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用厚鋼板 - Google Patents
湿潤ｈ２ ｓ環境中の耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用厚鋼板Info
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- JPH07188839A JPH07188839A JP33364693A JP33364693A JPH07188839A JP H07188839 A JPH07188839 A JP H07188839A JP 33364693 A JP33364693 A JP 33364693A JP 33364693 A JP33364693 A JP 33364693A JP H07188839 A JPH07188839 A JP H07188839A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、湿潤Ｈ2 Ｓ環境中の耐ＳＯＨＩＣ
特性の優れた圧力容器用厚鋼板を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｃ
ｒ：０．０２〜０．６％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｃａ：５〜８０ｐｐ
ｍ、Ｎ：２０〜１００ｐｐｍ、Ｐ：０．０１５％未満、
Ｓ：０．００５％未満を含み、或いは更にＶ：０．０１
〜０．０５％およびＮｂ：０．００５〜０．０５％から
なる強度改善元素群の１種または２種を含み、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎ
の比が０．２以上０．７以下である湿潤Ｈ2 Ｓ環境中の
耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器用厚鋼板。
特性の優れた圧力容器用厚鋼板を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｃ
ｒ：０．０２〜０．６％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｃａ：５〜８０ｐｐ
ｍ、Ｎ：２０〜１００ｐｐｍ、Ｐ：０．０１５％未満、
Ｓ：０．００５％未満を含み、或いは更にＶ：０．０１
〜０．０５％およびＮｂ：０．００５〜０．０５％から
なる強度改善元素群の１種または２種を含み、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎ
の比が０．２以上０．７以下である湿潤Ｈ2 Ｓ環境中の
耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器用厚鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿潤硫化水素腐食環境下
にある石油精製装置等の圧力容器に使用される鋼板であ
り、応力下での耐水素誘起割れ性の優れた厚鋼板に関す
るものである。
にある石油精製装置等の圧力容器に使用される鋼板であ
り、応力下での耐水素誘起割れ性の優れた厚鋼板に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】原油の品質は年々低下し、硫化水素濃度
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。こ
の対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑
制、Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８
２１４号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎ
ｂ添加による圧延まま、および焼ならしままでの組織の
微細化、等が有効であることと言われている。また、耐
ＨＩＣ特性の優れた極厚鋼板の製造方法については、既
に特願平３−９９２９６号において、鋼中の水素量に依
存した圧下方法を提案している。
が高くなってきている。このため、石油精製装置の圧力
容器にも湿潤硫化水素腐食環境下に対する抵抗性、即ち
耐水素誘起割れ性（耐ＨＩＣ性）が求められている。こ
の対策として、Ｃｕ、Ｎｉ添加による水素侵入の抑
制、Ｃａ、ＲＥＭ処理による介在物の球状化（例え
ば、特開昭５４−３１０２０号公報、特開昭５４−３８
２１４号公報等）、ミクロ偏析部の偏析の緩和、Ｎ
ｂ添加による圧延まま、および焼ならしままでの組織の
微細化、等が有効であることと言われている。また、耐
ＨＩＣ特性の優れた極厚鋼板の製造方法については、既
に特願平３−９９２９６号において、鋼中の水素量に依
存した圧下方法を提案している。
【０００３】一方、湿潤硫化水素腐食環境下での鋼材
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＡ５
１６−７０鋼のようなフェライト相とパーライト相から
なる鋼でのＳＯＨＩＣ抑制には不十分であり、新たなＳ
ＯＨＩＣ固有の対策が求められている。
に、残留応力等の応力が作用する場合、応力下での水素
誘起割れ（ＳＯＨＩＣ）が発生する。上記の耐ＨＩＣ性
向上対策はＳＯＨＩＣに対しても有効であるが、ＳＡ５
１６−７０鋼のようなフェライト相とパーライト相から
なる鋼でのＳＯＨＩＣ抑制には不十分であり、新たなＳ
ＯＨＩＣ固有の対策が求められている。
【０００４】本発明者らは、既に特願平４−９１２７３
号および特願平４−９１２７４号にて、耐ＳＯＨＩＣ性
向上に対する対策を提案しているが、これらは耐ＳＯＨ
ＩＣ性の改善効果は顕著であるものの、製造上の負荷が
大きいという問題があった。
号および特願平４−９１２７４号にて、耐ＳＯＨＩＣ性
向上に対する対策を提案しているが、これらは耐ＳＯＨ
ＩＣ性の改善効果は顕著であるものの、製造上の負荷が
大きいという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、石油精製装
置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿潤硫化
水素腐食環境下での応力により助長された水素誘起割
れ）を抑制できる厚鋼板を提供することを目的とするも
のである。
置の圧力容器用厚鋼板において、ＳＯＨＩＣ（湿潤硫化
水素腐食環境下での応力により助長された水素誘起割
れ）を抑制できる厚鋼板を提供することを目的とするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、焼ならし
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、Ｍ
ｎ，ＣｒおよびＭｏの添加量の耐ＳＯＨＩＣ性への影響
を調査した結果、Ｍｎ，ＣｒおよびＭｏの添加量を適切
に制御することにより、耐ＳＯＨＩＣ性が改善されるこ
とを見出した。
処理により使用される圧力容器用厚鋼板において、Ｍ
ｎ，ＣｒおよびＭｏの添加量の耐ＳＯＨＩＣ性への影響
を調査した結果、Ｍｎ，ＣｒおよびＭｏの添加量を適切
に制御することにより、耐ＳＯＨＩＣ性が改善されるこ
とを見出した。
【０００７】本発明はこの知見に基づきなされたもので
あり、その要旨とするところは下記のとおりである。
（１）重量％にて、Ｃ ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｃ
ｒ：０．０２〜０．６％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｃａ：５〜８０ｐｐ
ｍ、Ｎ ：２０〜１００ｐｐｍ、Ｐ ：０．０１５％未
満、Ｓ ：０．００５％未満を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が
０．２以上０．７以下である湿潤Ｈ2 Ｓ環境中の耐ＳＯ
ＨＩＣ特性の優れた圧力容器用厚鋼板。
あり、その要旨とするところは下記のとおりである。
（１）重量％にて、Ｃ ：０．０８〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜１．６％、Ｃ
ｒ：０．０２〜０．６％、Ｍｏ：０．０２〜０．３％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｃａ：５〜８０ｐｐ
ｍ、Ｎ ：２０〜１００ｐｐｍ、Ｐ ：０．０１５％未
満、Ｓ ：０．００５％未満を含み、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が
０．２以上０．７以下である湿潤Ｈ2 Ｓ環境中の耐ＳＯ
ＨＩＣ特性の優れた圧力容器用厚鋼板。
【０００８】（２）重量％にて、さらにＶ ：０．０１
〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる
強度改善元素群の１種または２種を含む前項１記載の湿
潤Ｈ2 Ｓ環境中の耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器用
厚鋼板。
〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる
強度改善元素群の１種または２種を含む前項１記載の湿
潤Ｈ2 Ｓ環境中の耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器用
厚鋼板。
【０００９】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
０．１２％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ−Ｍｏ−
０．０３５％Ａｌ−０．００２％Ｃａ−０．００３％Ｎ
−０．００８％Ｐ−０．００３％Ｓを基本成分とする鋼
において、Ｍｎ，ＣｒおよびＭｏ添加量を種々に変化さ
せた。熱間圧延にて５０ｍｍ厚に圧延後、９３０℃での
焼ならしを行い、耐ＳＯＨＩＣ性を評価した。
０．１２％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ−Ｍｏ−
０．０３５％Ａｌ−０．００２％Ｃａ−０．００３％Ｎ
−０．００８％Ｐ−０．００３％Ｓを基本成分とする鋼
において、Ｍｎ，ＣｒおよびＭｏ添加量を種々に変化さ
せた。熱間圧延にて５０ｍｍ厚に圧延後、９３０℃での
焼ならしを行い、耐ＳＯＨＩＣ性を評価した。
【００１０】耐ＳＯＨＩＣ性試験の試験片は、鋼板より
切り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有する丸棒
試験片である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ
０．７倍に相当する２６ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力を付加
し、ＮＡＣＥ溶液中での破断時間を求めた。なお、ＮＡ
ＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩
−０．５％酢酸の水溶液であり、耐湿潤硫化水素腐食環
境への鋼材の抵抗性を評価する目的で一般的に使用され
ているものである。
切り出した６ｍｍφ×２５ｍｍ長の平行部を有する丸棒
試験片である。この試験片に、鋼材の降伏強さのほぼ
０．７倍に相当する２６ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力を付加
し、ＮＡＣＥ溶液中での破断時間を求めた。なお、ＮＡ
ＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和させた５％食塩
−０．５％酢酸の水溶液であり、耐湿潤硫化水素腐食環
境への鋼材の抵抗性を評価する目的で一般的に使用され
ているものである。
【００１１】図１に、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比に対す
る耐ＳＯＨＩＣ性試験結果を示している。Ｍｎ，Ｃｒお
よびＭｏは強度確保のため添加するが、図１に示される
ように（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比を０．２以上とするこ
とにより、耐ＳＯＨＩＣ性試験での破断時間が向上す
る。この理由については、以下のように考えている。即
ち、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が０．２未満では、鋼材
を構成するパーライト相およびフェライト相の中で、パ
ーライト相が硬くフェライト相が柔らかいため、耐ＳＯ
ＨＩＣ性試験での引張応力でパーライト相近傍のフェラ
イト相に応力が集中し、ＳＯＨＩＣが低応力で発生す
る。これに対し、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が０．２以
上では、フェライト相とパーライト相の硬度差が小さく
なり、前述のフェライト相中での応力集中が減少し、Ｓ
ＯＨＩＣが発生し難くなる。
る耐ＳＯＨＩＣ性試験結果を示している。Ｍｎ，Ｃｒお
よびＭｏは強度確保のため添加するが、図１に示される
ように（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比を０．２以上とするこ
とにより、耐ＳＯＨＩＣ性試験での破断時間が向上す
る。この理由については、以下のように考えている。即
ち、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が０．２未満では、鋼材
を構成するパーライト相およびフェライト相の中で、パ
ーライト相が硬くフェライト相が柔らかいため、耐ＳＯ
ＨＩＣ性試験での引張応力でパーライト相近傍のフェラ
イト相に応力が集中し、ＳＯＨＩＣが低応力で発生す
る。これに対し、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が０．２以
上では、フェライト相とパーライト相の硬度差が小さく
なり、前述のフェライト相中での応力集中が減少し、Ｓ
ＯＨＩＣが発生し難くなる。
【００１２】（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が０．７を超え
ると鋼材は実質的にＣｒ−Ｍｏ鋼となり、耐ＳＯＨＩＣ
性は良好であるものの、鋼材コストが高くなり、石油精
製装置の圧力容器用途には経済的に不適当である。この
ため、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比の上限を０．７％とす
る。Ｃｒ、Ｍｏ、Ｍｎとも製鋼上歩留まりの安定した元
素であり、添加量の制御は工業的に困難なものでなく、
工程能力上の負荷も少ない。
ると鋼材は実質的にＣｒ−Ｍｏ鋼となり、耐ＳＯＨＩＣ
性は良好であるものの、鋼材コストが高くなり、石油精
製装置の圧力容器用途には経済的に不適当である。この
ため、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比の上限を０．７％とす
る。Ｃｒ、Ｍｏ、Ｍｎとも製鋼上歩留まりの安定した元
素であり、添加量の制御は工業的に困難なものでなく、
工程能力上の負荷も少ない。
【００１３】以下にその他の成分元素の限定理由につい
て述べる。Ｃは鋼板の強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上添加する。し
かし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので添加量の
上限を０．２５％とする。Ｓｉは脱酸のため０．１％以
上添加するが、添加量が多いと靱性を低下させるため上
限を０．５％とする。
て述べる。Ｃは鋼板の強度を高めるのに有効な元素であ
り、圧力容器用鋼の場合、０．０８％以上添加する。し
かし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので添加量の
上限を０．２５％とする。Ｓｉは脱酸のため０．１％以
上添加するが、添加量が多いと靱性を低下させるため上
限を０．５％とする。
【００１４】Ｍｎは鋼材の強度を高めるために０．３％
以上を添加するが、１．６％を超えると靱性の異方性が
増すため、０．３〜１．６％の範囲とする。Ｃｒは強度
を高める効果を有する。このため、０．０２％以上を添
加する。しかし、０．６％超えて添加すると靱性を低下
させるため、上限を０．６％とする。
以上を添加するが、１．６％を超えると靱性の異方性が
増すため、０．３〜１．６％の範囲とする。Ｃｒは強度
を高める効果を有する。このため、０．０２％以上を添
加する。しかし、０．６％超えて添加すると靱性を低下
させるため、上限を０．６％とする。
【００１５】ＭｏはＣｒと同様、添加により強度を高め
る元素であり、０．０２％以上添加する。しかし、０．
３％超の添加ではコストが高くなるため上限を０．３％
とする。Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方向差を著しく
するばかりでなく、靱性を低下させる元素であるため、
０．０１５％未満とする。
る元素であり、０．０２％以上添加する。しかし、０．
３％超の添加ではコストが高くなるため上限を０．３％
とする。Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方向差を著しく
するばかりでなく、靱性を低下させる元素であるため、
０．０１５％未満とする。
【００１６】Ｓは鋼中で非金属介在物ＭｎＳ形成し、耐
ＨＩＣ性を低下させ、靱性の方向性を大きくし、且つシ
ャルピー試験での上部棚エネルギーを低下させるため、
０．００５％未満とする。ＮはＡｌとＡｌＮを作り、焼
ならし時の結晶粒を細粒化を図る作用を有している。こ
の効果のため、Ｎを２０ｐｐｍ以上添加する。しかし、
１００ｐｐｍを超えて添加してもＡｌＮの数が増加せず
大きくなるだけであり、却って靱性を害するようになる
ため、上限を１００ｐｐｍとする。
ＨＩＣ性を低下させ、靱性の方向性を大きくし、且つシ
ャルピー試験での上部棚エネルギーを低下させるため、
０．００５％未満とする。ＮはＡｌとＡｌＮを作り、焼
ならし時の結晶粒を細粒化を図る作用を有している。こ
の効果のため、Ｎを２０ｐｐｍ以上添加する。しかし、
１００ｐｐｍを超えて添加してもＡｌＮの数が増加せず
大きくなるだけであり、却って靱性を害するようになる
ため、上限を１００ｐｐｍとする。
【００１７】Ｃａは硫化物系介在物の形状を制御し耐Ｈ
ＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を向上させる効果を有して
いる。０．０００５％未満の添加では効果が認められ
ず、０．００８％を超えると却って耐ＨＩＣ性および耐
ＳＯＨＩＣ性を害するので、添加範囲を０．０００５〜
０．００８％とした。以上の元素を基本成分とするが、
さらに強度改善効果のあるＶ、Ｎｂを１種または２種添
加してもよい。
ＩＣ性および耐ＳＯＨＩＣ性を向上させる効果を有して
いる。０．０００５％未満の添加では効果が認められ
ず、０．００８％を超えると却って耐ＨＩＣ性および耐
ＳＯＨＩＣ性を害するので、添加範囲を０．０００５〜
０．００８％とした。以上の元素を基本成分とするが、
さらに強度改善効果のあるＶ、Ｎｂを１種または２種添
加してもよい。
【００１８】Ｖは炭窒化物を形成し鋼材の強度を向上さ
せる効果を有する。このような効果を必要とする場合、
０．０１％以上添加する。しかし、０．０５％を超える
と却って靱性を害するので上限を０．０５％とする。Ｎ
ｂはＶと同様に炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上さ
せる。このため、０．００５％以上を添加するが、０．
０５％超では効果が飽和するため、添加量を０．０５％
以下に抑制する。
せる効果を有する。このような効果を必要とする場合、
０．０１％以上添加する。しかし、０．０５％を超える
と却って靱性を害するので上限を０．０５％とする。Ｎ
ｂはＶと同様に炭窒化物を形成し、鋼材の強度を向上さ
せる。このため、０．００５％以上を添加するが、０．
０５％超では効果が飽和するため、添加量を０．０５％
以下に抑制する。
【００１９】次に、素材の製造条件について述べる。前
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して
得られ、連続鋳造によりスラブとする。鋳造は通常鋳型
あるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよく、この場合分
塊でスラブとされる。連続鋳造スラブでも必要に応じて
分塊を行ってもよい。分塊での均熱はいかなるものであ
っても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱してもよ
く、熱塊で均熱炉に装入してもよい。均熱温度は１００
０〜１３２０℃とすることが望ましい。
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して
得られ、連続鋳造によりスラブとする。鋳造は通常鋳型
あるいは一方向凝固鋳型で造塊してもよく、この場合分
塊でスラブとされる。連続鋳造スラブでも必要に応じて
分塊を行ってもよい。分塊での均熱はいかなるものであ
っても構わない。即ち、鋼塊を冷却した後均熱してもよ
く、熱塊で均熱炉に装入してもよい。均熱温度は１００
０〜１３２０℃とすることが望ましい。
【００２０】圧延における圧下量は、如何なるものであ
ってもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損な
われない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷
により焼ならし処理を行う。焼きならしの温度を８５０
℃以上とするのは、組織を均一にするためであり、組織
の細粒化の点から９５０℃以下が望ましい。
ってもよく、本発明による耐ＳＯＨＩＣ向上効果は損な
われない。圧延後、８５０℃以上の温度に加熱し、放冷
により焼ならし処理を行う。焼きならしの温度を８５０
℃以上とするのは、組織を均一にするためであり、組織
の細粒化の点から９５０℃以下が望ましい。
【００２１】
【実施例】次に実施例を示す。表１に示す化学成分を有
する鋼を用い、表２中に示す板厚および温度で焼ならし
処理を行った。これらの鋼材から切り出した６ｍｍφ×
２５ｍｍ長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ性試験
片に応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、破断まで
の時間を測定した。試験は７２０時間まで継続した。板
厚および焼ならし温度を表２に示す。なお、既に述べた
ように、ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和さ
せた５％食塩−０．５％酢酸の水溶液である。耐ＳＯＨ
ＩＣ性試験での破断時間を表２中に示す。耐ＳＯＨＩＣ
性試験での応力は鋼材の降伏強さの７０％に固定し、鋼
種間で比較した。
する鋼を用い、表２中に示す板厚および温度で焼ならし
処理を行った。これらの鋼材から切り出した６ｍｍφ×
２５ｍｍ長の平行部を有する丸型の耐ＳＯＨＩＣ性試験
片に応力を付加し、ＮＡＣＥ溶液中に浸漬し、破断まで
の時間を測定した。試験は７２０時間まで継続した。板
厚および焼ならし温度を表２に示す。なお、既に述べた
ように、ＮＡＣＥ溶液とは、１気圧の硫化水素を飽和さ
せた５％食塩−０．５％酢酸の水溶液である。耐ＳＯＨ
ＩＣ性試験での破断時間を表２中に示す。耐ＳＯＨＩＣ
性試験での応力は鋼材の降伏強さの７０％に固定し、鋼
種間で比較した。
【００２２】鋼板１Ａ〜３Ａでは、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍ
ｎの比が０．２未満と本発明の範囲外にあり、耐ＳＯＨ
ＩＣ性試験で７２０時間より短時間で破断が生じる。こ
れに対して、１Ｂ〜８Ｂの鋼板では（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍ
ｎの比が０．２以上であり、７２０時間でも未破断であ
り、耐ＳＯＨＩＣ性が良好である。
ｎの比が０．２未満と本発明の範囲外にあり、耐ＳＯＨ
ＩＣ性試験で７２０時間より短時間で破断が生じる。こ
れに対して、１Ｂ〜８Ｂの鋼板では（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍ
ｎの比が０．２以上であり、７２０時間でも未破断であ
り、耐ＳＯＨＩＣ性が良好である。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明による鋼板は、耐ＳＯＨＩＣ性が
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
装置等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼
を使用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大
きい。
良好であり、湿潤硫化水素雰囲気で使用される石油精製
装置等の圧力容器用厚鋼板として最適であり、本発明鋼
を使用した圧力容器での安全性は高く、工業的価値が大
きい。
【図１】（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比と耐ＳＯＨＩＣ性試
験での破断時間の関係を示す図である。
験での破断時間の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０８〜０．２５％、 Ｓｉ：０．１〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜１．６％、 Ｃｒ：０．０２〜０．６％、 Ｍｏ：０．０２〜０．３％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、 Ｃａ：５〜８０ｐｐｍ、 Ｎ ：２０〜１００ｐｐｍ、 Ｐ ：０．０１５％未満、 Ｓ ：０．００５％未満を含み、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなり、（Ｃｒ＋Ｍｏ）／Ｍｎの比が０．２
以上０．７以下である湿潤Ｈ2 Ｓ環境中の耐ＳＯＨＩＣ
特性の優れた圧力容器用厚鋼板。 - 【請求項２】 重量％にて、さらに Ｖ ：０．０１〜０．０５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％からなる強度改善元素群
の１種または２種を含む請求項１記載の湿潤Ｈ2 Ｓ環境
中の耐ＳＯＨＩＣ特性の優れた圧力容器用厚鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33364693A JPH07188839A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 湿潤ｈ２ ｓ環境中の耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用厚鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33364693A JPH07188839A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 湿潤ｈ２ ｓ環境中の耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用厚鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188839A true JPH07188839A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18268388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33364693A Pending JPH07188839A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 湿潤ｈ２ ｓ環境中の耐ｓｏｈｉｃ特性の優れた圧力容器用厚鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188839A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109112421A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-01-01 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种压力容器用钢07Cr2AlMoR及其生产方法 |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33364693A patent/JPH07188839A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109112421A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-01-01 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种压力容器用钢07Cr2AlMoR及其生产方法 |
| CN109112421B (zh) * | 2018-08-24 | 2020-10-02 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种压力容器用钢07Cr2AlMoR及其生产方法 |
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