JPH05248244A - 筒内噴射式内燃機関 - Google Patents
筒内噴射式内燃機関Info
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- JPH05248244A JPH05248244A JP5185592A JP5185592A JPH05248244A JP H05248244 A JPH05248244 A JP H05248244A JP 5185592 A JP5185592 A JP 5185592A JP 5185592 A JP5185592 A JP 5185592A JP H05248244 A JPH05248244 A JP H05248244A
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- Japan
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- wall surface
- fuel
- groove
- fuel injection
- spark plug
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
- F02F1/4221—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder particularly for three or more inlet valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スモークや未燃ＨＣの発生を抑制しつつ点火
栓周りに着火可能な最適な混合気を形成する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓を配
置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁１４
を配置する。点火栓の下方から燃料噴射弁１４側に向け
て次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面
１５ｂとほぼ平坦をなす底壁面１５ｃとにより画定され
る凹溝１５をピストン２の頂面上に形成する。燃料噴射
弁１４から凹溝底壁面１５ｃに向け斜めに燃料を噴射し
て凹溝底壁面１５ｃに衝突した噴射燃料を一方では点火
栓下方の凹溝端部１５ａに向かわせ、他方では凹溝側壁
面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向かわせる。凹溝
底壁面１５ｃ上に噴射燃料の衝突位置から凹溝端部１５
ａに向けて帯状に延びる低熱伝達層１７を形成する。
栓周りに着火可能な最適な混合気を形成する。 【構成】 シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓を配
置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁１４
を配置する。点火栓の下方から燃料噴射弁１４側に向け
て次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面
１５ｂとほぼ平坦をなす底壁面１５ｃとにより画定され
る凹溝１５をピストン２の頂面上に形成する。燃料噴射
弁１４から凹溝底壁面１５ｃに向け斜めに燃料を噴射し
て凹溝底壁面１５ｃに衝突した噴射燃料を一方では点火
栓下方の凹溝端部１５ａに向かわせ、他方では凹溝側壁
面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向かわせる。凹溝
底壁面１５ｃ上に噴射燃料の衝突位置から凹溝端部１５
ａに向けて帯状に延びる低熱伝達層１７を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は筒内噴射式内燃機関に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】ピストン頂面上に凹溝を形成すると共に
燃料噴射弁から凹溝内に向けて燃料を噴射し、燃焼室内
にシリンダ軸線回りの旋回流を発生させてこの旋回流に
より点火栓の周りに着火可能な混合気を形成するように
した筒内噴射式内燃機関が公知である（実開平１−１２
４０４２号公報参照）。
燃料噴射弁から凹溝内に向けて燃料を噴射し、燃焼室内
にシリンダ軸線回りの旋回流を発生させてこの旋回流に
より点火栓の周りに着火可能な混合気を形成するように
した筒内噴射式内燃機関が公知である（実開平１−１２
４０４２号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこの筒内
噴射式内燃機関ではシリンダ軸線周りの旋回流を発生さ
せることが必須の要件であるのでシリンダ軸線回りの旋
回流を発生させない場合にはもはやこの噴射方法を採用
することができない。また、旋回流の強さは機関の運転
状態により変化するので点火栓周りの混合気の形成を全
面的に旋回流に依存しているとあらゆる機関の運転状態
に対して最適な混合気を点火栓の周りに形成するのは困
難であるという問題がある。
噴射式内燃機関ではシリンダ軸線周りの旋回流を発生さ
せることが必須の要件であるのでシリンダ軸線回りの旋
回流を発生させない場合にはもはやこの噴射方法を採用
することができない。また、旋回流の強さは機関の運転
状態により変化するので点火栓周りの混合気の形成を全
面的に旋回流に依存しているとあらゆる機関の運転状態
に対して最適な混合気を点火栓の周りに形成するのは困
難であるという問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によればシリンダヘッド内壁面の中心部に点
火栓を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴
射弁を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向けて
次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面と
ほぼ平坦をなす底壁面とにより画定される凹溝をピスト
ン頂面上に形成すると共に燃料噴射弁から凹溝底壁面に
向け斜めに燃料を噴射して凹溝底壁面に衝突した噴射燃
料を一方では点火栓下方の凹溝端部に向かわせ、他方で
は凹溝側壁面に沿いつつ凹溝端部に向かわせ、凹溝底壁
面上に噴射燃料の衝突位置から凹溝端部に向けて帯状に
延びる低熱伝達層を形成している。
めに本発明によればシリンダヘッド内壁面の中心部に点
火栓を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴
射弁を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向けて
次第に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面と
ほぼ平坦をなす底壁面とにより画定される凹溝をピスト
ン頂面上に形成すると共に燃料噴射弁から凹溝底壁面に
向け斜めに燃料を噴射して凹溝底壁面に衝突した噴射燃
料を一方では点火栓下方の凹溝端部に向かわせ、他方で
は凹溝側壁面に沿いつつ凹溝端部に向かわせ、凹溝底壁
面上に噴射燃料の衝突位置から凹溝端部に向けて帯状に
延びる低熱伝達層を形成している。
【０００５】
【作用】低熱伝達層上に噴射された燃料は高温に保持さ
れている低熱伝達層上で気化せしめられ、次いで凹溝端
部の方に向け流れて点火栓の周りに可燃混合気を形成す
る。一方、低熱伝達層以外の凹溝底壁面上に噴射された
燃料は凹溝側壁面に向かい、次いで凹溝側壁面に沿って
凹溝端部に向かう。このとき各凹溝側壁面が凹溝端部か
ら燃料噴射弁側に向けてほぼまっすぐに延設されている
ので凹溝側壁面に沿って凹溝端部に向かい始める燃料の
流速は凹溝端部に近いほど速くなる。従って凹溝側壁面
に沿い流れる各燃料が凹溝端部に到達するまでには時間
差を生じ、早期に凹溝端部に到達した燃料によって点火
栓周りに更に可燃混合気が形成される。
れている低熱伝達層上で気化せしめられ、次いで凹溝端
部の方に向け流れて点火栓の周りに可燃混合気を形成す
る。一方、低熱伝達層以外の凹溝底壁面上に噴射された
燃料は凹溝側壁面に向かい、次いで凹溝側壁面に沿って
凹溝端部に向かう。このとき各凹溝側壁面が凹溝端部か
ら燃料噴射弁側に向けてほぼまっすぐに延設されている
ので凹溝側壁面に沿って凹溝端部に向かい始める燃料の
流速は凹溝端部に近いほど速くなる。従って凹溝側壁面
に沿い流れる各燃料が凹溝端部に到達するまでには時間
差を生じ、早期に凹溝端部に到達した燃料によって点火
栓周りに更に可燃混合気が形成される。
【０００６】
【実施例】図２および図３を参照すると、１はシリンダ
ブロック、２はシリンダブロック１内で往復動するピス
トン、３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダ
ヘッド、４はシリンダヘッド３の内壁面３ａとピストン
２の頂面間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダヘ
ッド内壁面３ａ上には凹溝５が形成され、この凹溝５の
底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分３ｂ上に一対の
給気弁６が配置される。一方、凹溝５を除くシリンダヘ
ッド内壁面部分３ｃは傾斜したほぼ平坦をなし、このシ
リンダヘッド内壁面部分３ｃ上に３個の排気弁７が配置
される。シリンダヘッド内壁面部分３ｂとシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃは凹溝５の周壁８を介して互いに接続
されている。
ブロック、２はシリンダブロック１内で往復動するピス
トン、３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダ
ヘッド、４はシリンダヘッド３の内壁面３ａとピストン
２の頂面間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダヘ
ッド内壁面３ａ上には凹溝５が形成され、この凹溝５の
底壁面をなすシリンダヘッド内壁面部分３ｂ上に一対の
給気弁６が配置される。一方、凹溝５を除くシリンダヘ
ッド内壁面部分３ｃは傾斜したほぼ平坦をなし、このシ
リンダヘッド内壁面部分３ｃ上に３個の排気弁７が配置
される。シリンダヘッド内壁面部分３ｂとシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃは凹溝５の周壁８を介して互いに接続
されている。
【０００７】この凹溝周壁８は給気弁６の周縁部に極め
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマスク壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マスク壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体に亙ってマスク壁８ａに
より閉鎖されることになる。また、各新気ガイド壁８
ｂ，８ｃはほぼ同一平面内に位置しており、更にこれら
の新気ガイド壁８ｂ，８ｃは両給気弁６の中心を結ぶ線
に対してほぼ平行に延びている。点火栓１０はシリンダ
ヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁７
に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマスク壁
が設けられておらず、従って排気弁７が開弁すると排気
弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃焼室
４内に開口することになる。
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマスク壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マスク壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体に亙ってマスク壁８ａに
より閉鎖されることになる。また、各新気ガイド壁８
ｂ，８ｃはほぼ同一平面内に位置しており、更にこれら
の新気ガイド壁８ｂ，８ｃは両給気弁６の中心を結ぶ線
に対してほぼ平行に延びている。点火栓１０はシリンダ
ヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘッ
ド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁７
に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマスク壁
が設けられておらず、従って排気弁７が開弁すると排気
弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃焼室
４内に開口することになる。
【０００８】シリンダヘッド３内には給気弁６に対して
給気ポート１２が形成され、排気弁７に対して排気ポー
ト１３が形成される。一方、両給気弁６の間のシリンダ
ヘッド内壁面３ａの周縁部には燃料噴射弁１４が配置さ
れ、この燃料噴射弁１４から燃料が燃焼室４内に向けて
噴射される。図１および図２に示されるようにピストン
２の頂面上には点火栓１０の下方から燃料噴射弁１４の
先端部の下方まで延びる凹溝１５が形成される。この凹
溝１５は点火栓１０下方の凹溝端部１５ａから燃料噴射
弁１４側に向けて次第に拡開しつつ延びる一対の側壁面
１５ｂと、ほぼ平坦をなす底壁面１５ｃとにより画定さ
れ、図２に示されるように凹溝端部１５ａは燃料噴射弁
１４と反対側に向けて凹んだ凹状断面形状を有する。ま
た、図１からわかるように凹溝端部１５ａは点火栓１０
と燃料噴射弁１４とを含む垂直平面Ｋ−Ｋ上に形成され
ており、各側壁面１５ｂはこの垂直平面Ｋ−Ｋに関して
対称的な形状を有する。従って凹溝１５は垂直平面Ｋ−
Ｋに関して対称的な形状を有することになる。また、図
２に示されるようにピストン２が上死点に達すると点火
栓１０に関し凹溝１５と反対側に位置するピストン２の
頂面部分とシリンダヘッド内壁面部分３ｃとの間にはス
キッシュエリア１６が形成される。
給気ポート１２が形成され、排気弁７に対して排気ポー
ト１３が形成される。一方、両給気弁６の間のシリンダ
ヘッド内壁面３ａの周縁部には燃料噴射弁１４が配置さ
れ、この燃料噴射弁１４から燃料が燃焼室４内に向けて
噴射される。図１および図２に示されるようにピストン
２の頂面上には点火栓１０の下方から燃料噴射弁１４の
先端部の下方まで延びる凹溝１５が形成される。この凹
溝１５は点火栓１０下方の凹溝端部１５ａから燃料噴射
弁１４側に向けて次第に拡開しつつ延びる一対の側壁面
１５ｂと、ほぼ平坦をなす底壁面１５ｃとにより画定さ
れ、図２に示されるように凹溝端部１５ａは燃料噴射弁
１４と反対側に向けて凹んだ凹状断面形状を有する。ま
た、図１からわかるように凹溝端部１５ａは点火栓１０
と燃料噴射弁１４とを含む垂直平面Ｋ−Ｋ上に形成され
ており、各側壁面１５ｂはこの垂直平面Ｋ−Ｋに関して
対称的な形状を有する。従って凹溝１５は垂直平面Ｋ−
Ｋに関して対称的な形状を有することになる。また、図
２に示されるようにピストン２が上死点に達すると点火
栓１０に関し凹溝１５と反対側に位置するピストン２の
頂面部分とシリンダヘッド内壁面部分３ｃとの間にはス
キッシュエリア１６が形成される。
【０００９】一方、図１においてハッチングで示される
ように凹溝１５の底壁面１５ｃ上には垂直平面Ｋ−Ｋに
沿って帯状に延びる低熱伝達層１７が形成される。図１
に示す実施例ではこの低熱伝達層１７は凹溝端部１５ａ
から燃料噴射弁１４下方の凹溝底壁面１５ｃの端部まで
延びている。また図１に示す実施例ではこの低熱伝達層
１７はセラミック溶射層により形成されているがセラミ
ック板或いはステンレス鋼の積層体を凹溝１５の底壁面
１５ｃ上に埋め込むことによって低熱伝達層１７を形成
することもできる。いずれにしてもこの低熱伝達層１７
は熱伝達率が低いので機関運転時には高温に保持される
ことになる。
ように凹溝１５の底壁面１５ｃ上には垂直平面Ｋ−Ｋに
沿って帯状に延びる低熱伝達層１７が形成される。図１
に示す実施例ではこの低熱伝達層１７は凹溝端部１５ａ
から燃料噴射弁１４下方の凹溝底壁面１５ｃの端部まで
延びている。また図１に示す実施例ではこの低熱伝達層
１７はセラミック溶射層により形成されているがセラミ
ック板或いはステンレス鋼の積層体を凹溝１５の底壁面
１５ｃ上に埋め込むことによって低熱伝達層１７を形成
することもできる。いずれにしてもこの低熱伝達層１７
は熱伝達率が低いので機関運転時には高温に保持される
ことになる。
【００１０】図４に示されるように図１から図３に示す
実施例では排気弁７が給気弁６よりも先に開弁し、排気
弁７が給気弁６よりも先に閉弁する。また、図４におい
て１ l は機関低負荷運転時における燃料噴射時期を示し
ており、Ｉm1およびＩm2は機関中負荷運転時における燃
料噴射時期を示しており、Ｉh は機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射時期を示している。図４から機関高負荷運
転時における燃料噴射Ｉh は排気弁７が閉弁する頃に行
われ、機関低負荷運転時における燃料噴射１lは高負荷
運転時に比べてかなり遅い時期に行われることがわか
る。また、機関中負荷運転時には２回に分けて燃料噴射
Ｉm1およびＩm2が行われ、このとき第１回目の燃料噴射
Ｉm1は機関高負荷運転時とほぼ同じ時期に行われ、第２
回目の燃料噴射Ｉm2は機関低負荷運転時とほぼ同じ時期
に行われることがわかる。
実施例では排気弁７が給気弁６よりも先に開弁し、排気
弁７が給気弁６よりも先に閉弁する。また、図４におい
て１ l は機関低負荷運転時における燃料噴射時期を示し
ており、Ｉm1およびＩm2は機関中負荷運転時における燃
料噴射時期を示しており、Ｉh は機関高負荷運転時にお
ける燃料噴射時期を示している。図４から機関高負荷運
転時における燃料噴射Ｉh は排気弁７が閉弁する頃に行
われ、機関低負荷運転時における燃料噴射１lは高負荷
運転時に比べてかなり遅い時期に行われることがわか
る。また、機関中負荷運転時には２回に分けて燃料噴射
Ｉm1およびＩm2が行われ、このとき第１回目の燃料噴射
Ｉm1は機関高負荷運転時とほぼ同じ時期に行われ、第２
回目の燃料噴射Ｉm2は機関低負荷運転時とほぼ同じ時期
に行われることがわかる。
【００１１】図５に示されるように給気弁６および排気
弁７が開弁すると給気弁６を介して燃焼室４内に空気が
流入する。このとき、排気弁７側の給気弁６の開口はマ
スク壁８ａによって覆われているので空気はマスク壁８
ａと反対側の給気弁６の開口から燃焼室４内に流入す
る。この空気は矢印Ｗで示すように給気弁６下方のシリ
ンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン２の頂面
に沿い進んで排気弁７下方のシリンダボア内壁面に沿い
上昇し、斯くして空気は燃焼室４内をループ状に流れる
ことになる。このループ状に流れる空気Ｗによって燃焼
室４内の既燃ガスが排気弁７を介して排出され、更にこ
のループ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内には垂直
面内で旋回する旋回流Ｘが発生せしめられる。次いでピ
ストン２が下死点ＢＤＣを過ぎて上昇を開始するとその
後燃料噴射弁１４からの燃料噴射が開始される。
弁７が開弁すると給気弁６を介して燃焼室４内に空気が
流入する。このとき、排気弁７側の給気弁６の開口はマ
スク壁８ａによって覆われているので空気はマスク壁８
ａと反対側の給気弁６の開口から燃焼室４内に流入す
る。この空気は矢印Ｗで示すように給気弁６下方のシリ
ンダボア内壁面に沿い下降し、次いでピストン２の頂面
に沿い進んで排気弁７下方のシリンダボア内壁面に沿い
上昇し、斯くして空気は燃焼室４内をループ状に流れる
ことになる。このループ状に流れる空気Ｗによって燃焼
室４内の既燃ガスが排気弁７を介して排出され、更にこ
のループ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内には垂直
面内で旋回する旋回流Ｘが発生せしめられる。次いでピ
ストン２が下死点ＢＤＣを過ぎて上昇を開始するとその
後燃料噴射弁１４からの燃料噴射が開始される。
【００１２】次に図６から図９を参照して機関低負荷運
転時、機関中負荷運転時および機関高負荷運転時におけ
る燃料噴射方法について説明する。なお、図６は機関低
負荷運転時における燃料噴射Ｉl および機関中負荷運転
時における第２回目の燃料噴射Ｉm2を示しており、図７
は機関中負荷運転時における第１回目の燃料噴射Ｉm1お
よび機関高負荷運転時における燃料噴射Ｉh を示してい
る。
転時、機関中負荷運転時および機関高負荷運転時におけ
る燃料噴射方法について説明する。なお、図６は機関低
負荷運転時における燃料噴射Ｉl および機関中負荷運転
時における第２回目の燃料噴射Ｉm2を示しており、図７
は機関中負荷運転時における第１回目の燃料噴射Ｉm1お
よび機関高負荷運転時における燃料噴射Ｉh を示してい
る。
【００１３】図１および図６に示されるように機関低負
荷運転時および機関中負荷運転時の２回目の燃料噴射時
には燃料は燃料噴射弁１４から垂直平面Ｋ−Ｋに沿い凹
溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴射される。このとき一
部の噴射燃料は帯状をなして延びる低熱伝達層１７上に
衝突し、残りの噴射燃料は低熱伝達層１７周りの凹溝底
壁面１５ｃ上に衝突する。前述したように機関運転時に
は低熱伝達層１７は高温に保持されており、従って低熱
伝達層１７上に衝突した燃料はただちに気化せしめられ
た後に凹溝端部１５ａに向けて流れる。次いでこの気化
した燃料は凹溝端部１５ａに沿って上昇して点火栓１０
の周りに集められる。一方、低熱伝達層１７周りの凹溝
底壁面１５ｃ上に衝突した燃料は凹溝底壁面１５ｃ上に
衝突した後凹溝側壁面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａ
に向けて進行する。次にこのときの噴射燃料の挙動につ
いて図８を参照しつつ説明する。
荷運転時および機関中負荷運転時の２回目の燃料噴射時
には燃料は燃料噴射弁１４から垂直平面Ｋ−Ｋに沿い凹
溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴射される。このとき一
部の噴射燃料は帯状をなして延びる低熱伝達層１７上に
衝突し、残りの噴射燃料は低熱伝達層１７周りの凹溝底
壁面１５ｃ上に衝突する。前述したように機関運転時に
は低熱伝達層１７は高温に保持されており、従って低熱
伝達層１７上に衝突した燃料はただちに気化せしめられ
た後に凹溝端部１５ａに向けて流れる。次いでこの気化
した燃料は凹溝端部１５ａに沿って上昇して点火栓１０
の周りに集められる。一方、低熱伝達層１７周りの凹溝
底壁面１５ｃ上に衝突した燃料は凹溝底壁面１５ｃ上に
衝突した後凹溝側壁面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａ
に向けて進行する。次にこのときの噴射燃料の挙動につ
いて図８を参照しつつ説明する。
【００１４】図８において鎖線Ｒは凹溝底壁面１５ｃ上
における噴射燃料の衝突領域を示しており、矢印Ｆ1 ，
Ｆ2 は噴射燃料の代表的な２つの流れを示している。図
８に示されるように噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 は凹溝底壁面１
５ｃ上に衝突後も慣性力によって噴射方向に進行し、次
いで凹溝側壁面１５ｂまで進んだ後に凹溝側壁面１５ｂ
に沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。ところで
各凹溝側壁面１５ｂは凹溝端部１５ａから燃料噴射弁１
４側に向けてほぼまっすぐに延びているので凹溝側壁面
１５ｂに対する各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角θ1 ，θ
2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、従って凹
溝側壁面１５ｂに沿って進行を開始しはじめたときの各
噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の流動速度ν1 ，ν2 は噴射中心に
近い噴射燃料ほど速くなる。
における噴射燃料の衝突領域を示しており、矢印Ｆ1 ，
Ｆ2 は噴射燃料の代表的な２つの流れを示している。図
８に示されるように噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 は凹溝底壁面１
５ｃ上に衝突後も慣性力によって噴射方向に進行し、次
いで凹溝側壁面１５ｂまで進んだ後に凹溝側壁面１５ｂ
に沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて進行する。ところで
各凹溝側壁面１５ｂは凹溝端部１５ａから燃料噴射弁１
４側に向けてほぼまっすぐに延びているので凹溝側壁面
１５ｂに対する各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角θ1 ，θ
2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、従って凹
溝側壁面１５ｂに沿って進行を開始しはじめたときの各
噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の流動速度ν1 ，ν2 は噴射中心に
近い噴射燃料ほど速くなる。
【００１５】これに対して図９に示されるようにピスト
ン２′の頂面上に形成された凹溝１５′の輪郭形状を円
形とし、燃料噴射弁１４′から凹溝１５′の平坦な底壁
面１５ｃ′上に燃料を噴射すると凹溝側壁面１５ｂ′に
対する各噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ 2 ′の入射角θ1 ′，
θ2 ′は噴射中心に近い噴射燃料ほど大きくなり、従っ
て凹溝側壁面１５ｂ′に沿って進行を開始しはじめたと
きの噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ2′の流動速度ν1 ′，ν2 ′
は噴射中心に近い噴射燃料ほど遅くなる。ところがこの
ようにν1 ′＞ν2 ′なる関係があると各凹溝側面１５
ｂ′に沿って流れる燃料又は混合気はほぼ同時期に凹溝
端部１５ａ′に集まり、次いでほぼ同時期に凹溝端部１
５ａ′に沿って上昇して点火栓１０の周りに混合気を形
成することになる。従ってこの場合には常にほぼ全噴射
燃料によって点火栓１０の周りに混合気が形成されるこ
とになり、従ってこのとき点火栓１０周りに形成される
混合気の濃度は燃料噴射量を制御する以外の方法によっ
ては制御することができないことになる。斯くして例え
ば燃料噴射量が少ないときに点火栓１０の周りに最適な
混合気を形成しようとすると燃料噴射量が増大したとき
には点火栓１０周りに形成される混合気は過濃となり、
斯くして点火栓１０による良好な着火が得られないばか
りでなく、たとえ着火したとしても多量の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが発生することになる。
ン２′の頂面上に形成された凹溝１５′の輪郭形状を円
形とし、燃料噴射弁１４′から凹溝１５′の平坦な底壁
面１５ｃ′上に燃料を噴射すると凹溝側壁面１５ｂ′に
対する各噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ 2 ′の入射角θ1 ′，
θ2 ′は噴射中心に近い噴射燃料ほど大きくなり、従っ
て凹溝側壁面１５ｂ′に沿って進行を開始しはじめたと
きの噴射燃料Ｆ1 ′，Ｆ2′の流動速度ν1 ′，ν2 ′
は噴射中心に近い噴射燃料ほど遅くなる。ところがこの
ようにν1 ′＞ν2 ′なる関係があると各凹溝側面１５
ｂ′に沿って流れる燃料又は混合気はほぼ同時期に凹溝
端部１５ａ′に集まり、次いでほぼ同時期に凹溝端部１
５ａ′に沿って上昇して点火栓１０の周りに混合気を形
成することになる。従ってこの場合には常にほぼ全噴射
燃料によって点火栓１０の周りに混合気が形成されるこ
とになり、従ってこのとき点火栓１０周りに形成される
混合気の濃度は燃料噴射量を制御する以外の方法によっ
ては制御することができないことになる。斯くして例え
ば燃料噴射量が少ないときに点火栓１０の周りに最適な
混合気を形成しようとすると燃料噴射量が増大したとき
には点火栓１０周りに形成される混合気は過濃となり、
斯くして点火栓１０による良好な着火が得られないばか
りでなく、たとえ着火したとしても多量の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが発生することになる。
【００１６】これに対して図８に示されるようにν1 ＜
ν2 なる関係があると噴射燃料Ｆ2が凹溝端部１５ａに
到達しても噴射燃料Ｆ1 は依然として凹溝端部１５ａに
向けて進行中であり、従って各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹
溝端部１５ａに到達するのに時間差を生ずることにな
る。このように各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹溝端部１５ａ
に到達するのに時間差を生ずると点火栓１０周りに形成
される混合気は時間を経過するにつれて次第に濃くなる
ことになり、従ってこの場合には燃料噴射量が一定であ
っても燃料噴射から点火が行われるまでの時間を制御す
ることによって点火が行われるときに点火栓１０周りに
形成される混合気の濃度を制御できることになる。云い
換えると点火が行われるときに点火栓１０周りに最適な
濃度の混合気が形成されるように点火時期又は噴射時期
を制御することによって点火が行われるときに点火栓１
０周りに常に最適な混合気を形成できることになる。従
って図８に示すような形状の凹溝１５を用いると燃料噴
射量によらずに点火栓１０による良好な着火を確保でき
ることになる。
ν2 なる関係があると噴射燃料Ｆ2が凹溝端部１５ａに
到達しても噴射燃料Ｆ1 は依然として凹溝端部１５ａに
向けて進行中であり、従って各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹
溝端部１５ａに到達するのに時間差を生ずることにな
る。このように各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 が凹溝端部１５ａ
に到達するのに時間差を生ずると点火栓１０周りに形成
される混合気は時間を経過するにつれて次第に濃くなる
ことになり、従ってこの場合には燃料噴射量が一定であ
っても燃料噴射から点火が行われるまでの時間を制御す
ることによって点火が行われるときに点火栓１０周りに
形成される混合気の濃度を制御できることになる。云い
換えると点火が行われるときに点火栓１０周りに最適な
濃度の混合気が形成されるように点火時期又は噴射時期
を制御することによって点火が行われるときに点火栓１
０周りに常に最適な混合気を形成できることになる。従
って図８に示すような形状の凹溝１５を用いると燃料噴
射量によらずに点火栓１０による良好な着火を確保でき
ることになる。
【００１７】上述したように噴射燃料は慣性力によって
凹溝底壁面１５ｃ上を点火栓１０の下方に向けて流れ
る。ところで図５に示されるように燃焼室４内に発生し
た旋回流Ｘはピストン２が上昇するにつれて減衰しつつ
旋回半径が次第に小さくなり、ピストン２が上死点に近
づくと図６に示されるように凹溝底壁面１５ｃに沿う旋
回流Ｘとなる。従って、噴射燃料はこの旋回流Ｘによっ
ても点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、
ピストン２が更に上死点に近づくと図６において矢印Ｓ
で示すようにスキッシュエリア１６からスキッシュ流が
噴出し、このスキッシュ流Ｓも凹溝底壁面１５ｃに沿っ
て進む。従って噴射燃料はこのスキッシュ流Ｓによって
も点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、凹
溝底壁面１５ｃに沿い点火栓１０の下方に向かう燃料は
旋回流Ｘおよびスキッシュ流Ｓによって気化せしめら
れ、斯くして点火栓１０の周りに集まる混合気は十分に
気化せしめられることになる。
凹溝底壁面１５ｃ上を点火栓１０の下方に向けて流れ
る。ところで図５に示されるように燃焼室４内に発生し
た旋回流Ｘはピストン２が上昇するにつれて減衰しつつ
旋回半径が次第に小さくなり、ピストン２が上死点に近
づくと図６に示されるように凹溝底壁面１５ｃに沿う旋
回流Ｘとなる。従って、噴射燃料はこの旋回流Ｘによっ
ても点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、
ピストン２が更に上死点に近づくと図６において矢印Ｓ
で示すようにスキッシュエリア１６からスキッシュ流が
噴出し、このスキッシュ流Ｓも凹溝底壁面１５ｃに沿っ
て進む。従って噴射燃料はこのスキッシュ流Ｓによって
も点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。また、凹
溝底壁面１５ｃに沿い点火栓１０の下方に向かう燃料は
旋回流Ｘおよびスキッシュ流Ｓによって気化せしめら
れ、斯くして点火栓１０の周りに集まる混合気は十分に
気化せしめられることになる。
【００１８】ところで図８からわかるように凹溝側壁面
１５ｂに向かう燃料は凹溝側壁面１５ｂに衝突すると凹
溝端部１５ａ方向に流れ方向を変えるばかりでなく凹溝
側壁面１５ｂに衝突したときに減速せしめられる。従っ
てこの燃料は凹溝底壁面１５ｃに衝突してから凹溝端部
１５ａに達するまでに比較的長い時間を要し、斯くして
この間に燃料の気化が十分に促進されることになる。と
ころが凹溝底壁面１５ｃに衝突した後まっすぐに凹溝端
部１５ｃに向かう燃料は凹溝側壁面１５ｂに衝突する燃
料に比べて短い時間で凹溝端部１５ａに到達する。従っ
て図１に示すような低熱伝達層１７を設けていない場合
にはこの燃料は凹溝端部１５ａに到達するまでに十分に
気化されず、斯くして凹溝端部１５ａには液状の形で燃
料が到達することになる。しかしながらこのように燃料
が液状の形で凹溝端部１５ａに到達するとこの燃料は凹
溝端部１５ａから液状の形で上方に飛び出すために点火
栓１０の周りには燃料が液滴の形で存在することにな
り、斯くしてスモークが発生すると共に未燃ＨＣが増大
することになる。
１５ｂに向かう燃料は凹溝側壁面１５ｂに衝突すると凹
溝端部１５ａ方向に流れ方向を変えるばかりでなく凹溝
側壁面１５ｂに衝突したときに減速せしめられる。従っ
てこの燃料は凹溝底壁面１５ｃに衝突してから凹溝端部
１５ａに達するまでに比較的長い時間を要し、斯くして
この間に燃料の気化が十分に促進されることになる。と
ころが凹溝底壁面１５ｃに衝突した後まっすぐに凹溝端
部１５ｃに向かう燃料は凹溝側壁面１５ｂに衝突する燃
料に比べて短い時間で凹溝端部１５ａに到達する。従っ
て図１に示すような低熱伝達層１７を設けていない場合
にはこの燃料は凹溝端部１５ａに到達するまでに十分に
気化されず、斯くして凹溝端部１５ａには液状の形で燃
料が到達することになる。しかしながらこのように燃料
が液状の形で凹溝端部１５ａに到達するとこの燃料は凹
溝端部１５ａから液状の形で上方に飛び出すために点火
栓１０の周りには燃料が液滴の形で存在することにな
り、斯くしてスモークが発生すると共に未燃ＨＣが増大
することになる。
【００１９】ところが本発明による実施例では燃料噴射
弁１４の下方から凹溝端部１５ａに向けて延びる低熱伝
達層１７が凹溝底壁面１５ｃ上に形成されているので低
熱伝達層１７上に衝突した後まっすぐに凹溝端部１５ａ
に向かう燃料は凹溝端部１５ａに到達する前に十分に気
化せしめられる。斯くして点火栓１０の周りに燃料が液
滴の形で存在することがなくなるのでスモークが発生し
たり、或いは未燃ＨＣが増大したりすることがなくな
る。なお、この場合、凹溝底壁面１５ｃの全体を低熱伝
達層によって覆うようにすることも考えられる。この場
合には全噴射燃料がただちに気化せしめられることにな
り、従って一見好ましいように見えるがこのように全噴
射燃料がただちに気化せしめられると体積膨張した燃料
によって凹溝１５内の空気が外部に押し出されるために
凹溝１５内の燃料は空気不足となり、斯くしてスモーク
が発生しやすくなることになる。従って凹溝底壁面１５
ｃの全体を低熱伝達層により覆うことは好ましくないこ
とになる。
弁１４の下方から凹溝端部１５ａに向けて延びる低熱伝
達層１７が凹溝底壁面１５ｃ上に形成されているので低
熱伝達層１７上に衝突した後まっすぐに凹溝端部１５ａ
に向かう燃料は凹溝端部１５ａに到達する前に十分に気
化せしめられる。斯くして点火栓１０の周りに燃料が液
滴の形で存在することがなくなるのでスモークが発生し
たり、或いは未燃ＨＣが増大したりすることがなくな
る。なお、この場合、凹溝底壁面１５ｃの全体を低熱伝
達層によって覆うようにすることも考えられる。この場
合には全噴射燃料がただちに気化せしめられることにな
り、従って一見好ましいように見えるがこのように全噴
射燃料がただちに気化せしめられると体積膨張した燃料
によって凹溝１５内の空気が外部に押し出されるために
凹溝１５内の燃料は空気不足となり、斯くしてスモーク
が発生しやすくなることになる。従って凹溝底壁面１５
ｃの全体を低熱伝達層により覆うことは好ましくないこ
とになる。
【００２０】一方、機関高負荷運転時および機関中負荷
運転時の第１回目の燃料噴射時には図７に示されるよう
にピストン２が近い位置にあるときに燃料噴射が開始さ
れる。従ってこのときには噴射燃料がピストン２の頂面
の広い領域に亘って衝突するために燃料は燃焼室４内に
良好に分散せしめられる。機関中負荷運転時にはこの第
１回目の燃料噴射Ｉm1によって燃焼室４内に稀薄な混合
気が形成され、この稀薄混合気は第２回目の燃料噴射Ｉ
m2により点火栓１０周りに形成された混合気が着火源と
なって燃焼せしめられる。これに対して機関高負荷運転
時には図７に示すように噴射された燃料により燃焼室４
内に形成された混合気が点火栓１０により着火せしめら
れる。
運転時の第１回目の燃料噴射時には図７に示されるよう
にピストン２が近い位置にあるときに燃料噴射が開始さ
れる。従ってこのときには噴射燃料がピストン２の頂面
の広い領域に亘って衝突するために燃料は燃焼室４内に
良好に分散せしめられる。機関中負荷運転時にはこの第
１回目の燃料噴射Ｉm1によって燃焼室４内に稀薄な混合
気が形成され、この稀薄混合気は第２回目の燃料噴射Ｉ
m2により点火栓１０周りに形成された混合気が着火源と
なって燃焼せしめられる。これに対して機関高負荷運転
時には図７に示すように噴射された燃料により燃焼室４
内に形成された混合気が点火栓１０により着火せしめら
れる。
【００２１】図１０から図１６に第２実施例を示す。こ
の実施例では各給気弁６近傍のシリンダヘッド内壁面３
ａの周縁部に一対の燃料噴射弁、即ち第１燃料噴射弁１
４ａと第２燃料噴射弁１４ｂとが配置され、図１０から
わかるようにこれら燃料噴射弁１４ａ，１４ｂからはシ
リンダ軸線方向に向けて燃料が噴射される。更にこの第
２実施例では第１燃料噴射弁１４ａの下方から凹溝端部
１５ａに向けて帯状をなしてまっすぐに延びる低熱伝達
部１７が凹溝底壁面１５ｃ上に形成される。
の実施例では各給気弁６近傍のシリンダヘッド内壁面３
ａの周縁部に一対の燃料噴射弁、即ち第１燃料噴射弁１
４ａと第２燃料噴射弁１４ｂとが配置され、図１０から
わかるようにこれら燃料噴射弁１４ａ，１４ｂからはシ
リンダ軸線方向に向けて燃料が噴射される。更にこの第
２実施例では第１燃料噴射弁１４ａの下方から凹溝端部
１５ａに向けて帯状をなしてまっすぐに延びる低熱伝達
部１７が凹溝底壁面１５ｃ上に形成される。
【００２２】図１３に示されるようにこの実施例におい
ても機関低負荷運転時、中負荷運転時および高負荷運転
時における燃料噴射時期は図１から図４に示される実施
例と同様であるが、この実施例では機関低負荷運転時に
おける燃料噴射Ｉl および機関中負荷運転時における第
２回目の燃料噴射Ｉm2は図１４に示されるように第１燃
料噴射弁１４ａにより行われ、機関中負荷運転時におけ
る第１回目の燃料噴射Ｉm1は図１５に示されるように第
２燃料噴射弁１４ｂにより行われ、燃料高負荷運転時に
おける燃料噴射Ｉh1およびＩh2は図１６に示されるよう
に第１燃料噴射弁１４ａおよび第２燃料噴射弁１４ｂ
（図１６には図示していない）の双方により行われる。
ても機関低負荷運転時、中負荷運転時および高負荷運転
時における燃料噴射時期は図１から図４に示される実施
例と同様であるが、この実施例では機関低負荷運転時に
おける燃料噴射Ｉl および機関中負荷運転時における第
２回目の燃料噴射Ｉm2は図１４に示されるように第１燃
料噴射弁１４ａにより行われ、機関中負荷運転時におけ
る第１回目の燃料噴射Ｉm1は図１５に示されるように第
２燃料噴射弁１４ｂにより行われ、燃料高負荷運転時に
おける燃料噴射Ｉh1およびＩh2は図１６に示されるよう
に第１燃料噴射弁１４ａおよび第２燃料噴射弁１４ｂ
（図１６には図示していない）の双方により行われる。
【００２３】この実施例では機関低負荷運転時および機
関中負荷運転時の２回目の燃料噴射時には燃料は第１燃
料噴射弁１４ａから凹溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴
射される。このとき一部の燃料は低熱伝達層１７に衝突
して凹溝端部１５ａに到達する前に気化せしめられる。
一方、残りの噴射燃料は凹溝底壁面１５ｃ上に衝突した
後凹溝側壁面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて
進行する。この実施例においても各凹溝側壁面１５ｂは
凹溝端部１５ａから燃料噴射弁１４側に向けてほぼまっ
すぐに延びているので図１７に示されるように凹溝側壁
面１５ｂに対する各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角θ1 ，
θ2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、従って
凹溝側壁面１５ｂに沿って進行を開始しはじめたときの
各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の流動速度ν1 ，ν2 は噴射中心
に近い噴射燃料ほど速くなる。従って各噴射燃料Ｆ1 ，
Ｆ2 が凹溝端部１５ａに到達するのに時間差を生ずるこ
とになり、斯くして点火が行われるときに点火栓１０周
りに最適な濃度の混合気を形成できることになる。
関中負荷運転時の２回目の燃料噴射時には燃料は第１燃
料噴射弁１４ａから凹溝底壁面１５ｃに向けて斜めに噴
射される。このとき一部の燃料は低熱伝達層１７に衝突
して凹溝端部１５ａに到達する前に気化せしめられる。
一方、残りの噴射燃料は凹溝底壁面１５ｃ上に衝突した
後凹溝側壁面１５ｂに沿いつつ凹溝端部１５ａに向けて
進行する。この実施例においても各凹溝側壁面１５ｂは
凹溝端部１５ａから燃料噴射弁１４側に向けてほぼまっ
すぐに延びているので図１７に示されるように凹溝側壁
面１５ｂに対する各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の入射角θ1 ，
θ2 は噴射中心に近い噴射燃料ほど小さくなり、従って
凹溝側壁面１５ｂに沿って進行を開始しはじめたときの
各噴射燃料Ｆ1 ，Ｆ2 の流動速度ν1 ，ν2 は噴射中心
に近い噴射燃料ほど速くなる。従って各噴射燃料Ｆ1 ，
Ｆ2 が凹溝端部１５ａに到達するのに時間差を生ずるこ
とになり、斯くして点火が行われるときに点火栓１０周
りに最適な濃度の混合気を形成できることになる。
【００２４】なお、これまで本発明を筒内噴射式２サイ
クル機関に適用した場合について説明してきたが本発明
を筒内噴射式４サイクル機関にも適用することができ
る。
クル機関に適用した場合について説明してきたが本発明
を筒内噴射式４サイクル機関にも適用することができ
る。
【００２５】
【発明の効果】ピストン頂面に形成された凹溝内に燃料
を噴射するようにした場合においてスモークや未燃ＨＣ
の発生を抑制しつつ点火が行われるときに点火栓周りに
常に最適な濃度の混合気を形成することができる。
を噴射するようにした場合においてスモークや未燃ＨＣ
の発生を抑制しつつ点火が行われるときに点火栓周りに
常に最適な濃度の混合気を形成することができる。
【図１】ピストン頂面の平面図である。
【図２】２サイクル機関の側面断面図である。
【図３】シリンダヘッドの底面図である。
【図４】給排気弁の開弁期間と燃料噴射時期を示す線図
である。
である。
【図５】掃気行程時を示す２サイクル機関の側面断面図
である。
である。
【図６】低負荷運転時の燃料噴射および中負荷運転時の
第２回目の燃料噴射を示す２サイクル機関の側面断面図
である。
第２回目の燃料噴射を示す２サイクル機関の側面断面図
である。
【図７】中負荷運転時の第１回目の燃料噴射および高負
荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機関の側面断面図
である。
荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機関の側面断面図
である。
【図８】図１と同様のピストン頂面の平面図である。
【図９】好ましくない例を示すピストン頂面の平面図で
ある。
ある。
【図１０】別の実施例を示すピストン頂面の平面図であ
る。
る。
【図１１】２サイクル機関の側面断面図である。
【図１２】シリンダヘッドの底面図である。
【図１３】給排気弁の開弁期間と燃料噴射時期を示す線
図である。
図である。
【図１４】低負荷運転時の燃料噴射および中負荷運転時
の第２回目の燃料噴射を示す２サイクル機関の側面断面
図である。
の第２回目の燃料噴射を示す２サイクル機関の側面断面
図である。
【図１５】中負荷運転時の第１回目の燃料噴射を示す２
サイクル機関の側面断面図である。
サイクル機関の側面断面図である。
【図１６】高負荷運転時の燃料噴射を示す２サイクル機
関の側面断面図である。
関の側面断面図である。
【図１７】図１０と同様のピストン頂面の平面図であ
る。
る。
２…ピストン １０…点火栓 １４…燃料噴射弁 １５…凹溝 １５ａ…凹溝端部 １５ｂ…凹溝側壁面 １５ｃ…凹溝底壁面 １７…低熱伝達層
フロントページの続き (72)発明者 仁平 裕昭 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダヘッド内壁面の中心部に点火栓
を配置し、シリンダヘッド内壁面の周縁部に燃料噴射弁
を配置し、点火栓の下方から燃料噴射弁側に向けて次第
に拡開しつつほぼまっすぐに延びる一対の側壁面とほぼ
平坦をなす底壁面とにより画定される凹溝をピストン頂
面上に形成すると共に該燃料噴射弁から該凹溝底壁面に
向け斜めに燃料を噴射して凹溝底壁面に衝突した噴射燃
料を一方では点火栓下方の凹溝端部に向かわせ、他方で
は凹溝側壁面に沿いつつ凹溝端部に向かわせ、該凹溝底
壁面上に噴射燃料の衝突位置から凹溝端部に向けて帯状
に延びる低熱伝達層を形成した筒内噴射式内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5185592A JPH05248244A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 筒内噴射式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5185592A JPH05248244A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 筒内噴射式内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05248244A true JPH05248244A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=12898479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5185592A Pending JPH05248244A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 筒内噴射式内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05248244A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030011606A (ko) * | 2001-07-27 | 2003-02-11 | 앵스띠뛰 프랑세 뒤 뻬뜨롤 | 직접 분사식 내연 기관의 연료 분사 제어 방법 |
-
1992
- 1992-03-10 JP JP5185592A patent/JPH05248244A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030011606A (ko) * | 2001-07-27 | 2003-02-11 | 앵스띠뛰 프랑세 뒤 뻬뜨롤 | 직접 분사식 내연 기관의 연료 분사 제어 방법 |
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