JPH05238771A

JPH05238771A - 繊維の製造装置

Info

Publication number: JPH05238771A
Application number: JP3600792A
Authority: JP
Inventors: Kaoru Ikeda; 薫池田; Narikazu Yoshii; 成和吉井; Takahiro Iwai; 孝宏岩井
Original assignee: Nippon Sheet Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Sheet Glass Co Ltd
Priority date: 1992-02-24
Filing date: 1992-02-24
Publication date: 1993-09-17

Abstract

(57)【要約】【目的】かさ密度の低い極細繊維を安価に製造するこ
と。【構成】高温粘ちょう物質流出用のオリフィス３と気
体噴出ノズルの中心軸線が、前記物質流の中心軸線を横
断する断面の外周に沿う接線方向成分と、まず前記物質
流の中心軸線に徐々に接近し、次に中心軸線から徐々に
離る成分とを持つ気体流８噴出用の３本以上の気体噴出
ノズル７と、ノズルの中心軸線がオリフィス３の流出方
向の中心軸線上にほぼ収斂するかオリフィス３の中心軸
線に平行となるように指向される気体流１０噴出用の複
数個の気体噴出ノズル９と、気体噴出口がオリフィス３
の中心軸線に対して概ね垂直方向に向けられた気体流１
２噴出用の気体噴出ノズル１１と、気体流の流れ方向の
長さを１０００〜２０００ｍｍとした筒状体１３とを備
えた繊維の製造装置。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は高温で粘ちょう状態とな
る物質、例えばガラス、プラスチック、炭素繊維製造用
調整ピッチ等から該物質の繊維を製造する方法及び装置
に関し、詳しくは例えば太さが２〜３μｍ以下の極細繊
維の製造に好適な方法及び装置に係る。

【０００２】

【従来の技術】クリーンルームのフィルタ材として微細
なガラス繊維が大量に用いられている。また、自動車、
オートバイなどの鉛蓄電池にもガラス繊維製スペーサが
多量に用いられつつある。

【０００３】これらフィルタ材あるいは蓄電池用に用い
られるガラス繊維はその直径が０．２〜３μｍと非常に
細い短繊維であり、一般住宅等に用いられている断熱用
ガラス繊維に比し１／５０〜１／３の大きさの直径にな
っている。

【０００４】このような細径の短繊維を効率よく製造す
る方法としては火炎法が知られているが、別法としてＲ
ＧＪ法（ロータリーガスジェット法、特公昭５８−５７
３７４号等）や、さらに繊維径の小さい極細短繊維を火
炎法よりも効率よく製造する方法として改良されたＲＧ
Ｊ法（以下、ＲＧＪＦ法と称する。）が本出願人より提
案されている（特公昭６２−２２６８３５号、特願平２
−３０４５５１号など）。ＲＧＪ法は、要すれば、粘ち
ょう物質流に沿って渦巻き状に高速気体流を吹き付け
て、該物質を細繊化する工程を有するものである。

【０００５】より詳細に述べると、図５（図５（ｂ）は
図５（ａ）のＡ−Ａ’線切断図である。）を用いて詳細
に説明すると、例えば、図５に示すように溶融物ノズル
３１から粘ちょうにされた物質３２を連続に流出させる
こと、および、流出した粘ちょう物質３２の進行方向に
沿う第１の区域３３において、粘ちょう物質３２の中心
軸に垂直な横断面外周に沿う接線方向成分を有する直線
状高速気体流３４（以下、第１の高速気体流ということ
がある。）を溶融物ノズル３１の周りに周方向に間隔を
置いて配置した、少なくとも３本の気体流ノズル３５か
ら吹き出し、粘ちょう物質３２が横方向に変位するのを
妨げるように接触させて、粘ちょう物質３２を限定され
た領域に閉じ込めながら粘ちょう物質３２の進行方向の
周りに回転させることからなり、それによって前記第１
区域３３から粘ちょう物質３２の進行方向に引き続く第
２の区域３６において、主として前記気体流３４の回転
の力の慣性に基づく回転による遠心力によって粘ちょう
物質３２を横方向に向かって飛び出させ、そしてその飛
び出し方向を粘ちょう物質流の中心軸からみた円周方向
であって、かつ前記回転と同じ向きに回転させて、粘ち
ょう物質３２から該物質の繊維３７を連続的に引き出す
ことを特徴とする繊維の製造方法である。該方法におい
ては、溶融物ノズル３１からの流出に際し円柱状を呈す
る粘ちょう物質３２の流れに対して、該物質３２の進行
方向と同一方向成分と該物質３２の進行方向中心軸の周
りの回転成分とを合わせ持つ気体流３４を、前記第１の
区域３３においては粘ちょう物質３２の流れの中心軸線
に近づくように、引き続く第２の区域３６においては該
中心軸線から遠ざかるように作用させている。

【０００６】ここでは、流出した粘ちょう物質３２は第
１の区域３３においては、該物質３２の中心軸線に徐々
に近づく気体流３４の作用を受けて、回転しながら先細
りの円錐形状（コーン）３８を形成し、次に先細りの先
端から糸状に、すなわち一次繊維としてその回転方向、
すなわち横方向に向かって渦巻き状に旋回しながら飛び
出して行く。そして第２区域３６において粘ちょう物質
３２の流れの中心軸線から徐々に遠ざかる気体流３４の
牽引作用を受けて延伸細化され、細い繊維３７となるの
である。

【０００７】このＲＧＪ法は溶融物ノズル３１より流出
した溶融物流に沿って渦巻き状に高温高圧ガス流を吹き
付けて溶融物を細繊化するので、熱効率的に優れた繊維
化法であり、中細径繊維を効率よく製造できる。

【０００８】また、ＲＧＪＦ法は、図２に示すように第
１の高速気体流８、８’によって細繊化された繊維を、
流出するガラス、即ち粘ちょう物質流の中心軸へ向って
交差するか、もしくは該中心軸と平行に複数方向から対
向して下向きに吹き出される第２の高速気体流１０、１
０’により吹き飛ばし、あるいはこれに加えて第３の高
温高速気体流１２、１２’を、前記物質の流出オリフィ
ス３の中心軸線を挟む少なくとも２方向から該中心軸線
に概ね垂直方向に吹き出させ、第１の気体流８、８’に
よって得られた繊維をさらに引き延ばし、極細繊維化を
行うものである。

【０００９】そして、このＲＧＪＦ法に於て、第１から
第３の高速気体流（以下、これらをまとめて高速噴出ガ
スと総称することがある。）の作用によって高温粘ちょ
う物質の繊維化が行われる領域（以下、繊維化領域と称
する。）に、例えば気体流の流れ方向に開口部のある筒
状体（図３参照）を設置することによって、常温の空気
を、通常この繊維化領域に流入する量よりも多量に供給
する繊維の製造方法が本出願人より提案されている（特
願平４−３３２３０号）。この改良されたＲＧＪＦ法は
従来法と比較して以下のような特徴を持っている。

【００１０】改良ＲＧＪＦ法の特徴を説明する前に、Ｒ
ＧＪＦ法や火炎法によって繊維化された極細繊維の利用
方法について述べる。ＲＧＪＦ法や火炎法によって得ら
れる極細繊維はコンベアーネット上に捕集され、蓄電池
のセパレータ用シート（以下、特に断わらない限り単に
セパレータと称する）やフィルタの原料繊維となる。

【００１１】この原料繊維から例えば繊維同士を結合す
るバインダーを用いないセパレータを製造する場合に
は、原料繊維をパルパーや高速離解機を用いて、酸性水
溶液中で適当な長さに切断しながら解きほぐし（離解
し）、その後シート状に抄き上げる（抄造する）。

【００１２】得られたシートは主にその中にバッテリー
液をしみこませた状態で用いられるが、シートのかさ密
度が低い程、バッテリー液の注入量が多くなりバッテリ
ーの寿命が長くなるため高品質のセパレータとなる。

【００１３】そして繊維化領域に常温の空気を通常より
も多量に供給する前記改良ＲＧＪＦ法を用いれば、従来
のＲＧＪＦ法に比較してかさ密度の低い高品質のシート
が得られる。しかもこの改良ＲＧＪＦ法は、従来法と同
じくエネルギー消費量が火炎法の約１／３と安価で極細
繊維を製造できるのである。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながらその後の
研究により、この改良ＲＧＪＦ法には次のような課題が
存在することが分かった。すなわち、改良ＲＧＪＦ法で
は、繊維化領域に与えた多量の常温の空気は、領域内の
繊維に直接に、もしくは高速噴出ガスに作用をおよぼし
て、繊維を長くし、繊維同士の絡み合いを多くするか、
もしくは繊維の強度を増大するように働くと推定され
る。しかしながら、気体流の流れ方向に於ける筒状体の
長さ（以下、単に筒状体の長さと称する）によっては繊
維同士の絡み合いが不十分となる場合があることが判明
したのである。

【００１５】本発明は、以上のような改良ＲＧＪＦ法の
課題を克服し、かさ密度の低い高品質のセパレータなど
の成形品用の極細繊維を安価に製造し得るようにするこ
とを目的としている。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは改良ＲＧＪ
Ｆ法について、更に詳細に検討を加えた結果、筒状体を
十分長くすることによって従来の製造コストを変えず、
また繊維やシートの製造工程にも影響を及ぼさずに繊維
同士の十分な絡み合いが達成されることを知見したので
ある。以下本発明の構成と作用を説明する。

【００１７】本発明は次の構成からなるものである。す
なわち、高温粘ちょう物質を流出させるための流出オリ
フィスと、各々の気体噴出ノズルの中心軸線が、前記高
温粘ちょう物質の流出方向の中心軸線を横断する断面の
外周に沿う接線方向の成分と、前記高温粘ちょう物質の
流出方向に向って、まず前記高温粘ちょう物質の流出方
向の中心軸線に徐々に接近し、次に前記中心軸線から徐
々に離れていく成分とを有する方向を指向して配設さ
れ、前記流出オリフィスの周りに周方向に間隔を置いて
配置された、第１の気体流を噴出するための少なくとも
３本の第１の気体噴出ノズルと、各々の気体噴出ノズル
の中心軸線が第１の気体流の中心軸線が流出オリフィス
の中心軸線に最も接近する第１の収斂点の更に下方にあ
って、前記流出オリフィスの流出方向の中心軸線上にほ
ぼ収斂するか又は完全に収斂する第２の収斂点を有して
いるか、あるいは前記流出オリフィスの中心軸に平行と
なるように指向されると共に、各々が前記流出オリフィ
スの中心軸線を挟んで、かつ、第１の気体噴出ノズルよ
りも流出オリフィスの外側の位置に配設された、第２の
気体流を噴出するための複数個の第２の気体噴出ノズル
と、気体噴出口が前記高温粘ちょう物質の流出オリフィ
スの下方領域において、前記流出オリフィスの中心軸線
の概ね垂直方向に向けられた第３の気体流を噴出させる
ための第３の気体噴出ノズルと、該第３の気体噴出ノズ
ルより噴出する第３の気体流の下流部に、該第３の気体
噴出ノズルとの間に常温の大気を流入させるための間隔
を持たせて配置され、前記高温粘ちょう物質、第１の気
体流、第２の気体流および第３の気体流の流路となる筒
状体と、を設けた繊維製造装置において、前記筒状体の
気体流の流れ方向の長さを１０００〜２０００ｍｍとす
る繊維の製造装置である。

【００１８】

【作用】繊維同士の絡み合いは、低速で乱れた気流中を
繊維が移動することによって生ずる。この際、気流中に
繊維が数多く存在するほど絡み合いにとって有利である
ことは容易に想像できる。また、この絡み合いが生ずる
領域（以下、作用領域と称する）に於ける繊維と気流は
十分に冷却されていることが必要である。なぜなら、繊
維自身が高温であったり高温の気流によって加熱された
りして、繊維が粘ちょうであれば繊維同士が融着した
り、無理にひねられた状態で固化する。一般的にこのよ
うにして成形された繊維の強度は低いものである。

【００１９】従って繊維の絡みにとっては作用領域にお
ける気流が繊維を過度に加熱しないように十分低温で、
加えて低速で乱れていること、および作用領域内の繊維
が十分に冷却されており、加えて繊維密度が高いことが
有利である。

【００２０】いま、筒状体を十分に長くすると、筒状体
に流入した繊維化用の高温高速噴出ガスや繊維が筒状体
内を通過する間に十分冷却され、しかも筒状体を通過す
ることによる圧力損失によって気流や繊維の流速が下が
り、その気流も乱れた状態となる。しかも筒状体の内部
に繊維を閉じ込めることにより、一般の繊維成形に於て
引き延ばされた繊維が飛散する開放された空間と異な
り、繊維密度を大きく高めることができる。

【００２１】従って筒状体を十分に長くすることによ
り、さきに説明した繊維同士の絡み合いに有利な条件の
全てを満たす作用領域を筒状体内部出口付近に形成する
ことができるのである。

【００２２】しかも本発明によれば、筒状体を長くする
だけで、かさ密度の低いシートを製造するための良質の
繊維が得られるので、作用領域での効果を上げるために
製造コストに影響を及ぼすような余分のエネルギーを与
える必要がなく、従来と同じコストで高品質の繊維が製
造できる。

【００２３】

【実施例】以下、図１から図４に示す実施例を参照しな
がら、本発明の手段と作用について更に詳細に説明す
る。なお、以下の実施例はガラス繊維の製造法及びその
装置に関するものであるが、本発明は、プラスチック、
炭素繊維製造用調整ピッチ等、高温で粘ちょうとなる物
質から該物質の繊維を製造する場合にも適用できるもの
である。

【００２４】図１と図２は第３の気体流を用いるＲＧＪ
Ｆ法で好適な一実施例に係る繊維化装置を示す図面であ
る。図１はノズルの部分底面図であり、図２は図１のＩ
−Ｉ’線に沿った概略部分断面図である。

【００２５】図１、図２において、繊維化装置（白金ポ
ット）１には粘ちょうな溶融ガラス２が保持され、その
底部に溶融ガラス流出オリフィス３が複数個、所定間隔
毎に一直線状に設けられている。このオリフィス３の開
口３ａからは、溶融ガラス２がコーン４を形成しながら
流出する。

【００２６】７、７’は、第１の高温高速ガス８、８’
を噴出するための第１の気体（ガス）噴出ノズルであっ
て、溶融ガラス流出オリフィス３（開口３ａ）の周囲に
ほぼ対称に配置され、オリフィス３を挟んで対称的に対
向配置され、本実施例では円形のガス噴出口７ａ、７
ｂ、７’ａ、７’ｂが設けられている。

【００２７】９、９’は、第２の高温高速ガス１０、１
０’を噴出するための第２の気体（ガス）噴出ノズルで
あって、オリフィス３を挟んで対称的に対向配置され、
本実施例では円形のガス噴出口９ａ、９’ａが設けられ
ている。

【００２８】第１の高温高速ガス８、８’と第２の高温
高速ガス１０、１０’はガス導入口５、５’より白金ポ
ット１の底壁内に貫設されたマニホルード６、６’に分
岐され、これに連通するガスノズル７、７’と８、８’
を通じて噴出される。

【００２９】第２のガス噴出ノズル９、９’の中心軸線
は第１のガス噴出ノズル７、７’の中心軸線が流出オリ
フィス３の中心軸線に最も接近する点の更に下方であっ
て該溶融ガラス流出オリフィス３の中心軸線上にほぼ収
斂するか又は完全に収斂する第２の収斂点を有している
か、あるいは該溶融ガラス流出オリフィス３の中心軸線
に平行であってもよい。なお、第２のガス噴出ノズル
９、９’は第１のガス噴出ノズル７、７’より流出オリ
フィス３の外側に配置されている。

【００３０】また、第３の高温高速ガス１２、１２’を
噴出するための一対の第３の気体（ガス）噴出ノズル１
１、１１’が第１のガス噴出ノズル７、７’と第２のガ
ス噴出ノズル９、９’の下方であって、これらのガス噴
出ノズル７、７’、９、９’とオリフィス３を挟んで対
称的に対向配置されている。本実施例ではガス噴出ノズ
ル１１、１１’にはスリット状のガス噴出口１１ａ、１
１’ａがそれぞれ設けられている。

【００３１】本実施例では、ガス噴出ノズル１１、１
１’は図１に示すオリフィス開口３ａの設置列の一端側
に位置するオリフィス開口３ａから他端側に位置するオ
リフィス開口３ａまで達するように一体的に長く設けら
れている。そして、スリット状ガス噴出口１１ａ、１
１’ａも、この長いノズル１１、１１’の一端側から他
端側にまで達するきわめて長いスリット状開口として設
けられている。

【００３２】この第３の気体噴出ノズル１１、１１’
は、第３の高温高速気体流１２、１２’が流出オリフィ
ス３の中心軸に対して概ね垂直方向から、流出オリフィ
ス３の下方領域に向かって吹き付けられるように、その
噴出口１１ａ、１１’ａがそれぞれ配置されている。（筒状体）図３と図４は、図１、図２に示した繊維化装
置に、改良されたＲＧＪＦ法及び本発明で用いられる筒
状体を設置した状態を示す図である。図３は部分断面図
であり、図４は図３のＩＩ−ＩＩ’線に沿った部分底面
図である。

【００３３】図３、図４に示すように本実施例では常温
の大気を流入させるための筒状体１３は、流出オリフィ
ス３からみて第３のガス噴出ノズル１１、１１’の下流
側の該ノズルの直近に位置し、溶融ガラス流の上流側と
下流側に開口部がくるように配置されている。ただし、
白金ポット１からの溶融ガラス流出方向に対して流出オ
リフィス３の出口側を上流側とし、ガラスが流出し繊維
となって飛散する方向を下流側とする。筒状体１３の上
流側開口面１３ａは、ガラス流出オリフィス３の設置列
の一端側に位置するオリフィス３から他端側に位置する
オリフィス３まで達するように一体的に長く設けられて
いる。また、本実施例では筒状体１３の上流側開口面１
３ａと下流側開口面１３ｂとは同一形状を有し、従っ
て、本実施例における筒状体１３は全体として直方体形
状を有する。

【００３４】上流側開口面１３ａの面積は、第１から第
３のノズル７、７’、９、９’、１１、１１’からの噴
出ガス８、８’、１０、１０’、１２、１２’とオリフ
ィス３から流出し、引き延ばされた繊維の全てを包み込
み、かつ筒状体１３と第３のガス噴出ノズル１１、１
１’との間には常温の大気１４を流入させるだけの大き
さを持つ間隔Ｒを持つことが必要である。

【００３５】常温の大気１４の流入口となる第３のガス
噴出ノズル１１、１１’の下端面と筒状体１３の上流側
開口面１３ａとの間隔Ｒは、５〜３０ｍｍ（好ましくは
５〜１５ｍｍ）が良い。この間隔Ｒが５ｍｍ以下では流
入大気量が不足し、繊維化領域内の気流に大きな乱れを
生ずるので好適でない。一方、間隔Ｒが３０ｍｍ以上で
は得られた繊維を用いたセパレータの品質は筒状体１３
が無い場合と同じであった。このことより３０ｍｍ以上
では流入大気が繊維化領域の繊維やガスに対して有効に
作用しないものと考えられる。

【００３６】筒状体１３の長さＬは噴出ガス量や繊維化
される粘ちょう物質の量、またこれらが筒状体１３に流
入する速度によっても異なるが、本発明者らの検討によ
れば概ね１０００ｍｍから２０００ｍｍが好ましい。筒
状体１３の長さＬが１０００ｍｍ以下であれば筒状体１
３内の繊維やガス気流の速度を十分に低下することがで
きず、繊維を絡ませる効果が発揮されない。逆に筒状体
１３の長さＬが２０００ｍｍを越えると繊維同士の過度
の絡みが生じ、繊維が大きな毛玉状の繊維の塊となって
筒状体１３から出てくるために、その後の集綿工程やシ
ート成形時の離解操作に支障をきたし好ましくない。

【００３７】このように構成した図１〜図４のガラス繊
維化装置では、ガラス溶融槽（図示せず）で溶融され、
繊維化装置（白金ポット）１に流入した溶融ガラス２は
溶融ガラス流出オリフィス３から流出し、第１のガス噴
出ノズル７、７’から噴出した高温高速のガス８、８’
の作用をまず受けて円錐（コーン）４を形成しつつ繊維
化され、次に第２のガス噴出ノズル９、９’より噴出さ
れた高温高速のガス流１０、１０’の作用により、更に
加熱延伸され細いガラス繊維となる。さらに、第３のガ
ス噴出ノズル１１、１１’より噴出された高温高速のガ
ス流１２、１２’の作用により、繊維がさらに延伸加熱
されて２μｍ以下のきわめて細い極細ガラス繊維（図示
せず）となる。

【００３８】これら第１から第３の噴出ガス８、８’、
１０、１０’、１２、１２’と繊維とは図３、図４に示
した長い筒状体１３の内部を通過し、その後、繊維は一
般的な方法で集綿される。このとき、第３のガスノズル
１１、１１’と筒状体１３との間隔Ｒから常温の大気１
４が筒状体１３内に流入する。以下にこのようにして得
られた繊維と従来法で得られた繊維とを用いて製造した
蓄電池セパレータの性能比較例を示す。

【００３９】実施例１図３と図４に示した筒状体１３を有し、その筒状体１３
の長さが１６００ｍｍである実施例装置を用い、ＳｉＯ
₂６８．９％、Ａｌ₂Ｏ₃２．２％、ＣａＯ６．３％、Ｍ
ｇＯ２．４％、Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ１５．６％、Ｂ₂Ｏ₃３．
５％からなる組成の溶融ガラスをオリフィス３に対して
１個当り６００ｇ／時間の割合で流出させ、第１および
第２の気体噴出ノズル７、７’、９、９’に連通するマ
ニホルード６、６’の内圧を２ｋｇ／ｃｍ²、気体温度
を１４００℃に保ちつつ、第１および第２の高速気体流
８、８’、１０、１０’を噴出させ、更にブタンを燃焼
させて得られた第３のガス１２、１２’を、ガス噴出ノ
ズル１１、１１’の内圧を０．１ｋｇ／ｃｍ²、気体温
度を１６５０℃に保ちつつ、幅４ｍｍのスリット１１
ａ、１１’ａより噴出させた。

【００４０】これによって得られた極細繊維を高速離解
機を用いて約１０分間離解して、これをｐＨ２．５の液
にて湿式抄造し、ついで１４０℃に加熱してマット状の
蓄電池用セパレータを製造した。そしてこのセパレータ
のかさ密度を測定した。すなわち、試料より面積（Ｓｃ
ｍ²）１０ｃｍ×１０ｃｍの試料片を切り取り、重量
（Ｗｇ）と、この試料面に２０ｋｇの荷重を加えたとき
の試料の厚さ（Ｔｍｍ）を測定し、次式よりかさ密度
（ρｇ／ｃｍ³）を算出した。 ρ＝Ｗ／（Ｓ×Ｔ×１０^-1）

【００４１】比較例１長さ２００ｍｍの筒状体１３を用い、改良されたＲＧＪ
Ｆ法で実施例１と同じ条件で繊維の製造、およびセパレ
ータの抄造とかさ密度の測定を行った。

【００４２】比較例２筒状体１３を用いず、図１、図２に示された従来のＲＧ
ＪＦ法で実施例１と同じ条件で繊維の製造、およびセパ
レータの抄造とかさ密度の測定を行った。

【００４３】比較例３火炎法で得られた繊維を用いて実施例１と同じ方法でセ
パレータの抄造とかさ密度の測定を行った。表１に各々
の例で得られた繊維とセパレータの品質、およびエネル
ギーコストを示す。ここではエネルギーコストは平均繊
維径が等しい繊維１ｋｇを得るのに要したブタンガス量
（ガス原単位、ｋｇ−ｂｕｔａｎｅ／ｋｇ−ｇｌａｓ
ｓ）で示した。

【００４４】

【表１】

【００４５】表１より、セパレータのかさ密度は従来の
ＲＧＪＦ法（比較例２）が火炎法（比較例３）より約３
０％高いのに対し、筒状体１３の長さが２００ｍｍの改
良されたＲＧＪＦ法（比較例１）では火炎法より約６％
高くなるにとどまり、さらに本発明の長さ２０００ｍｍ
の筒状体１３を用いた場合（実施例１）は、ほぼ火炎法
並に低くなった。一方、エネルギーコストは本実施例で
は改良されたＲＧＪＦ法と同じく、従来のＲＧＪＦ法よ
り約１０％高くなるが、それでも火炎法の約１／３であ
った。

【００４６】

【発明の効果】本発明の筒状体を用いることにより、改
良されたＲＧＪＦ法と同じく極めて低いエネルギーコス
トで、該方法よりかさ密度の低い高品質のセパレータな
どの成形品用の極細繊維が製造できる。しかも、筒状体
は単純な構造を有し、きわめて安価に製造できるため、
装置コストも改良されたＲＧＪＦ法と殆ど同じで済ませ
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の繊維の製造装置の一実施例の概略部
分側断面図である。

【図２】図１のＩ−Ｉ’線に沿った概略部分断面図で
ある。

【図３】図１、図２に示した繊維化装置に本発明に係
わる筒状体を設置した状態を示す部分断面図である。

【図４】図３のＩＩ−ＩＩ’線に沿った部分底面図で
ある。

【図５】ＲＧＪ法を説明するための概念図である。

【符号の説明】

１…繊維化装置、２…溶融ガラス、３…溶融ガラス流出
オリフィス、７、７’…第１の気体噴出ノズル、８、
８’…第１の高速気体流、９、９’…第２の気体噴出ノ
ズル、１０、１０’…第２の高速気体流、１１、１
１’…第３の気体噴出ノズル、１２、１２’…第３の高
温高速気体流、１３…筒状体

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】高温粘ちょう物質を流出させるための流
出オリフィスと、各々の気体噴出ノズルの中心軸線が、前記高温粘ちょう
物質の流出方向の中心軸線を横断する断面の外周に沿う
接線方向の成分と、前記高温粘ちょう物質の流出方向に
向って、まず前記高温粘ちょう物質の流出方向の中心軸
線に徐々に接近し、次に前記中心軸線から徐々に離れて
いく成分とを有する方向を指向して配設され、前記流出
オリフィスの周りに周方向に間隔を置いて配置された、
第１の気体流を噴出するための少なくとも３本の第１の
気体噴出ノズルと、各々の気体噴出ノズルの中心軸線が第１の気体流の中心
軸線が前記流出オリフィスの中心軸線に最も接近する第
１の収斂点の更に下方にあって、前記流出オリフィスの
流出方向の中心軸線上にほぼ収斂するか又は完全に収斂
する第２の収斂点を有しているか、あるいは前記流出オ
リフィスの中心軸に平行となるように指向されると共
に、各々が前記流出オリフィスの中心軸線を挟んで、か
つ、第１の気体噴出ノズルよりも流出オリフィスの外側
の位置に配設された第２の気体流を噴出するための複数
個の第２の気体噴出ノズルと、気体噴出口が前記高温粘ちょう物質の流出オリフィスの
下方領域において、前記流出オリフィスの中心軸線の概
ね垂直方向に向けられた第３の気体流を噴出させるため
の第３の気体噴出ノズルと、該第３の気体噴出ノズルより噴出する第３の気体流の下
流部に、該第３の気体噴出ノズルとの間に常温の大気を
流入させるための間隔を持たせて配置され、前記高温粘
ちょう物質、第１の気体流、第２の気体流および第３の
気体流の流路となる筒状体と、を設けた繊維製造装置に
おいて、前記筒状体の気体流の流れ方向の長さを１０００〜２０
００ｍｍとすることを特徴とする繊維の製造装置。
【請求項２】間隔を置いて一直線上に配列された複数
個の高温粘ちょう物質流出オリフィスを備えている請求
項１記載の繊維の製造装置。